反應(yīng)工程5[課件材料]

1、化學(xué)反應(yīng)工程 1嚴(yán)選課件 第3章 理想反應(yīng)器 n反應(yīng)工程研究的內(nèi)容： 反應(yīng) 反應(yīng)器：反應(yīng)器的設(shè)計(jì)和開發(fā) n反應(yīng)器開發(fā)的任務(wù)： (1)根據(jù)化學(xué)反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)特征來選擇合適的反應(yīng)器型式選擇合適的反應(yīng)器型式 (2)結(jié)合動(dòng)力學(xué)動(dòng)力學(xué)和反應(yīng)器反應(yīng)器兩方面特性特性來確定操作方式和優(yōu)操作方式和優(yōu) 化設(shè)計(jì)化設(shè)計(jì) 反應(yīng)器特性： 流體的流動(dòng)狀態(tài) 流體的混合狀態(tài) 反應(yīng)器內(nèi)的傳熱性能 (3)根據(jù)給定的產(chǎn)量對(duì)反應(yīng)器進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，確定反應(yīng)器確定反應(yīng)器 的幾何尺寸的幾何尺寸 反應(yīng)器的結(jié)構(gòu)和尺寸有關(guān) 2嚴(yán)選課件 間歇反應(yīng)器 (強(qiáng)烈攪拌的 間歇釜式反應(yīng)器) 反應(yīng)器 平推流 連續(xù)流動(dòng)反應(yīng)器 全混流 中間型 半間歇半連續(xù)型反應(yīng)器 第

2、一節(jié) 間歇釜式反應(yīng)器 一、間歇釜式反應(yīng)器的特點(diǎn)： 理想反應(yīng)器 3嚴(yán)選課件 由于劇烈攪拌，反應(yīng)器內(nèi)物料濃度達(dá)到分子尺度上的 均勻，且反應(yīng)器內(nèi)濃度處處相等，因而排除了物質(zhì)傳排除了物質(zhì)傳 遞對(duì)反應(yīng)的影響遞對(duì)反應(yīng)的影響 由于反應(yīng)器內(nèi)具有足夠強(qiáng)烈的傳熱條件，反應(yīng)器內(nèi)各 處溫度相等，因而無需考慮無需考慮反應(yīng)物料內(nèi)的熱量傳遞熱量傳遞問 題 反應(yīng)物按一定比例一次性加入反應(yīng)器，反應(yīng)后一次性 將物料排出，反應(yīng)器內(nèi)物料同時(shí)開始和停止，所有物 料具有相同的反應(yīng)時(shí)間具有相同的反應(yīng)時(shí)間 二、間歇釜式反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型(基本設(shè)計(jì)方程) 對(duì)整個(gè)反應(yīng)器進(jìn)行物料衡算： 4嚴(yán)選課件 單位時(shí)間反應(yīng)器A的累積量 單位時(shí)間流出反應(yīng)器A的量

3、 單位時(shí)間反應(yīng)消失的A的量 單位時(shí)間 進(jìn)入反應(yīng) 器A的量 = 流入量流入量 = = 流出量流出量 + + 反應(yīng)量反應(yīng)量 + + 累積量累積量 0 = 0 + （rA)V VR + dnA /dt （rA)V VR + dnA /dt=0 其中（rA)V ：按單位體積計(jì)算的反應(yīng)速率 VR ：反應(yīng)物料在反應(yīng)器中占的體積 nA ：反應(yīng)時(shí)間為t的反應(yīng)組分A的量 5嚴(yán)選課件 dt dx n dt dn Vr A A A RVA0 )( 整理積分，可得 AfAf x VA A A x VA A R A r dx C r dx V n t 0 0 0 0 )()( )(1 AAA xc 0 c Af A A

4、f c c VA A x VA A A r dc r dx ct 0)()( 0 0 等容條件下 6嚴(yán)選課件 A x A A A r dx c 0 0 V )( Af 0A c c VA A )r ( dc (一般式) (恒容) t 理想的間歇式反應(yīng)器中反應(yīng)時(shí)間和轉(zhuǎn)化率以及反應(yīng)物濃理想的間歇式反應(yīng)器中反應(yīng)時(shí)間和轉(zhuǎn)化率以及反應(yīng)物濃 度間的關(guān)系：度間的關(guān)系： 7嚴(yán)選課件 1.等溫等容液相單一不可逆反應(yīng) )()( Ac A VA cfk dt dc r Af A Af A c c Ac A c c VA A cfk dc r dc t 00)()( )(1 AfAAf xc 0 c Af x A A

5、 c A xf dx k c t 0 0 )( )(1 AAA xc 0 c由于等容過程中 8嚴(yán)選課件 9嚴(yán)選課件 1. 反應(yīng)濃度反應(yīng)濃度 的影響的影響 零級(jí)反應(yīng)：t與初濃度CA0正比 一級(jí)反應(yīng)：t與初濃度CA0無關(guān) 二級(jí)反應(yīng)：t與初濃度CA0反比 2. 殘余濃度殘余濃度 零級(jí)反應(yīng)：殘余濃度隨t直線下降 一級(jí)反應(yīng)：殘余濃度隨t逐漸下降 二級(jí)反應(yīng)：殘余濃度隨t慢慢下降 10嚴(yán)選課件 【例31】以乙酸(A)和正丁醇(B)為原料在間歇反應(yīng)器 中生產(chǎn)乙酸丁酯，操作溫度為100，每批進(jìn)料1kmol 的A和4.96kmol的B，已知反應(yīng)速率 試求乙酸轉(zhuǎn)化率xA分別為0.5、0.9、0.99所需的反應(yīng)時(shí)間。

6、 已知乙酸與正丁醇的密度分別為960kg/m3和740kg/m3 )/(045. 1)( 32 hmkmolcr AVA 解： 對(duì)1kmol A而言，投料情況是： 乙酸(A) 1kmol 60kg 60/960=0.0625m3 正丁醇(B) 4.96kmol 368kg 368/740=0.496m3 該反應(yīng)為液相反應(yīng)，反應(yīng)過程中體積不變，對(duì)1kmol A 而言，每次投料體積為：VR0.0625+0.4960.559m3 OHHCOOCCHOHHCCOOHCH 2943943 11嚴(yán)選課件 3 R0A0A m/kmol79. 1559. 0/ 1V/nc Af x 0 Af Af 0Ac 2

7、 Ac A 0A ) x1 x ( ck 1 ck dx ct 將xAf0.5、0.9、0.99分別代入上式計(jì)算可得 h535. 0t 5 . 0 h81. 4t 9 . 0 h9 .52t 99. 0 計(jì)算結(jié)果表明，轉(zhuǎn)化率從0.9提高到0.99時(shí)，反應(yīng)時(shí)間從 4.81 h延長(zhǎng)到52.9 h，說明大量反應(yīng)時(shí)間花在高轉(zhuǎn)化率上 12嚴(yán)選課件 2.等溫等容液相單一可逆反應(yīng)(要考慮到化學(xué)平衡) 13嚴(yán)選課件 3.等溫等容液相多重反應(yīng) 14嚴(yán)選課件 由間歇反應(yīng)器的設(shè)計(jì)方程可得出結(jié)論： n反應(yīng)物達(dá)到一定的轉(zhuǎn)化率所需要的反應(yīng)時(shí)間，只取決 于過程的反應(yīng)速率或動(dòng)力學(xué)因素，與反應(yīng)器的大小無 關(guān)； n反應(yīng)器的大小由

8、反應(yīng)物料的處理量決定 工程放大的時(shí)候，只要保證大型設(shè)備中的反應(yīng)條件和 設(shè)備結(jié)構(gòu)(如攪拌裝置合理放大)與小型設(shè)備相同，便 可達(dá)到相同的反應(yīng)效果 三、間歇釜式反應(yīng)器的有效體積VR的計(jì)算方法： VR與單位時(shí)間反應(yīng)物料處理體積Q0和操作周期有關(guān) 操作周期反應(yīng)時(shí)間t +輔助時(shí)間t0 )tt (QV 00R 15嚴(yán)選課件 反應(yīng)器實(shí)際體積VVR VVR / f 其中 f 為裝料系數(shù)：沸騰發(fā)泡的液體：0.40.6 其他液體一般：0.750.85 【例32】在間歇釜式反應(yīng)器中進(jìn)行如下的一級(jí)不可逆 液相反應(yīng)：A=2R rA = kCA kmol/(m3h) 其中： CR0=0，R的分子量MR=60，CA02.30

9、 kmol/m3 反應(yīng)終了A的轉(zhuǎn)化率xA為0.70，裝置的生產(chǎn)能力為 50000kg產(chǎn)物R/天。該生產(chǎn)的輔助時(shí)間為t0=0.75h，試 求在50下進(jìn)行等溫操作所需的反應(yīng)器的有效體積 )h)( T 4 .7448 exp(1052. 9k 19 16嚴(yán)選課件 解：等溫操作下反應(yīng)時(shí)間t的計(jì)算 Af x 0 AfcAc A 0A x1 1 ln k 1 Ck dx ct )h(92. 0) 50273 4 .7448 exp(1052. 9k 19 h31. 1 7 . 01 1 ln 92. 0 1 t 則每批操作實(shí)際所需要的操作時(shí)間為： h06. 275. 031. 1tt 0 反應(yīng)終了時(shí)R的濃

10、度為： 3 0 /22. 32mkmolxCC AAR hm CMh kg Q RR /783.10 22. 3 1 60 1 24 5000011 24 50000 3 0 3 00 2 .2206. 2783.10)(mttQVR 17嚴(yán)選課件 n習(xí)題1： 在一間歇恒容反應(yīng)器中，高溫裂解乙酸制取烯酮，反應(yīng) 式為： CH3COOHCH4+CO2 CH3COOHCH2=CO+H2O 910時(shí)，k1=4.80 s-1， k2=7.48 s-1，且進(jìn)料中無產(chǎn)物， 試求乙酸反應(yīng)掉99%時(shí)所需時(shí)間 k1 k2 18嚴(yán)選課件 習(xí)題2 ：在理想間歇反應(yīng)器中發(fā)生如下反應(yīng)： 蔗糖在稀水溶液中水解生成葡萄糖和果

11、糖的反應(yīng)為： C12H22O11 + H2O C6H12O6 + C6H12O6 蔗糖(A) 水(B) 葡萄糖(P) 果糖(S) 當(dāng)水量過大時(shí)，反應(yīng)遵循一級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)，即(-rA)=kCA，在 催化劑HCl濃度為0.01 mol/L,反應(yīng)溫度為48時(shí)，反應(yīng)速 率常數(shù)為k=0.0193min-1.當(dāng)蔗糖的濃度為0.1 mol/L和0.5 mol/L時(shí)計(jì)算： (1)反應(yīng)20min后，上述兩種初始濃度下反應(yīng)液中蔗糖、葡萄 糖和果糖的濃度分別為多少？ (2)試計(jì)算反應(yīng)20min后兩種初濃度的溶液中蔗糖的轉(zhuǎn)化率各 為多少？ (3)若蔗糖濃度降到0.01 mol/L時(shí)，兩種初始濃度條件下所需 反應(yīng)時(shí)間各為

12、多少？ 19嚴(yán)選課件 習(xí)題3：醋酸與丁醇反應(yīng)生成醋酸丁酯，反應(yīng)式為 CH3COOH+C4H9OHCH3COOC4H9+H2O (A) (B) (P) (S) 當(dāng)反應(yīng)溫度為100并以硫酸作為催化劑時(shí)，動(dòng)力學(xué)方 程式為(-rA)=kCA2 ，此時(shí)反應(yīng)速率常數(shù)為k=17.4103 L/(molmin)。已知在一個(gè)理想間歇反應(yīng)器中進(jìn)行。若 進(jìn)料中的醋酸的初濃度分別為0.9 mol/L和1.8 mol/L， 試計(jì)算： (1)反應(yīng)的初始速率 (2)醋酸轉(zhuǎn)化率xA=0.5所需的反應(yīng)時(shí)間 (3)若反應(yīng)釜料液為100L，則各得到多少千克醋酸丁酯 （醋酸轉(zhuǎn)化率xA=0.5） 20嚴(yán)選課件 第二節(jié) 平推流反應(yīng)器 n

13、平推流反應(yīng)器：又稱活塞流反應(yīng)器（PFR，Plug Flow Reactor）。假設(shè)物料以穩(wěn)定流量流入反應(yīng)器，在反應(yīng) 器中平行地、像氣缸活塞一樣地向前運(yùn)動(dòng)，這樣的反 應(yīng)器稱為平推流反應(yīng)器 一、平推流反應(yīng)器的特點(diǎn)：一、平推流反應(yīng)器的特點(diǎn)： 在連續(xù)定態(tài)條件下操作時(shí)，反應(yīng)器在流動(dòng)方向的徑向 截面上物料的各種參數(shù)，如濃度、溫度等只隨物料流 動(dòng)方向變化，不隨時(shí)間而變化 由于徑向具有均勻的流速，也就是徑向不存在濃度分 布，反應(yīng)速率隨空間位置的變化只限于軸向 由于徑向速度均勻，反應(yīng)物料在反應(yīng)器內(nèi)具有相同的 停留時(shí)間，即返混為0 21嚴(yán)選課件 n管式反應(yīng)器的長(zhǎng)遠(yuǎn)大于管徑，且物系處于湍流狀態(tài)時(shí) 接近于平推流流動(dòng)，

14、可看作是理想反應(yīng)器 n如果反應(yīng)物系是液相的，在等溫反應(yīng)過程中，物料摩 爾流量有無變化，物系的密度均可視為不變，即等容 過程 等容過程的平均停留時(shí)間tm 其中 VR：反應(yīng)器的體積 V0：液相物系進(jìn)口體積流量 0 /VVt Rm 22嚴(yán)選課件 二、平推流均相管式反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型（設(shè)計(jì)方程）二、平推流均相管式反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型（設(shè)計(jì)方程） 等溫平推流均相反應(yīng)器 取反應(yīng)器內(nèi)一微元體積 dVR進(jìn)行物料衡算： RAAAAAA dVrdxxCVxCV)1 ()1 ( 0000 流入量流入量 = = 流出量流出量 + + 反應(yīng)量反應(yīng)量 + + 累積量累積量 )1 ( 00AA xCV RVA dVr )( )1

15、 ( 00AAA dxxCV 流入量 流出量 反應(yīng)量 累積量 0 23嚴(yán)選課件 0)()1 ()1 ( 0000 RVAAAAAA dVrdxxCVxCV RVAAA dVrdxCV)( 00 Af x VA A AR r dx CVV 0 00 )( Af x VA A A R m r dx C V V t 0 0 0 )( 積分整理，可得達(dá)到一定轉(zhuǎn)化率 xAf 所需的反應(yīng)體積為： 在等溫等容條件下 將上式與間歇釜式反應(yīng)器中反應(yīng)時(shí)間的積分式相比，與間歇釜式反應(yīng)器中反應(yīng)時(shí)間的積分式相比， 二者完全相同二者完全相同，即間歇反應(yīng)器中的結(jié)論完全適用于平 推流反應(yīng)器 24嚴(yán)選課件 在平推流反應(yīng)器中進(jìn)行

16、等溫n級(jí)不可逆反應(yīng) )1 ( 0AAA xCC n AA kCr Af x VA A AR r dx CVV 0 00 )( AfAf A xC C n A A n A n A A R kC dC V xkC dx VV 0 0 1 0 0 0)1 ( 將上兩式代入可得 等溫等容液相反應(yīng) 25嚴(yán)選課件 26嚴(yán)選課件 tm,與與 0 的區(qū)別：的區(qū)別： RS VVSV/ 0 0 0 1 S R V V SV 標(biāo)準(zhǔn)接觸時(shí)間 其中 VS0為STP狀態(tài)下的初態(tài)體積流量 0 V VR 接觸時(shí)間 而平均停留時(shí)間tm只適用于等溫等容反應(yīng) 空速SV： 27嚴(yán)選課件 【例33】計(jì)算平推流反應(yīng)器中的反應(yīng)時(shí)間 一級(jí)不

17、可逆反應(yīng)在一平推流反應(yīng)器中進(jìn)行，求在50 反應(yīng)轉(zhuǎn)化率達(dá)70%所需的空時(shí)。若V0=10m3/h，求反應(yīng) 器體積VR。 已知： 02.30 T 7448.4- 109.52k )()(1 19 0 3 0 3 0 ,/ ),exp( /,c RA AAAA cmkmolc h hmkmolxkckr RA 28嚴(yán)選課件 解：50的反應(yīng)速率常數(shù)為： )13.1(1.31 )1.31( 0.92 0.7)ln(1)ln(1 )(1)(1 3 0 00 0 0 0 10 , )( mtVV h k x t xk dx t xkc dx r dx c t mR A m x A A m x AA A x V

18、A A A m AAA )h(92. 0) 50273 4 .7448 exp(1052. 9k 19 反應(yīng)器內(nèi)的停留時(shí)間和反應(yīng)器的體積為： 29嚴(yán)選課件 【例34】在容積為2.5m3的理想間歇反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng) A+BP，反應(yīng)維持在75等溫操作，實(shí)驗(yàn)測(cè)得反應(yīng)速率 方程式為(-rA)=kCACB kmol/(Ls)，k=2.7810-3 mol/(Ls)， 當(dāng)反應(yīng)物A和B的初始濃度CA0=CB0=4 mol/L，而A的轉(zhuǎn)化 率xA0.8時(shí)，該間歇反應(yīng)器平均每分鐘可處理0.684 kmol 的反應(yīng)物A。今若將反應(yīng)移到一個(gè)管徑為125 mm的理想管 式反應(yīng)器中進(jìn)行，仍維持75 等溫操作，且處理量

19、和所要 求轉(zhuǎn)化率相同，求所需反應(yīng)器的管長(zhǎng) 解：由于CA0=CB0，且是等摩爾反應(yīng)，所以反應(yīng)速率方程式 可寫為： (-rA)=kCACBkCA2 此反應(yīng)在理想間歇釜式反應(yīng)器中達(dá)到要求轉(zhuǎn)化率所需要的反 應(yīng)時(shí)間為： min6360 )8 . 01 (4)1078. 2( 8 . 0 )1 ( 1 3 0 s xC x k t AA A 30嚴(yán)選課件 此反應(yīng)時(shí)間應(yīng)等于理想管式反應(yīng)器中的空時(shí)，即 令FA0為摩爾進(jìn)料流率，則間歇反應(yīng)器每分鐘處理量即為管式 反應(yīng)器的摩爾進(jìn)料流率 min6 min/684. 0 0 kmolFA 000AA CVF由于 則 min/171 004. 0 684. 0 0 0

20、0 L C F V A A LVVR10266171 0 mcm D V L R 6 .838630 5 .12 4 101026 4 2 3 2 31嚴(yán)選課件 三、PFR的組合 1.串聯(lián)(假設(shè)兩個(gè)有相同的溫度，速率表達(dá)式相同) 1 0)( 001 A A x x VA A AR r dx CVV 0A C 0 V 0A x 1A x Af x 1A C Af C 1R V 2R V Af A x x VA A AR r dx CVV 1)( 002 Af A Af A A A x x x x VA A A VA A A x x VA A A RRR r dx CV r dx CV r dx

21、CV VVV 10 1 0)()()( 000000 21總 即此時(shí)相當(dāng)于一個(gè)反應(yīng)器從xA0 xAf，即符合簡(jiǎn)單的算術(shù)加減 32嚴(yán)選課件 對(duì)于一級(jí)不可逆等容單一反應(yīng) )exp(1)/exp(1 0 kVkVx RA )exp()/exp( 000 kCVkVCC ARAAf )exp()/exp( 100101 kCVkVCC ARAA 則 第一個(gè)反應(yīng)器出口的濃度為 第二個(gè)反應(yīng)器出口的濃度為 )exp()/exp( 21021 kCVkVCC ARAAf )exp()/exp( 21002010 kkCVkVVkVC ARRA 若兩個(gè)反應(yīng)器體積相等 )2exp()/2exp( 000 kCVk

22、VCC ARAAf 33嚴(yán)選課件 n對(duì)于平推流反應(yīng)器的串聯(lián)，把管式反應(yīng)器中間截?cái)啵?再把兩個(gè)反應(yīng)器串聯(lián)，其效果是相同的 n實(shí)際生產(chǎn)中，限于廠房，有時(shí)平推流反應(yīng)器的串聯(lián)還 是很有必要 n例如將一個(gè)很高的反應(yīng)器A，分為兩個(gè)較短的反應(yīng)器 A、B的串聯(lián)方式便于運(yùn)輸和安裝 反反 應(yīng)應(yīng) 器器 A 反應(yīng)器A、B的串聯(lián) 34嚴(yán)選課件 2.并聯(lián) 1Af x 0A C 0A x 2Af x 1 0)( 0011 Af A x x VA A AR r dx CVV 2 0)( 0022 Af A x x VA A AR r dx CVV 02 2 01 1 21 V V V V tt RR mm 當(dāng) 時(shí)，兩個(gè)反應(yīng)器

23、出口具有相同的轉(zhuǎn)化率 即此種情況下，停留時(shí)間相同時(shí)，轉(zhuǎn)化率相同 35嚴(yán)選課件 若兩個(gè)反應(yīng)器體積相同，且V01=V02，兩個(gè)反應(yīng)器具有 相同的停留時(shí)間，那么此時(shí)的反應(yīng)器出口A的濃度為 )2exp()2/(exp 000 kCVkVCC ARAAf 串聯(lián)時(shí) 對(duì)于體積相同的兩個(gè)平推流反應(yīng)器，出口物質(zhì)的濃度： )2exp()/2exp( 000 kCVkVCC ARAAf 并聯(lián)時(shí) )2exp()2/(exp 000 kCVkVCC ARAAf 說明，此種情況下，兩種反應(yīng)器組合的出口物質(zhì)濃度相等 即兩種反應(yīng)器組合具有相同的反應(yīng)效果 36嚴(yán)選課件 第3節(jié) 全混流反應(yīng)器 n全混流反應(yīng)器：假定反應(yīng)物料以穩(wěn)定的

24、流量流入反應(yīng) 器，在反應(yīng)器中，剛進(jìn)入的新鮮物料與存留在反應(yīng)器 中的物料瞬間達(dá)到完全混合。反應(yīng)器中所有的空間位 置的物料參數(shù)都是均勻的，并且等于反應(yīng)器出口處的 物料性質(zhì)，即反應(yīng)器內(nèi)物料濃度和溫度均勻，與出口 處物料濃度和溫度相等，此種反應(yīng)器稱為全混流反應(yīng) 器，常用CSTR表示 n全混流是一種理想化的假設(shè)，連續(xù)流動(dòng)釜式反應(yīng)器在 強(qiáng)烈攪拌情況下可視為全混流反應(yīng)器 37嚴(yán)選課件 一、全混流反應(yīng)器的特點(diǎn)一、全混流反應(yīng)器的特點(diǎn) n反應(yīng)器內(nèi)物料參數(shù)（濃度、溫度等）處處相等，且等 于物料出口處的物料參數(shù) n物料參數(shù)不隨時(shí)間而變化； n反應(yīng)速率均勻，且等于出口處的速率，不隨時(shí)間變化 n返混 二、連續(xù)流動(dòng)釜式反應(yīng)

25、器的數(shù)學(xué)模型二、連續(xù)流動(dòng)釜式反應(yīng)器的數(shù)學(xué)模型 根據(jù)全混流反應(yīng)器的特征，對(duì)整個(gè)反應(yīng)器進(jìn)行物料衡算 反應(yīng)物料充滿整個(gè)反應(yīng)器，體積VR 流入量流入量 = = 流出量流出量 + + 反應(yīng)量反應(yīng)量 + + 累積量累積量 38嚴(yán)選課件 流入量 流出量 反應(yīng)量 累積量 RfA Vr )( 000AA CVF AfAfAAfAA CVxCVxFF 0000 )1 ()1 ( 0 (rA)f 按反應(yīng)器出口濃度 計(jì)算的反應(yīng)速率 RfAAfAA VrxCVCV)()1 ( 0000 RfAAfA VrxCV)( 00 fA AfA fA AfA R r xC r CC V V )()( 00 0 反應(yīng)的接觸時(shí)間 3

26、9嚴(yán)選課件 fA AfA R r xCV V )( 00 當(dāng)反應(yīng)器進(jìn)口物料中已經(jīng)含有反應(yīng)產(chǎn)物時(shí) fA AAfA R r xxCV V )( )( 000 反應(yīng)器體積 反應(yīng)器體積 三、全混流反應(yīng)器三、全混流反應(yīng)器的圖解積分的圖解積分 全混流反應(yīng)器中進(jìn)行反應(yīng)的接 觸時(shí)間為圖中的矩形面積 fA AfA fA AfA R r CC r CC V V )( 1 )( )( 0 0 0 40嚴(yán)選課件 四、全混流反應(yīng)器與平推流反應(yīng)器的對(duì)比四、全混流反應(yīng)器與平推流反應(yīng)器的對(duì)比 n全混流反應(yīng)器中的接觸時(shí)間為矩形面積 n平推流反應(yīng)器中的接觸時(shí)間為曲線下的面積 n說明，相同條件等溫平推流反應(yīng)器中所需的接觸時(shí)間 低于

27、低于全混流反應(yīng)器 全混流反應(yīng)器的圖解積分平推流反應(yīng)器的圖解積分 41嚴(yán)選課件 fA AfA fA AfA R r xC r CC V V )()( 00 0 全混流反應(yīng)器的接觸時(shí)間 42嚴(yán)選課件 CSTR與間歇釜式反應(yīng)器的比較與間歇釜式反應(yīng)器的比較 【例35】將例34中的反應(yīng)移到一個(gè)連續(xù)攪拌釜式 反應(yīng)器中進(jìn)行，且反應(yīng)溫度、物料初始濃度、反應(yīng)轉(zhuǎn) 化率和物料處理量等都保持不變，求此反應(yīng)器的體積 為多大？又假定該反應(yīng)在間歇攪拌釜中進(jìn)行，每?jī)膳?反應(yīng)時(shí)間還需20min時(shí)間用于出料、加料和升溫，反 應(yīng)器中物料裝填系數(shù)為0.8，此時(shí)為達(dá)到同樣的生產(chǎn)能 力，間歇釜的體積應(yīng)為多少？ 在反應(yīng)器中進(jìn)行液相反應(yīng)A+

28、BP，反應(yīng)維持在75 等溫操作，實(shí)驗(yàn)測(cè)得反應(yīng)速率方程式為(-rA)=kCACB kmol/(Ls)，k=2.7810-3 mol/(Ls)，當(dāng)反應(yīng)物A和B的 初始濃度CA0=CB0=4 mol/L，而A的轉(zhuǎn)化率xA0.8時(shí)， 該反應(yīng)器平均每分鐘可處理0.684 kmol的反應(yīng)物A。 43嚴(yán)選課件 解：(1)連續(xù)攪拌釜式反應(yīng)器的物料衡算式為： 2 0 2 00 0 )1 ()( AA A A AA fA AAR xkC x kC CC r CC V V min301800 )8 . 01 (41078. 2 8 . 0 23 s 把已知的數(shù)據(jù)代入可求得 由規(guī)定的生產(chǎn)能力求取反應(yīng)器體積 3 0 1

29、3. 5513030171mLVVR min/171 004. 0 684. 0 0 0 0 L C F V A A 44嚴(yán)選課件 由上述計(jì)算可以看出，在同樣的反應(yīng)條件下，連續(xù)攪連續(xù)攪 拌釜式反應(yīng)器所需體積比間歇釜式反應(yīng)器要拌釜式反應(yīng)器所需體積比間歇釜式反應(yīng)器要大大。只有 間歇反應(yīng)器中的輔助生產(chǎn)時(shí)間占有相當(dāng)比例時(shí)，連續(xù) 釜式反應(yīng)器的生產(chǎn)能力才有可能超出間歇釜式反應(yīng)器 (2)例34中算得間歇攪拌釜每批所需時(shí)間為6min，加 上生產(chǎn)輔助時(shí)間20min,共26min，為達(dá)到上述生產(chǎn)能力， 反應(yīng)器體積為 300 56. 5 8 . 0 26171)( m f ttV f V V R 45嚴(yán)選課件 CS

30、TR與PFR的比較 【例36】某一級(jí)反應(yīng)在一個(gè)全混釜中進(jìn)行， (-rA)=kCA，k=0.38 min-1，若已知進(jìn)料反應(yīng)物濃度CA0 0.3 kmol/m3，體積流量V0=20 L/min，要求出口轉(zhuǎn)化率 xAf為0.7，試計(jì)算該反應(yīng)器體積。若反應(yīng)改在一平推流 反應(yīng)器中進(jìn)行，反應(yīng)器體積為多少？ 解： min14. 6 ) 7 . 01 (38. 0 7 . 0 )1 ()1 ()( 0 000 Af Af AfA AfA A AfA fA AfA xk x xkC xC kC xC r xC 所以LVVR8 .12214. 620 0 在PFR中min168. 3 7 . 01 1 ln 3

31、8. 0 1 1 1 ln 1 A xk LVVR4 .63168. 320 0 在CSTR中 46嚴(yán)選課件 五、全混流反應(yīng)器的串聯(lián)和并聯(lián) 1.多級(jí)全混釜的串聯(lián) n全混流反應(yīng)器中，一旦原料進(jìn)入反應(yīng)器，處處溫度濃 度都是恒定的，出口的濃度與反應(yīng)器中一致，但入口出口的濃度與反應(yīng)器中一致，但入口 的濃度則是的濃度則是CA0 n對(duì)于每個(gè)反應(yīng)器，都可根據(jù)全混流反應(yīng)器的設(shè)計(jì)方程，對(duì)于每個(gè)反應(yīng)器，都可根據(jù)全混流反應(yīng)器的設(shè)計(jì)方程， 寫出濃度、空時(shí)的關(guān)系式寫出濃度、空時(shí)的關(guān)系式 v1v4v3 v2 cA0 vnv0 xAn xA2xA3xA1xA4 cAn cAi cA3cA2 cA1 47嚴(yán)選課件 n兩釜串聯(lián)

32、兩釜串聯(lián) 11 )( )( )( )( 0100100 1 AA xA AAA CA AA R r xxCV r CCV V AfAf xA AAfA CA AfA R r xxCV r CCV V )( )( )( )( 10010 2 其中xAf為全程轉(zhuǎn)化率，若用CA1計(jì)算時(shí)，此時(shí)的轉(zhuǎn)化率應(yīng) 為單程轉(zhuǎn)化率 2 1 1/rA CACAfCA1CA0 單串 VVVV RR 21 串聯(lián)的釜的個(gè)數(shù)越多，總體積越小， 當(dāng)串聯(lián)的釜的個(gè)數(shù)為無窮多個(gè)時(shí)，面 積的線與速率線無限接近，即接近與 平推流反應(yīng)器 48嚴(yán)選課件 n多釜串聯(lián) iA iAiA iA iAiAAiR i r CC r xxC V V )(

33、)( )( ,1,1,0 0 , Ri AiAiA iA V xxCV r )( )( 100 iA AiAi Ri r CCV V )( )( 10 任一釜i的接觸時(shí)間 任一釜i的體積 只要反應(yīng)的動(dòng)力學(xué)關(guān)系已知，利用上式可計(jì)算各釜的反應(yīng)體積； 對(duì)于一定的原料、給定各釜的反應(yīng)體積和規(guī)定的最終轉(zhuǎn)化率， 可確定各釜出口轉(zhuǎn)化率和反應(yīng)器的個(gè)數(shù) 49嚴(yán)選課件 n對(duì)于一級(jí)不可逆等容單一反應(yīng)，由物料衡算可以直接 建立釜的級(jí)數(shù)和最終轉(zhuǎn)化率的關(guān)系式，而不必逐釜計(jì) 算，就可以求出反應(yīng)器的串聯(lián)個(gè)數(shù)和反應(yīng)體積 根據(jù)接觸時(shí)間的定義 0 /VVRi i 一級(jí)不可逆反應(yīng)的反應(yīng)速率 AiiA kCr)( 代入上述接觸時(shí)間公式

34、可得 iA AiAi i C CC k 1 即 iAi Ai kC C 1 1 1 級(jí)的接觸時(shí)間第、第分別為第、設(shè)m m 21 21 對(duì)各釜可分別寫出 m1 m 10 1 1 1 1 1 kC C kC C Am A A A ， 50嚴(yán)選課件 將以上各式相乘，得 m i iA Am kC C 1 0 ) 1 1 ( 由于最終轉(zhuǎn)化率 0 1 A Am Am C C x 故 m i i Am k x 1 ) 1 1 (1 由此，當(dāng)串聯(lián)級(jí)數(shù)及各級(jí)反應(yīng)體積已定時(shí)，由上式可 直接求出所能達(dá)到的最終轉(zhuǎn)化率。而當(dāng)各級(jí)反應(yīng)體積 已定時(shí)，也可求出達(dá)到最終反應(yīng)率所需的級(jí)數(shù) 當(dāng)各級(jí)反應(yīng)釜的體積相等時(shí)， m 21 5

35、1嚴(yán)選課件 (2) 圖解計(jì)算 n對(duì)于非一級(jí)反應(yīng)，采用解析法計(jì)算各級(jí)濃度變化比較 麻煩，當(dāng)已知反應(yīng)速率和初濃度時(shí)，可用圖解法 接觸時(shí)間 1 )1 ( 1 1 /1 m Am xk 反應(yīng)系統(tǒng)的總體積 1 )1 ( 1 /1 0 0 m Am RiR xk mV mVmVV m Am k x) 1 1 (1 n由上式可見，反應(yīng)釜級(jí)數(shù)越多，最終轉(zhuǎn)化率越高，處理 量一定時(shí)，反應(yīng)釜體積越大，最終轉(zhuǎn)化率也越高 52嚴(yán)選課件 已知初濃度，那么rA-CA的 關(guān)系在圖上是一條直線，斜 率為 i 1 斜率： iA AiAi Ri r CCV V )( )( 10 上式改變形式可得 i AiAi iA CC r 1

36、)( i Ai i Ai iA CC r 1 )( i /1 某級(jí)出口濃度不僅要滿足此直線 方程，還要滿足動(dòng)力學(xué)方程 即，將這兩個(gè)方程的曲線同時(shí)繪制在rA-CA圖上，兩線 的交點(diǎn)的橫坐標(biāo)即為所求的CAi值 53嚴(yán)選課件 n當(dāng)各級(jí)反應(yīng)釜的溫度相等，體積也 相同時(shí)，作圖法求解的步驟如下： (1)在rA-CA圖上標(biāo)出動(dòng)力學(xué)曲線，如圖 OM曲線 (2)以初濃度CA0為起點(diǎn)，作一條斜率 為1/i的直線與OM交于A1點(diǎn)，其橫 坐標(biāo)為第一級(jí)出口濃度CA1 (3)由于各級(jí)全混釜i相等，從CA1作 CA0A1的平行線CA1A2，與OM交于 A2點(diǎn)，此點(diǎn)的橫坐標(biāo)即為第二級(jí)出 口濃度，以此類推 當(dāng)最終濃度等于或略超

37、過規(guī)定出口濃度時(shí)，所作的平行線的 根數(shù)就是反應(yīng)器的級(jí)數(shù) 54嚴(yán)選課件 多級(jí)全混釜串聯(lián)的優(yōu)化 各級(jí)反應(yīng)體積不同 55嚴(yán)選課件 多級(jí)全混釜串聯(lián)的優(yōu)化 什么條件下反應(yīng)總體積最?。?現(xiàn)討論一級(jí)不可逆等容單一反應(yīng)，m個(gè)全混釜串連，各 級(jí)反應(yīng)溫度相同，則各級(jí)反應(yīng)釜體積為： 對(duì)于一級(jí)不可逆等容反應(yīng) iA AiAiA Ri r xxCV V )( )( 100 AiiA kCr)( 代入上式可得 )1 ( 0AiAAi xCC Ai AiAi AiA AiAiA Ai AiAiA Ri x xx k V xkC xxCV kC xxCV V 1)1 ( )()( 10 0 100100 56嚴(yán)選課件 則反應(yīng)器

38、總體積為： ) 111 ( 1m 2 12 1 010 1 Am AmA A AA A AA m i RiR x xx x xx x xx k V VV 為使反應(yīng)器VR體積最小，可將上式分別對(duì) 121 xx AmAA x、求偏導(dǎo) 1 1 )1 ( 1 1 2 10 AiAi Ai i R xx x k V x V 1 1 )1 ( 1 2 2 1 00 1AA AR xx x k V x V 1 1 )1 ( 1 3 2 2 10 2AA AR xx x k V x V ) 1m21(，i 57嚴(yán)選課件 使VR最小必須滿足0 i R x V 即 1 2 1 1 1 )1 ( 1 AiAi Ai

39、 xx x ) 1m21(，i 整理 1 i1 1 1 1 1 Ai A Ai Ai x x x x 兩邊 減1得 1 1 1 1 1 1 1 i1 Ai A Ai Ai x x x x 整理化簡(jiǎn)可得 1 11 11 Ai AiAi Ai AiAi x xx x xx )1 ( )( )1 ( )( 1 1010 Ai AiAi Ai AiAi xk xxV xk xxV 即 1 RiRi VV 要保證總的反應(yīng)體積最小，必需的條件是各釜的反應(yīng)體積相等 58嚴(yán)選課件 【例37】一級(jí)不可逆反應(yīng)AP，在85時(shí)反應(yīng)速率常 數(shù)為3.45h-1。今擬在一容積為10m3的釜式反應(yīng)器中進(jìn) 行。若最終轉(zhuǎn)化率為0

40、.95，該反應(yīng)器處理的物料量可 達(dá)1.82m3/h。若用兩個(gè)容積相同的串聯(lián)釜時(shí)的總體積 為多少？ 解：設(shè)采用兩個(gè)串聯(lián)釜時(shí)總體積為V=2V1=2V2，根據(jù)定 態(tài)操作時(shí)，連續(xù)釜式反應(yīng)器的物料衡算式，可得到： 1 100 1 )( A AA kC CCV V 2 210 2 )( A AA kC CCV V 整理得 1 1 0 0 1 A A C C V V k1 2 1 0 2 A A C C V V k 59嚴(yán)選課件 式中V1=V2，兩式消去CA1，可得 2 02 0 1 )1 ( A A C C V V k ) 1( 1 2 0 0 1 A A C C kV V 47. 4 95. 01 1

41、1 1 22 0 AA A xC C 其中 2) 147. 4( 45. 3 2 ) 1( 22 2 0 0 1 0 A A C C kV V V V 則 3 64. 382. 12mV 60嚴(yán)選課件 全混釜的并聯(lián) n若等溫下兩個(gè)反應(yīng)釜體積相同，各釜體積均為VR，進(jìn) 行一級(jí)不可逆等容單一反應(yīng)，則每個(gè)反應(yīng)釜出口的濃 度即為混合后的出口濃度 0 V 0A C 01 V 02 V 1A C 2A C Af C k C V V k C C A R A Af 21 2/ 1 0 0 0 61嚴(yán)選課件 第四節(jié) 理想反應(yīng)器的組合和比較 i iA iA k C C 1 1, , 0 1, V V k iAiA

42、 R eCC 平推流全混流 k C V V k C C A R A aAf 21 2/ 1 0 0 0 , (a) 2 0 2 0 0 0 1 , )1 ( )1 (1 k C V V k C V V k C C A R A R A bAf (b) 反應(yīng)器體積相同，一級(jí)不可逆反應(yīng) 62嚴(yán)選課件 k eC V V k C C k A R A cAf 1 1 0 0 1 ,(c) 21 2 1 0 2 0, k C eCC A k AgAf (g) (d) k eC eCC k A V V k AdAf R 1 0 1, 0 (e) k A V V k AeAf eCeCC R 2 0 2/ 0,

43、 0 (f) k A V V k AfAf eCeCC R 2 01, 0 說明，c和d是等效的 說明，e和f是等效的 63嚴(yán)選課件 k C C A Af 21 0 (a) 2 0 )1 (k C C A Af (b) k eC C k A Af 1 0(c) (d) k AAf eCC 2 0 (e) (f) 出口濃度： 轉(zhuǎn)化率： （a）（b）（c）=（d）（b）（c）=（d）（e）=（f） 64嚴(yán)選課件 理想流動(dòng)反應(yīng)器的組合理想流動(dòng)反應(yīng)器的組合 某個(gè)真實(shí)反應(yīng)器的模型某個(gè)真實(shí)反應(yīng)器的模型 工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用工業(yè)生產(chǎn)中的應(yīng)用 65嚴(yán)選課件 理想反應(yīng)器體積比較 n間歇反應(yīng)器和平推流反應(yīng)器 二者體積

44、相同（不考慮間歇反應(yīng)器的輔助時(shí)間） 原因：二者都不存在返混 n全混流反應(yīng)器 由于返混極大，所以反應(yīng) 體積比間歇反應(yīng)器和平推 流反應(yīng)器要大很多 由圖可知，當(dāng)轉(zhuǎn)化率較小時(shí)，二者 體積差別較小，因此采用低轉(zhuǎn)化率 操作可以減少返混帶來的影響 但會(huì)使原料得不到充分利用 解決辦法是將未反應(yīng)的物料分離出來循環(huán)使用 66嚴(yán)選課件 1 1 /ln 1 )1 ( 1 /1 Af m AfRP RM xx m V V 對(duì)于一級(jí)不可逆反應(yīng) 當(dāng)串聯(lián)級(jí)數(shù)m一定時(shí)，xAf越大 VRM與VRP之比也越大 最終轉(zhuǎn)化率xAf一定時(shí)，m越大 VRM與VRP之比越小，越接近平推流 當(dāng)m6時(shí)，再增加級(jí)數(shù)減少的反 應(yīng)體積有限，因此要從經(jīng)

45、濟(jì)上加 以權(quán)衡 k一定時(shí)，m不同，轉(zhuǎn)化率也 不同 67嚴(yán)選課件 第五節(jié) 多重反應(yīng)的選擇率 一、平行反應(yīng) rL為主反應(yīng)速率，rM為副反應(yīng)速率，兩者的速率比為 rL/ rM 瞬時(shí)選擇率瞬時(shí)選擇率定義為關(guān)鍵反應(yīng)組分A在總反應(yīng)速率中生成 主產(chǎn)物的反應(yīng)速率，即 A L(主反應(yīng)) M(副反應(yīng)) 1 2 1 ML L A M rr r r r S 總選擇率：等溫等容反應(yīng)定義為： AfA Lf f CC C S 0 68嚴(yán)選課件 n瞬時(shí)選擇率和總反應(yīng)選擇率的關(guān)系為： 總反應(yīng)選擇率是反應(yīng)器中瞬時(shí)選擇率的積分 n對(duì)于平推流反應(yīng)器： n全混流反應(yīng)器： Af A C C AfA A fP CC SdC S 0 0 A

46、fA Lf MfLf Lf fm CC C rr r SS 0 69嚴(yán)選課件 1.選擇率的溫度效應(yīng) n設(shè)平行反應(yīng)中生成主產(chǎn)物L(fēng)和副產(chǎn)物M的主、副反應(yīng)級(jí) 數(shù)分別為n1和n2，主、副反應(yīng)的活化能分別為E1和E2 由選擇率的定義可知： 12 1 2 1 2 1 2 1 1 1 1 1 1 nn A n A n A L M ML L C k k Ck Ck r r rr r S 溫度對(duì)選擇率的影響由比值k2/k1確定 RT EE k k k k 21 10 20 1 2 exp ， k2/k1 nn2 2, CA, CA升高，升高，S S增大，增大， 較高反應(yīng)物濃度較高反應(yīng)物濃度 對(duì)主反應(yīng)有利對(duì)主反應(yīng)

47、有利 若若n n1 1nn2, m1m2 CA, CB 都高都高 72嚴(yán)選課件 n1n2, m1n2, m1EE2 2, , 則在較高溫度下進(jìn)行則在較高溫度下進(jìn)行 若若E E1 1Enn2 2, , 增加初濃度增加初濃度C CA0 A0 若若n n1 1nn2 2, , 降低初濃度降低初濃度C CA0 A0 若若n n1 1=n=n2 2, , 初濃度的變化對(duì)選擇性無影響初濃度的變化對(duì)選擇性無影響 80嚴(yán)選課件 A L A LA A L Ck Ck Ck CkCk r r S 1 2 1 21 1 MLA kk 21 3. 轉(zhuǎn)化率轉(zhuǎn)化率 CL/CA隨隨xA的增大而增大的增大而增大 轉(zhuǎn)化率過高，

48、選擇性降低轉(zhuǎn)化率過高，選擇性降低 轉(zhuǎn)化率增大轉(zhuǎn)化率增大反應(yīng)物濃度反應(yīng)物濃度CA越來越低越來越低 瞬時(shí)選擇率下降瞬時(shí)選擇率下降 工業(yè)生成中進(jìn)行連串反應(yīng)工業(yè)生成中進(jìn)行連串反應(yīng) 選用低的單程轉(zhuǎn)化率選用低的單程轉(zhuǎn)化率 未反應(yīng)的原料經(jīng)分離回收之后循環(huán)使用未反應(yīng)的原料經(jīng)分離回收之后循環(huán)使用 81嚴(yán)選課件 連串反應(yīng)的最佳反應(yīng)時(shí)間與最大收率 多重反應(yīng)中主產(chǎn)物的收率定義： Af A AfA AfA Lf A Lf xS C CC CC C C C Y 0 0 00 連串反應(yīng)中，選擇率S隨轉(zhuǎn)化率的增加而降低，而收 率是這二者的乘積，因此連串反應(yīng)的收率必有極值 間歇反應(yīng)器或平推流反應(yīng)器 )()( 21 0 12 1

49、 tktk AL eeC kk k C 0 dt dCL 當(dāng) L濃度最大時(shí)的 最優(yōu)反應(yīng)時(shí)間 12 12 )/ln( kk kk topt 目的產(chǎn)物濃度 82嚴(yán)選課件 最大出口濃度 最大收率 12 2 )()( 2 1 0max kk k ALf k k CC 12 2 )( 2 1 0 max max kk k A Lf k k C C Y 即在間歇反應(yīng)器或平推流反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)連串不可逆液 相反應(yīng)，其最大收率與初濃度無關(guān)，只決定于k2/k1之比 全混流反應(yīng)器 在全混流反應(yīng)器中進(jìn)行一級(jí)不可逆、并且進(jìn)料中只 有組分A的等容液相反應(yīng)，根據(jù)物料衡算式 AfRAffARAfA CkVCVrVCVCV

50、10000 )( 83嚴(yán)選課件 整理可得 m A R A Af k C VVk C C 1 0 01 0 1/1 對(duì)L做物料衡算 )()(0 2100LfAfRLfLRLf CkCkVCVrVCV 整理可得 )1)(1 ( 21 10 mm mA Lf kk kC C 21 1 )( kk optm 最佳反應(yīng)時(shí)間最佳反應(yīng)時(shí)間0 dt dCL 最大出口濃度最大出口濃度 最大收率最大收率 2 21 0 max )1 ( )( kk C C A Lf 2 21 max )1 ( 1 kk Y 84嚴(yán)選課件 即與間歇反應(yīng)器及平推流反應(yīng)器相同，在全混流反應(yīng)器中 進(jìn)行一級(jí)連串不可逆液相反應(yīng)，其最大收率與初

51、濃度無關(guān)， 只決定于k2/k1之比 k2/k1之比越小 收率Y值越大 85嚴(yán)選課件 在任何反應(yīng)器中，總選擇率都滿足 AfA Lf MfLf Lf fm CC C rr r SS 0 1. xA,k1/k2相同時(shí)，BSTR和 PFR中產(chǎn)物的選擇率比 CSTR高 2. k1/k21, 即使轉(zhuǎn)化率較高， 也可得到較高的選擇率 86嚴(yán)選課件 連串反應(yīng)的選擇性 【例39】連串一級(jí)不可逆反應(yīng)為APS 已知k1=0.15min-1，k2=0.05min-1，進(jìn)料流量為0.5m3/min， CA00，CP0=CS0=0 求下列條件下產(chǎn)物P的收率： (1)體積為VR=1m3單個(gè)CSTR; (2)采用兩個(gè)體積各為

52、0.5m3的CSTR串聯(lián) (3)采用體積為VR=1m3的PFR 解：(1)單個(gè)CSTR 2 5 . 0 1 0 V VR )1)(1 ( 21 10 kk kC C A P 87嚴(yán)選課件 )1)(1 ( 21 1 0 kk k C C Y A P 21. 0 )205. 01)(215. 01 ( 215. 0 兩個(gè)等體積的CSTR串聯(lián) 1 5 . 0 5 . 0 0 21 V VR )1 ( 11 0 1 k C C A A 869. 0 115. 01 1 )1 ( 1 110 1 kC C A A 124. 0 ) 105. 01)(115. 01 ( 115. 0 )1)(1 ( 12

53、11 11 0 1 kk k C C A P 88嚴(yán)選課件 在第二個(gè)釜中對(duì)物料P作衡算： RPARPPP VCkCkVrCVCV)( 22211020 )1 ( 22 1212 2 k CkC C PA P )1 ( 22 0 1 21 0 2 0 2 k C C k C C C C Y A P A A A P 756. 0869. 0 115. 01 1 )1 ( 1 0 1 210 1 1 2 0 2 A A A A A A A A C C kC C C C C C 將得到的數(shù)據(jù)代入收率的公式可得 226. 0 ) 105. 01 ( 124. 0115. 0756. 0 0 2 A P C C Y 89嚴(yán)選課件 (3)在PFR中 12 01 )( 21 kk eeCk C kk A P 246. 0 )( 12 1 0 21 kk eek C C Y kk A P 2 5 . 0 1 0 V VR 90嚴(yán)選課件 習(xí)題1 n苯醌和環(huán)二戊烯的液相反應(yīng)：A+BC，反應(yīng)在298K下 進(jìn)行。在此溫度下，反應(yīng)速率方程為-rA=kCACB，k 9.92m3/(