第一章柴油機(jī)的基本知識(shí)

1、 第一章 柴油機(jī)的基本知識(shí)0001現(xiàn)代柴油機(jī)的理論循環(huán)基本是一個(gè)_ 。 A等客加熱循環(huán) B等壓加熱循環(huán) C混合加熱循環(huán) D奧托循環(huán)0002現(xiàn)代船用超長(zhǎng)行程高增壓柴油機(jī)的實(shí)際工作循環(huán)發(fā)展趨勢(shì)是_ 。 A等壓加熱循環(huán) B等容加熱循環(huán) C混合加熱循環(huán) D等溫加熱循環(huán)0003在內(nèi)燃機(jī)的三種理論循環(huán)中，當(dāng)循環(huán)加熱量與最高爆發(fā)壓力限制條件相同情況下比較時(shí)，熱效率最高的加熱循環(huán)是_ 。 A等容加熱循環(huán) B等壓加熱循環(huán) C混合加熱循環(huán) D上述三種循環(huán)相同0004在內(nèi)燃機(jī)的三種理論循環(huán)中，當(dāng)循環(huán)加熱量與壓縮比相同條件下，熱效率最高的加熱循環(huán)是_ 。 A等容加熱循環(huán) B等壓加熱循環(huán) C混合加熱循環(huán) D上述三種循環(huán)

2、相同0005廢氣渦輪增壓柴油機(jī)的理論循環(huán)是種_ 。 A等容加熱循環(huán) B等壓加熱循環(huán) C混合加熱循環(huán) D繼續(xù)膨脹混合加熱循環(huán)0006在柴油機(jī)實(shí)際循環(huán)的各項(xiàng)損失中不可避免或不可控制的且影響較大的一項(xiàng)損失是_ 。 A工質(zhì)不同的影響 B傳熱損失 C換氣損失 D燃燒損失0007柴油機(jī)實(shí)際循環(huán)中，在燃燒期間缸內(nèi)工質(zhì)的分解將使燃燒溫度的變化是_ 。 A增加 B降低 C不變 D無(wú)規(guī)律0008柴油機(jī)缸內(nèi)燃燒的物質(zhì)是_ 。 A空氣 B燃油 C氧氣 D可燃混合氣0009柴油機(jī)實(shí)際循環(huán)的壓縮過(guò)程是_ 。 A絕熱過(guò)程 B吸熱過(guò)程 C多變過(guò)程，壓縮初期氣體吸熱，壓縮后期氣體向外散熱 D多變過(guò)程，壓縮初期氣體向外散熱，壓縮

3、后期氣體吸熱0010柴油機(jī)實(shí)際工作循環(huán)的壓縮終點(diǎn)壓力與理想循環(huán)絕熱壓縮終點(diǎn)壓力在數(shù)值上_ 。A兩者相等 B前者較大 C后者較大 D隨機(jī)型而變0011柴油機(jī)實(shí)際工作循環(huán)的膨脹過(guò)程基本是_ 。 A絕熱過(guò)程 B散熱過(guò)程 C多變過(guò)程，膨脹初期工質(zhì)吸熱，膨脹后期工質(zhì)向外散熱 D多變過(guò)程，膨脹初期工盾向外散熱，膨脹后期工質(zhì)吸熱0012柴油機(jī)實(shí)際循環(huán)的膨脹終點(diǎn)溫度與絕熱膨脹終點(diǎn)溫度相比的變化是_ A相等 B降低 C升高 D無(wú)規(guī)律0013氣缸內(nèi)工質(zhì)對(duì)活塞所作功比理想循環(huán)所作的功小，其原因之一是_ 。 A循環(huán)中的壓縮與膨脹過(guò)程走一個(gè)絕熱過(guò)程 B循環(huán)中的壓縮與膨脹過(guò)程走一個(gè)多變過(guò)程 C循環(huán)中的壓縮與膨脹過(guò)程走一十

4、吸熱過(guò)程 D循環(huán)中的壓縮與膨脹過(guò)程是一個(gè)向外散熱過(guò)程0014在內(nèi)燃機(jī)理論循環(huán)分析中以下_ 說(shuō)法不正確。 A吸熱過(guò)程可有等容、等壓和混合加熱等三種形式 B工質(zhì)放熱過(guò)程均在等客方式下進(jìn)行 C缸內(nèi)工質(zhì)是空氣 D其熱效率與壓縮比、壓力升高比、初膨脹比有關(guān)0015_ 不屬于內(nèi)燃機(jī)理論循環(huán)的加熱循環(huán)。 A等容加熱循環(huán) B等壓加熱循環(huán) C等溫加熱循環(huán) D混合加熱循環(huán)0016關(guān)于提高柴油機(jī)理想循環(huán)熱效率th的論述，下述_ _ 是錯(cuò)誤的。 A增加壓縮比可提高th B增大壓力升高比可提高th C增大絕熱指數(shù)k可提高th D增大初期膨脹比可提高th0017空氣噴射式柴油機(jī)的理論循環(huán)基本屬于_ 。 A等壓加熱循環(huán) B

5、等容加熱循環(huán) C混合加熱循環(huán) D奧托加熱循環(huán)0018柴油機(jī)理論循環(huán)的熱效率th通常隨_ 參數(shù)而變化。 壓縮比曲柄連桿比絕熱指數(shù)k 行程缸徑比S/D 壓力升高比初期膨脹比 A+ B+ C+ D+0019柴油機(jī)理論循環(huán)熱效率th隨_ 因素而變化。 壓力開(kāi)高比初期膨脹比壓縮比 絕熱指數(shù)k充量系數(shù)V過(guò)量空氣系數(shù) A+ B+C+ D+0020柴油機(jī)理論循環(huán)熱效率th隨_ 參數(shù)的增高而增加。 壓縮比 初期膨脹比絕熱指數(shù)k 行程缸徑比SD；壓力升萵比過(guò)量空氣系數(shù) A+ B+ C+ D+0021柴油機(jī)的實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)相比，實(shí)際循環(huán)熱效率較低是由于存在_ 所引起的。工質(zhì)不同差異氣缸壁的傳熱損失：燃燒損失；

6、換氣損失；機(jī)械損失；漏氣損失。 A+ B+ C+ D+0022下列論述正確的是_ 。 現(xiàn)代高增壓柴油機(jī)理論工作循環(huán)發(fā)展趨勢(shì)為定壓加熱循環(huán)； 現(xiàn)代高增壓柴油機(jī)理論工作循環(huán)發(fā)展趨勢(shì)為混合加熱循環(huán)： 若循環(huán)加熱量Q1與壓縮比相同，則定容加熱循環(huán)熱效率最高； 若循環(huán)加熱量Q1與壓縮比相同，則定壓加熱循環(huán)熱效率最高。 A+ B+ C+ D+0023柴油機(jī)實(shí)際工作循環(huán)中工質(zhì)的高溫分解的程度_ 。 A僅與壓力有關(guān) B僅與溫度有關(guān) C與壓力和溫度都有關(guān) D與壓力和溫度都無(wú)關(guān)0024混合加熱循環(huán)的理論熱效率_ 。 A隨壓縮比增大而減小隨初膨脹比增大而增大 B隨壓力升高比和初膨脹比減小而減小，隨絕熱指數(shù)增大而增大

7、 C隨壓力升高比和初膨脹比增大而增大 D隨壓縮比和壓力升高比增大而增大，隨初膨脹比減小而增大0025對(duì)內(nèi)燃機(jī)理論循環(huán)所作的簡(jiǎn)化假定中，_ 是錯(cuò)誤的。 A工質(zhì)為理想氣體 B在整個(gè)循環(huán)中，工質(zhì)數(shù)量保持不變 C壓縮與膨脹過(guò)程均為放熱過(guò)程 D用假定的定客或定壓加熱泉代替實(shí)際的燃燒過(guò)程0026柴油機(jī)是熱機(jī)的一種，它是_ 。 A在氣釭內(nèi)進(jìn)行一次能量轉(zhuǎn)換的熱機(jī) B在氣釭內(nèi)近行二次能量轉(zhuǎn)換的點(diǎn)火式內(nèi)燃機(jī) C在氣釭內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換的往復(fù)式壓縮發(fā)火的內(nèi)燃機(jī) D在氣虹內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)接的回轉(zhuǎn)式內(nèi)燃杌0027內(nèi)燃機(jī)是熱機(jī)的一種，它是_ A在氣缸內(nèi)燃燒并利用某中間工質(zhì)對(duì)外作功的動(dòng)力機(jī)械 B在氣缸內(nèi)進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換井利

8、用某中間工質(zhì)對(duì)外作功的動(dòng)力機(jī)械 C在氣缸內(nèi)燃燒并利用燃燒產(chǎn)物對(duì)外作功的動(dòng)力機(jī)械D在氣缸內(nèi)燃燒井利用燃燒產(chǎn)物時(shí)外作功妁往復(fù)式動(dòng)力機(jī)械0028在柴油機(jī)中對(duì)外作功的工質(zhì)是_ A燃油 B空氣 C燃燒產(chǎn)物 D可燃混合氣0029在內(nèi)燃機(jī)中柴油機(jī)的本質(zhì)特征是_ 。 A內(nèi)部燃燒 B壓縮發(fā)火 C使用柴油做燃料 D用途不同0030柴油機(jī)與汽油機(jī)同屬內(nèi)燃機(jī)，它們?cè)诮Y(jié)構(gòu)上的主要差異是_ A燃燒工質(zhì)不同 B壓縮比不同 C燃燒宣彩狀不同 D供油系統(tǒng)不同0031在柴油機(jī)實(shí)際工作循環(huán)中缸內(nèi)的工質(zhì)是_ 。 - A可燃混合氣 B燃?xì)?C空氣 DB+C0032根據(jù)柴油機(jī)的基本工作原理，下列_ 定義最準(zhǔn)確。A 柴油機(jī)走一種往復(fù)式內(nèi)燃

9、機(jī) B柴油機(jī)是一種在氣缸中進(jìn)行二次能量轉(zhuǎn)換的內(nèi)燃機(jī) C柴油機(jī)足一種壓縮發(fā)欠妁往復(fù)式內(nèi)燃機(jī) D柴油機(jī)是一種壓縮發(fā)火的田特式內(nèi)燃機(jī)0033在內(nèi)燃機(jī)中柴油機(jī)的本質(zhì)特征是_ 。 A用柴油做燃料 B外部混合 C內(nèi)部燃燒 D壓縮發(fā)火0034柴油機(jī)與汽油機(jī)在工作原理上的最大區(qū)別在于_ A燃料不同 B用逮不同 C發(fā)火方式不同 D內(nèi)部燃燒0035通常，在熱機(jī)中柴油機(jī)熱效率最高的原因是_ 。 A柴油熱值高 B內(nèi)部燃燒 C壓縮發(fā)火 DB+C0036在內(nèi)燃機(jī)中柴油機(jī)的熱效率最高的原因是_ 。 A柴油熱值高 B內(nèi)部燃燒 C壓縮發(fā)火 DB+C0037在熱機(jī)中，通常內(nèi)燃機(jī)的熱效率高的原因是_ A液體燃料熱值高 B內(nèi)部燃燒

10、C內(nèi)部混合 D外部混合0038活塞在氣缸內(nèi)從上止點(diǎn)到下止點(diǎn)所掃過(guò)的容積稱為_(kāi) 。 A燃燒室容積 B氣虹總?cè)莘e C氣缸工作容積 D存氣容積0039柴油機(jī)氣缸工作容積是指_ 。 A活塞從上止點(diǎn)移至下止點(diǎn)所掃過(guò)的容積 B活塞在下止點(diǎn)時(shí)活塞頂上方全部容積 C活塞在上止點(diǎn)活塞頂上方氣缸容積 DA或B0040柴油機(jī)下止點(diǎn)是指_ 。A氣釭的最低位置 B工作空間的最低位置 C曲柄處于最低位置 D活塞高曲軸中心線的最近位置0041柴油機(jī)燃燒室容積是指_ 。 A活塞在上止點(diǎn)時(shí)活塞頂上方的容積 B活塞在下止點(diǎn)時(shí)，活塞頂上方的容積C活塞從上止點(diǎn)至下止點(diǎn)所掃過(guò)的容積 D上述三種說(shuō)法均錯(cuò)誤0042柴油機(jī)活塞行程的定義是指

11、_ 。 A氣缸空間的總長(zhǎng)度 B活塞上止點(diǎn)至氣缸下端長(zhǎng)度 C活塞下止點(diǎn)至氣缸底面的長(zhǎng)度 D活塞位移或曲柄半徑R的兩倍0043柴油機(jī)壓縮后的溫度至少應(yīng)達(dá)到_ 。 A110150 B300450 C600700 D7508500044影響柴油機(jī)壓縮終點(diǎn)溫度TC和壓力pC的因素主要是_ 。 A進(jìn)氣密度 B壓縮比 C進(jìn)氣量 D缸徑大小0045柴油機(jī)采用壓縮比這個(gè)參數(shù)是為了表示_ 。 A氣缸客積大小 B，工作行程的長(zhǎng)短 C空氣被活塞壓縮的程度 D柴油機(jī)的結(jié)構(gòu)形式0046在下列壓縮比的表達(dá)式中，錯(cuò)誤的是_ 。(Va_ 氣缸總?cè)莘e，VC_ 氣缸 壓縮容積，VS_ 氣缸工作容積)。 A=VC/Va B=Va/V

12、C C=（VS+VC）/VC D=1+VS/VC0047下述關(guān)于壓縮比的說(shuō)法中不正確的是_ 。(Va_ 氣缸總?cè)莘e，VC_ 氣缸 壓縮容積，VS_ 氣缸工作容積)。 A缸內(nèi)工質(zhì)輕活塞壓縮后，溫度與壓力均增高 B壓縮比對(duì)柴油機(jī)的燃燒、效率、機(jī)動(dòng)性與機(jī)械負(fù)荷等均有影響 C壓縮比=Va/VC D壓縮比=VS/VC0048氣缸總?cè)莘e與壓縮容積之比在二沖程柴油機(jī)中稱為_(kāi) 。 A有效壓縮比 B幾何壓縮比 C實(shí)際壓縮比 D行程失效系數(shù)0049當(dāng)活塞將掃排氣口全部關(guān)閉時(shí)的氣缸總?cè)莘e與壓縮容積之比稱為_(kāi) A名義壓縮比 B幾何壓縮比 C有效壓縮比 D行程失效系數(shù)0050二沖程柴油機(jī)有效壓縮比e的正確表達(dá)式為_(kāi) 。

13、(S_ 行程失效系數(shù) Va_ 氣缸總?cè)莘e，VC_ 氣缸壓縮容積，VS_ 氣缸工作容積) Ae=1+VS/VC Be=VC+（1-S）VS/VC Ce=1+（1+S）VS/VC De=1-（1-S）VS/VC0051柴油機(jī)的有效壓縮比總是小于幾何壓縮比，其原因是_ 。A 進(jìn)氣閥在下止點(diǎn)后關(guān)閉，使壓縮始點(diǎn)滯后 B缸套下部設(shè)氣口，使有效壓縮行程減少 C氣缸蓋、活塞頂?shù)臒g及軸承磨損影響 DA+B+C0052柴油機(jī)壓縮比的最低要求應(yīng)滿足_ 。 A柴油機(jī)冷車起動(dòng)與低負(fù)荷正常運(yùn)轉(zhuǎn) B柴油機(jī)較高的經(jīng)濟(jì)性 C燃燒室一定的高度以利于燃油的霧化與油氣混合 D達(dá)到規(guī)定的最高爆發(fā)壓力0053大型低速柴油機(jī)曾采取限制或

14、降低壓縮比的目的是_ 。 A限制機(jī)械負(fù)荷 B限制曲軸最大扭矩 C限制往復(fù)慣性力 D限制離心慣性力0054在提高柴油機(jī)壓縮比中的主要限制是_ 。 A限制機(jī)械負(fù)荷 B限制熱負(fù)荷過(guò)大 C限制曲軸上的最大扭矩 DA+B0055通常，高速柴油機(jī)的壓縮比一般比低速機(jī)的大些，其主要原因是_ 。 A經(jīng)濟(jì)性要求 B起動(dòng)性能要求 C結(jié)構(gòu)特點(diǎn) DA+B 0056柴油機(jī)的機(jī)型不同其壓縮比不同，一般地說(shuō)_ 。 A增壓度越高，壓縮比越大 B小型高速機(jī)的壓縮比較低速機(jī)的大 C大型柴油機(jī)壓縮比較大 D現(xiàn)代新型柴油杌的壓縮比較大0057不同機(jī)型壓縮比的大小，一般地說(shuō)_ 。 A增壓度越高，壓縮比越大 B小型高速機(jī)的壓縮比較低速機(jī)

15、的小 C現(xiàn)代新型低速柴油機(jī)的壓縮比越來(lái)越大 D二沖程柴油機(jī)比四沖程機(jī)壓縮比大0058通常提高已有船用柴油機(jī)壓縮比的措施是_ 。 A提高增壓壓力 B加大轉(zhuǎn)速 C增大缸徑 D增大連桿長(zhǎng)度0059為了提高柴油機(jī)壓縮壓力，通常的做法是_ 。 A減少軸承蓋間的調(diào)隙墊片 B增加軸承蓋間的調(diào)隙墊片 C加厚連桿身與大端間的調(diào)整墊片 D減薄連桿身與大端間的調(diào)整墊片0060在連桿桿身與大端上半軸承接合處增減墊片，下述_ 是錯(cuò)誤的。 A壓縮容積變化 B氣釭總?cè)莘e變化 C氣缸工作客積變化 D壓縮比變化0061壓縮比大小對(duì)柴油機(jī)影響的一個(gè)不正確論述是_ 。 A壓縮比愈小，啟動(dòng)性能愈差 B壓縮比增大，膨脹功增加C壓縮比增

16、大，熱效率增高 D壓縮比愈大，機(jī)械效率愈高0062低速柴油機(jī)與高速柴油機(jī)在壓縮比上的比較，一般規(guī)律是_ 。 A相等 B低速機(jī)較大 C高速機(jī)較大 D隨機(jī)0063現(xiàn)代新型超長(zhǎng)行程柴油機(jī)為使其工作循環(huán)趨向等壓加熱，循環(huán)的主要措施之一是 _ 。 A增大噴油提前角 B采用；高增壓 C采用短連桿 D大幅度提高壓縮比0064關(guān)于壓縮比的正確論述是_ 。 A壓縮比越大，增壓度越小 B壓縮比越大，熱效率越高 C壓縮比越大，機(jī)械負(fù)荷越小 D壓縮比越大，功率越大0065隨著壓縮比的提高，工質(zhì)的壓縮溫度_ ，膨脹比_ ，熱效率_ ，熱效率的提高率_ 。 A升高，增加，提高，降低 B升高，降低，提高，降低 C升高，降低

17、，提高，增加 D升高，增加，提高，提高0066柴油機(jī)對(duì)外作功的行程是_ 。 A進(jìn)氣行程 B壓縮行程 C膨脹行程 D排氣行程 0067柴油機(jī)氣缸內(nèi)燃燒的最高溫度一般在_ 。 A10001200 B12001400 C14001800 D180020000068根據(jù)柴油機(jī)工作原理，在個(gè)工作循環(huán)中其工作過(guò)程次序必須是_ 。 A進(jìn)氣，燃燒，膨脹，壓縮，排氣 B進(jìn)氣，壓縮，燃燒，排氣，膨脹 C進(jìn)氣，燃燒，排氣，壓縮，膨脹 D進(jìn)氣，壓縮，燃燒，膨脹，排氣0069根據(jù)柴油機(jī)理論循環(huán)的分析，提高循環(huán)熱效率應(yīng)包括提高以下幾種參數(shù) A壓縮比和初膨脹比 B壓力升高比和壓縮比 C最高爆發(fā)壓力與壓縮 D壓縮始點(diǎn)的溫度與

18、壓力0070做為船舶主推進(jìn)裝置，在功率相同情況下，重量最輕的是_ 。 A蒸汽機(jī) B蒸汽輪機(jī) C柴油機(jī) D燃?xì)廨啓C(jī)0071在下列裝置中，屬于外燃機(jī)的是_ 。 鍋爐；空氣壓縮機(jī)；蒸汽機(jī)；煤氣機(jī)；蒸汽輪機(jī)；電動(dòng)機(jī)。 A+ B+ C+ D+0072在下列裝置中，屬于內(nèi)燃機(jī)的是_ 燃?xì)廨啓C(jī)；蒸汽輪機(jī)；煤氣機(jī)；汽油機(jī)；柴油機(jī)；蒸汽機(jī)。 A+ B+ C+ D+ 0073壓縮比遂漸變小的主要原因有_ 。 氣缸蓋墊床太??；缸內(nèi)結(jié)炭過(guò)多；活塞、連桿、曲軸裝置中軸承磨損； 壓縮余隙過(guò)大；連桿大端墊片加厚；缸蓋底或活塞頂燒損過(guò)大。A+ B+ C+ D+0074下列關(guān)于影響柴油機(jī)壓縮比的因素錯(cuò)誤的是_ 。 ! 抽減連桿

19、大端的壓縮墊片，壓縮比變??；增加連桿大端的墊片，壓縮比變小； 軸承磨損，活塞裝置下沉，壓縮比變??；氣缸漏氣，理論壓縮比變??； 活塞頂燒蝕，壓縮比變??；減少缸蓋墊片厚度，壓縮比變小。 A+ B+ C+ D+0075柴油機(jī)與汽油機(jī)同屬內(nèi)燃機(jī)，它們?cè)诠ぷ髦械牟煌饕莀 。 使用燃料不同；發(fā)火方式不同；內(nèi)部燃燒不同； 燃油與空氣混合方式不同；供油系統(tǒng)不同；低溫起動(dòng)性不同。 A+ B+ C+ D+0076四沖程柴油機(jī)換氣總曲軸轉(zhuǎn)角角度一般有_ 。 A220250 B。230260 C300400 D4505000077四沖程柴油機(jī)的壓縮與膨脹行程所占曲軸轉(zhuǎn)角分別為_(kāi) 。 A均小于180 B壓縮行程小于

20、180，膨脹行程大于180 C均為180 D壓縮行程大于180，膨脹行程小于1800078四沖程柴油機(jī)的進(jìn)氣閥定時(shí)為_(kāi) 。 A上止點(diǎn)前開(kāi)，下止點(diǎn)后關(guān) B上止點(diǎn)后開(kāi)，下止點(diǎn)后關(guān) C上止點(diǎn)前開(kāi)，下止點(diǎn)前關(guān) D上止點(diǎn)后開(kāi)，下止點(diǎn)前關(guān)0079四沖程柴油機(jī)的排氣閥正時(shí)為_(kāi) 。 A下止點(diǎn)后開(kāi)，上止點(diǎn)后關(guān) B下止點(diǎn)前開(kāi)，上止點(diǎn)前關(guān) C下止點(diǎn)后開(kāi)，上止點(diǎn)前關(guān) D下止點(diǎn)前開(kāi)，上止點(diǎn)后關(guān)0080關(guān)于氣閥重疊角的錯(cuò)誤論述是_ 。 A氣閥重疊角有利于燃燒室掃氣 B非增壓機(jī)氣閥重疊角比增壓機(jī)的小 C所有型號(hào)的柴油機(jī)都存在氣閥重疊角 D氣閥重疊角是在四沖程機(jī)的上止點(diǎn)附近0081四沖程柴油機(jī)完成一個(gè)工作循環(huán)，其凸輪軸轉(zhuǎn)數(shù)與

21、曲軸轉(zhuǎn)速之間的關(guān)系為_(kāi) 。 A2：1 B1：1 C1：2 D4：10082下列關(guān)于四沖程柴油機(jī)工作特點(diǎn)的說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_ 。 A活塞四個(gè)行程完成一個(gè)工作循環(huán) B進(jìn)、排氣過(guò)程比二沖程的長(zhǎng) C多采用筒形活塞式結(jié)構(gòu) D曲軸轉(zhuǎn)一周，凸輪軸也轉(zhuǎn)一周0083柴油機(jī)的正時(shí)圓圖是按下列原則繪制的_ 。 A按凸輪所在位置為準(zhǔn) B按活塞所在位置為準(zhǔn) C按曲柄與其上下止點(diǎn)的曲軸轉(zhuǎn)角為準(zhǔn) D按飛輪上的記號(hào)為準(zhǔn)0084柴油機(jī)進(jìn)、排氣閥正時(shí)的規(guī)律是_ 。A 早開(kāi)，早關(guān) B早開(kāi)，晚關(guān) C晚開(kāi)，早關(guān) D晚開(kāi)，晚關(guān)0085在工作循環(huán)結(jié)束后，留在氣缸中殘余廢氣最少的柴油機(jī)是_ 。 A非增壓四沖程 B增壓四沖程 C彎流掃氣二沖程

22、D直流掃氣二沖程0086下列關(guān)于四沖程柴油機(jī)工作特點(diǎn)的說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_ 。 A用四個(gè)行程完成一個(gè)工作循環(huán) B進(jìn)、排氣過(guò)程持續(xù)角比二沖程的小 C在上止點(diǎn)附近存在氣閥重疊角 D每完成一個(gè)工作循環(huán)，曲軸回轉(zhuǎn)二周0087關(guān)于四沖程柴油機(jī)工作特點(diǎn)的不正確說(shuō)法是_ 。 ! A用四個(gè)沖程完成一個(gè)工作循環(huán) B進(jìn)、排氣過(guò)程持續(xù)角比二沖程妁大 C曲軸轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn)，凸輪也轉(zhuǎn)一轉(zhuǎn) D飛輪所貯存的能量可供工作行程外的其它行程使用0088若四沖程柴油機(jī)的進(jìn)氣閥提前角為，關(guān)閉滯后角為，則進(jìn)氣凸輪的作用角C 為_(kāi) 。 AC=1+180+2 BC=180（1+2 ） CC=（1+180+2 ）/2 DC=（18012）20089氣缸

23、進(jìn)氣閥開(kāi)啟瞬時(shí)，曲柄位置與上止點(diǎn)之間的曲軸轉(zhuǎn)角稱_ 。 A進(jìn)氣提前角 B進(jìn)氣定時(shí)角 C進(jìn)氣延時(shí)角 D進(jìn)氣持續(xù)角0090關(guān)于進(jìn)氣閥定時(shí)的錯(cuò)誤認(rèn)識(shí)是_ 。 A進(jìn)氣閥開(kāi)得過(guò)旱將產(chǎn)生廢氣倒灌 B進(jìn)氣閥應(yīng)在上止點(diǎn)時(shí)開(kāi)啟 C進(jìn)氣閥關(guān)得太晚，部分新氣將從進(jìn)氣閥排出 D進(jìn)氣閥間隙不適當(dāng)將影響其定時(shí)0091四沖程非增壓柴油機(jī)的實(shí)際進(jìn)氣始點(diǎn)是在_ 。 A上止點(diǎn) B上止點(diǎn)之前 C上止點(diǎn)之后 D排氣結(jié)束后0092四沖程柴油機(jī)的排氣閥在排氣行程中，當(dāng)活塞位于上止點(diǎn)時(shí)，排氣閥應(yīng)_ 。A 開(kāi)始關(guān)閉 B開(kāi)始開(kāi)啟 C保持開(kāi)啟 D保持關(guān)閉0093進(jìn)、排氣閥不在上、下止點(diǎn)位置關(guān)閉，其目的是為了_ 。 A提高壓縮壓力 B掃氣干凈 C

24、充分利用熱能 D提高進(jìn)、排氣量0094進(jìn)、排氣閥啟閉時(shí)刻與下列因素?zé)o關(guān)_ 。A進(jìn)、排氣閥凸輪形狀 B氣缸內(nèi)壓力 C柴油機(jī)轉(zhuǎn)速 D柴油機(jī)類型0095四沖程柴油機(jī)的氣閥重疊角等于_ 。 A進(jìn)氣提前角+排氣提前角 B進(jìn)氣提前角+排氣滯后角 C進(jìn)氣滯后角+排氣提前角 D進(jìn)氣滯后角+排氣滯后角0096四沖程柴油機(jī)的氣閥重疊角是指_ 。 A下止點(diǎn)前后，進(jìn)、排氣閥同時(shí)開(kāi)啟的曲軸轉(zhuǎn)角 B下止點(diǎn)前后，進(jìn)、排氣閥同時(shí)開(kāi)啟的凸軸轉(zhuǎn)角 C上止點(diǎn)前后，進(jìn)、排氣閥同時(shí)開(kāi)啟的曲軸轉(zhuǎn)角D上止點(diǎn)前后，進(jìn)、排氣閥同時(shí)開(kāi)啟的凸軸轉(zhuǎn)角 0097四沖程柴油機(jī)氣閥重疊角的位置是在_ 。 A上止!點(diǎn)前后 B下止點(diǎn)前后 C上止點(diǎn)前 D排氣結(jié)

25、束后0098四沖程柴油機(jī)氣閥重疊角的作用是_ 。 A有利于新鮮空氣吸入 B有利于缸內(nèi)廢氣排出干凈 C實(shí)現(xiàn)燃燒室掃氣并降低氣缸熱負(fù)荷 DA+B+C0099四沖程非增壓與增壓柴油機(jī)比較，其進(jìn)排氣閥重疊角一般是_ 。 A相等 B非增壓機(jī)大于增壓機(jī) C增壓機(jī)冬于非增壓機(jī) D無(wú)規(guī)律0100四沖程非增壓機(jī)閥重疊角通常為_(kāi) 。 A1520 B2550 C2025 D801300101四沖程增壓機(jī)氣閥重疊角一般為_(kāi) 。 A2550 B1520 C5070 D801300102四沖程柴油機(jī)在進(jìn)行燃燒室掃氣時(shí)，它的_ 。 A氣缸與進(jìn)氣管是相通的 B氣缸與排氣管是相通的 C氣缸與進(jìn)、排氣管是相通的 D氣釭與起動(dòng)空氣

26、管相通0103對(duì)氣閥重疊角的錯(cuò)誤認(rèn)識(shí)是_ 。 A利用氣閥重疊角可實(shí)現(xiàn)燃燒室掃氣 B只有四沖程柴油機(jī)才有氣閥重疊角B 增壓柴油機(jī)的氣閥重疊角比非增壓機(jī)的大 D上止點(diǎn)氣閥重疊角大于下止點(diǎn)氣閥重疊角0104指出關(guān)于活塞行程的錯(cuò)誤認(rèn)識(shí)_ 。 A活塞在上下止點(diǎn)間的運(yùn)行距離 B等于曲柄半徑的兩倍 C等于主軸頸中心線到曲柄銷中心線距離的兩倍 D等于主軸頸中心線到曲柄銷中心線間距離0105四沖程增壓柴油機(jī)的進(jìn)氣閥開(kāi)啟提前角1=40，進(jìn)氣閥關(guān)閉滯后角2=32，進(jìn)氣閥凸輪作用角應(yīng)等于_ 。 AC=252 BC =108 CC =126 DC =540106目前柴油機(jī)的壓縮比一般處在_ 。 A= 58 B= 611

27、 C= 1222 D= 22280107增壓四沖程柴油機(jī)排氣閥提前開(kāi)啟的目的是_ 。 排氣干凈；減少排氣閥節(jié)流；實(shí)現(xiàn)燃燒室掃氣； 減少膨脹功損失；減少排氣耗功；增加進(jìn)氣量。 A+ B+ C+ D+0108同一臺(tái)柴油機(jī)，為保證換氣過(guò)程的有效性，轉(zhuǎn)速增高，應(yīng)使氣閥提前開(kāi)啟角及關(guān)閉延遲角_ 。 A前者增大，后者減小 B前者減小，后者增大 C兩者都增大 D兩者都減小0109行程失效系數(shù)S最大的柴油機(jī)應(yīng)是_ 。 A四沖程機(jī) B二沖程機(jī) C二沖程直流掃氣機(jī) D二沖程彎流掃氣機(jī)0110掃氣口布置在排氣口下方及兩側(cè)的缸套，其換氣形式稱為_(kāi) 。 A直流 B回流 C橫流 D半回流0111現(xiàn)代船用大型二沖程柴油機(jī)換

28、氣形式向氣口氣閥直流換氣發(fā)展的主要原因是_ 。 A結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 B行程缸徑比增加 C換氣質(zhì)量好 D氣閥可靠性高0112排氣口與掃氣口分別設(shè)在氣缸中心線相對(duì)兩側(cè)的缸套，其換氣形式稱_ 。A 橫流 B回流 C直流 D半回漉0113在二沖程柴油機(jī)的各種掃氣型式中，換氣質(zhì)量最好的是_ 。 A直流掃氣 B橫漉掃氣 C回流掃氣 D半回流掃氣0114二沖程橫流掃氣式柴油機(jī)的進(jìn)、排氣口正時(shí)有_ 。 A掃氣口先開(kāi)，排氣口后開(kāi)，掃氣口先關(guān)，排氣口后關(guān) B掃、排氣口同時(shí)啟閉 C排氣口先開(kāi)，掃氣口后開(kāi)，排氣口先關(guān)，掃氣口后關(guān) D排氣口先開(kāi)，掃氣口后開(kāi)，掃氣口先關(guān)，排氣口后關(guān)0115二沖程彎流掃氣柴油機(jī)的主要優(yōu)點(diǎn)是_ 。A

29、氣缸下部管受熱均勻 B結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單管理方便C可實(shí)現(xiàn)過(guò)后充氣 D新舊氣摻混少0116回流掃氣柴油機(jī)的主要優(yōu)點(diǎn)是_ 。 A掃氣效果好 B氣口附近的氣缸變形小C結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，管理方便 D燃油消耗率低0117現(xiàn)代二沖程柴油機(jī)換氣形式的發(fā)展趨勢(shì)是_ 。 A氣口一氣口橫流 B氣口一氣口彎流 C氣口一氣閥直流 D氣口一氣口回流0118指出下述關(guān)于直流掃氣的錯(cuò)誤認(rèn)識(shí)_ 。A必為氣口一氣閥直流 B換氣質(zhì)量好C缸內(nèi)無(wú)空氣短路 D缸內(nèi)氣流有渦流運(yùn)動(dòng)0119在氣缸容積與轉(zhuǎn)速相同的情況下，二沖程機(jī)功率不能達(dá)到四沖程機(jī)功率的兩倍的原因是_ 。 A換氣質(zhì)量差 B有效膨脹行程縮短 C掃氣泵消耗軸功率 DA+B+C 0120二沖程柴油

30、機(jī)的壓縮行程所占曲軸轉(zhuǎn)角是_ 。 A等于180 B大于180 C大于90，小于180 D小于900121柴油機(jī)在排氣過(guò)程中，氣缸內(nèi)的壓力_ 。 A略高于大氣壓力 B略低于大氣壓力 C與大氣壓力相等 D四沖程機(jī)低于大氣壓，二沖程機(jī)高于大氣壓力0122二沖程柴油機(jī)氣缸套上的掃氣口在縱橫方向上的均有一定的傾斜度，其目的是_。 A增加氣缸強(qiáng)度 B有利于氣缸冷卻 C控制氣流方向 D增加進(jìn)氣量 0123關(guān)于二沖程柴油機(jī)掃氣的不正確說(shuō)法是_ 。 A掃、排氣存在氣閥重疊角 B彎流掃氣的缸套下部受熱不均勻B 直流掃氣的換氣質(zhì)量最好D在強(qiáng)制排氣和掃氣階段的換氣質(zhì)量取決于掃氣壓力的高低0124二沖程柴油機(jī)換氣過(guò)程所

31、占曲軸轉(zhuǎn)角一般為_(kāi)。 A130150 B100120 C150180 D1101300125二沖程和四沖程柴油機(jī)比較，在相同工作條件下_ 。 A回轉(zhuǎn)均勻，換氣質(zhì)量好 B換氣質(zhì)量差，作功能力差 C輸出功率大，回轉(zhuǎn)均勻 D輸出功率大，加轉(zhuǎn)不均勻0126如轉(zhuǎn)速、氣缸直徑和行程相等時(shí)，二沖程柴油機(jī)與四沖程柴油機(jī)輸出功率之比約為。 A12 B1 C1617 D20127二沖程柴油機(jī)與四沖程比較，錯(cuò)誤的是_ 。 A運(yùn)轉(zhuǎn)平衡，轉(zhuǎn)矩均勻 B氣缸熱負(fù)荷較高 C相同工作條件時(shí)功率約為四沖程的17倍 D換氣質(zhì)量較四沖程杌好0128二沖程柴油機(jī)與四沖程機(jī)比較，不正確的是_。 A轉(zhuǎn)矩比四沖程機(jī)均勻 B功率為四沖程杌的兩

32、倍 C換氣質(zhì)量比四沖程機(jī)差 D同功率時(shí)，尺寸與重量比四沖程機(jī)小0129四沖程機(jī)與二沖程機(jī)比較具有的優(yōu)點(diǎn)是_ 。 A回轉(zhuǎn)均勻、平衡性好 B飛輪尺寸較小 C換氣質(zhì)量較好 D結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單0130二沖程直流換氣的優(yōu)點(diǎn)有_ 。 換氣質(zhì)量好；缸套下部受熱均勻；經(jīng)濟(jì)性好； 管理方便；適于發(fā)展超長(zhǎng)行程；利于廢氣渦輪增壓。 A+ B+ C+ D+0131柴油機(jī)采用增壓的根本目的是_ 。 A降低油耗 B提高效率 C提高平均有效壓力和有效功率 D提高最高爆發(fā)壓力0132柴油機(jī)增壓的主要目的是_ 。 A增加進(jìn)氣量使燃燒完全 B提高柴油機(jī)功率 C改善柴油機(jī)結(jié)構(gòu) D增加過(guò)量空氣，降低熱負(fù)荷0133提高柴油機(jī)單缸功率的途徑之一

33、是_ 。 A提高壓縮比 B采用增壓技術(shù) C增大過(guò)量空氣系數(shù) D降低轉(zhuǎn)速0134近代柴油機(jī)提高功率主要的途徑是_。 A增大釭徑 B增加轉(zhuǎn)速 C增加氣釭教 D提高增壓度0135理論并經(jīng)實(shí)踐證實(shí)，提高柴油機(jī)功率的最有效途徑是_ 。 A增加缸數(shù)與增大缸徑 B提高轉(zhuǎn)速 C提高進(jìn)氣壓力 D提高充氣效率0136有關(guān)柴油機(jī)增壓的不正確說(shuō)法是_ 。 A增壓就是用提高進(jìn)氣壓力的方法來(lái)提高功率 B增壓是提高柴油機(jī)功率的最有效途徑 C廢氣渦輪增壓是一種最好的柴油機(jī)增壓方式 D各種增壓方式(包括機(jī)械增壓)都不會(huì)消耗柴油機(jī)功率0137下列關(guān)于柴油杌增壓的說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_ 。 A增壓是提高進(jìn)氣壓力 B增壓是提高進(jìn)氣密度 C

34、增壓是提高噴油壓力 D增壓是提高氣缸克氣量0138按增壓壓力的高低，低增壓的增壓力約為(絕對(duì)壓力)_ 。 A015MPa B02MPa C022MPa D025MPa0139按增壓壓力的高低，高增壓的增壓力約為(絕對(duì)壓力)_ A02503MPa B027037MPaC0304MPa D032042MPa0140按增壓壓力的高低，超高增壓的增壓力約為(絕對(duì)壓力)_ A035 MPa B037MPa C04MPa D042MPa0141柴油機(jī)廢氣渦輪增壓與非增壓相比燃油消耗率的變化通常是_ A增加 B減少 C不變 D隨機(jī)型而異0142增壓柴油機(jī)比非增壓柴油機(jī)單位重量的功率_ ，而單位功率的重量_

35、。 A增大，增大 B增大，減小 C減小，減小 D減小，增大0143廢氣渦輪增壓柴油機(jī)比非增壓柴油機(jī)的油耗率_ ，而經(jīng)濟(jì)性_ 。 A增大，降低 B增大，提高 C降低，提高 D降低，也降低0144目前，限制廢氣渦輪增壓柴油機(jī)提高增壓度的主要因素是_ 。 A機(jī)械負(fù)荷與熱負(fù)荷 B增壓器效率 C增壓器與柴油機(jī)匹配 D增壓器制造0145目前，限制廢氣渦輪增壓柴油機(jī)提高增壓度的主要因素是_ A機(jī)械負(fù)荷過(guò)大 B熱負(fù)荷過(guò)高 C增壓器效率 D增壓器制造0146對(duì)于增壓式和非增壓式四沖程柴油機(jī)，一般_。 A增壓式四沖程柴油氣閥重疊角較大 B增壓式四沖程柴油氣閥重疊角較小 C增壓式四沖程柴油氣閥噴油提前角較大 DA+

36、C0147柴油機(jī)的指示指標(biāo)是以_。 A曲軸所得有效功為基礎(chǔ)的指標(biāo) B螺旋槳吸收功為基礎(chǔ)的指標(biāo) C缸內(nèi)燃?xì)鈱?duì)活塞所作功為基礎(chǔ)的指標(biāo) DA+B0148平均指示壓力Pi是指_ 。 A氣缸中實(shí)際存在的一個(gè)不變壓力 B氣缸中燃燒的壓力 C氣釭中假定的一個(gè)的平均壓力 D氣缸中壓縮終點(diǎn)的壓力0149氣缸的平均指示壓力表示_ 。 A作用在活塞上的一個(gè)恒定壓力 B單位氣缸工作客積所作指示功 C單位氣缸容積所作指示功 D氣缸內(nèi)的平均壓力0150關(guān)于平均指示壓力pi的不正確說(shuō)法是_ 。 A它是柴油機(jī)每一工作循環(huán)中作用在活塞上的不變壓力 B它的大小與氣缸容積無(wú)關(guān) C增壓機(jī)的pi比非增壓機(jī)的大 Dpi值最大的柴油機(jī)是四

37、沖程增壓柴油機(jī)0151直接表示氣缸中工質(zhì)在一個(gè)循環(huán)中作功能力的是_ 。 A壓縮壓力 B最高爆發(fā)壓力 C平均指示壓力 D平均有效壓力0152平均指示壓力pi的大小主要取決于_ 。 A轉(zhuǎn)速的高低 B負(fù)荷的大小 C燃燒的早晚 D燃燒壓力的高低0153平均指示壓力pi的大小取決于_ 。 A轉(zhuǎn)速高低 B氣缸直徑 C負(fù)荷大小 DA+B 0154提高平均指示壓力pi的主要方法是_ 。 A提高進(jìn)氣壓力 B增大噴油量 C增大過(guò)量空氣系數(shù) D增加氣釭直徑0155提高平均指示壓力pi的主要方法是_ 。 A提高進(jìn)氣壓力 B增加柴油機(jī)轉(zhuǎn)速 C增大過(guò)量空氣系數(shù) D增加氣缸直徑0156柴油機(jī)平均指示壓力的大小與下述_ 因素

38、無(wú)關(guān)。A 換氣質(zhì)量 B氣缸容積 C燃燒質(zhì)量 D柴油機(jī)負(fù)荷0157在當(dāng)代柴油機(jī)中，平均指示壓力pi最高的是_ 。 A增壓四沖程機(jī) B非增壓四沖程機(jī) C增壓二沖程機(jī) D非增壓二沖程機(jī)0158平均有效壓力pe的數(shù)值取決于_ 。 A機(jī)械損爽的大小 B工作循環(huán)的完善程度 C轉(zhuǎn)速的大小 DA+B0159在多缸柴油機(jī)中衡量各缸負(fù)荷均勻性的唯一可靠參數(shù)是_ 。 A平均指示壓力 B指示功率 C平均有效壓力 D有效功率0160表示柴油機(jī)缸內(nèi)工作循環(huán)動(dòng)力性的指標(biāo)是_ 。 A平均指示壓力 B指示功率 C平均有效壓力 D有效功率0161表示柴油機(jī)作功能力的性能指標(biāo)是_ 。A平均指示壓力 B指示功率 C平均有效壓力 D有

39、效功率0162關(guān)于平均有效壓力pe的不正確說(shuō)法是_ 。 A它是一個(gè)工作循環(huán)每單位氣缸工作客積的有效功 B它的大小與工作循環(huán)的完善性有關(guān) C機(jī)械效率越高，pe越大 D它與增壓度無(wú)關(guān)0163柴油機(jī)的摩擦損失主要發(fā)生在_ 。 A軸承 B氣閥 C活塞與缸套 D噴油泵0164按我國(guó)有關(guān)規(guī)定，柴油機(jī)的指示功率指_ 。 A燃?xì)庠趩挝粫r(shí)間內(nèi)對(duì)活塞所作功 B燃?xì)庠趩挝粫r(shí)間內(nèi)對(duì)單位活塞面積所作功 C柴油機(jī)對(duì)外輸出功率 D螺旋槳所吸收妁功率0165柴油機(jī)的有效功率指_ 。 A氣缸中燃?xì)鈫挝粫r(shí)間內(nèi)對(duì)曲軸所作功 B螺旋槳吸收的功率 C柴油機(jī)飛輪端輸出的功率 D船舶航行所需功率0166在現(xiàn)代柴油機(jī)中，平均有效壓力最高的柴油機(jī)是_ 。 A增壓二沖程機(jī) B非增壓二沖程機(jī) C增壓四沖程機(jī) D非增壓四沖程機(jī)0167下列關(guān)于機(jī)械效率m的說(shuō)法中，錯(cuò)誤的是_ 。 Am越高，有效功率越高 B若轉(zhuǎn)速不變，m隨負(fù)荷的增加而下降 C適當(dāng)提高油溫與冷卻水溫可提高m D增壓機(jī)的m高于非增壓機(jī)的m0168下列影響機(jī)械效率的諸因素中，不正確的是_ 。 A若負(fù)荷不變，當(dāng)轉(zhuǎn)速升高時(shí)，m下降 B在轉(zhuǎn)速不變，負(fù)荷增加時(shí)，m增