化工原理考試選擇題

1、 流體流動(dòng) 1. 用U型壓差計(jì)測(cè)量壓強(qiáng)差時(shí)，壓強(qiáng)差的大?。ˋ ） A. 與讀數(shù)R 有關(guān)，與密度差（指-）有關(guān)，與U形管粗細(xì)無(wú)關(guān)B. 與讀數(shù)R 無(wú)關(guān)，與密度差（指-）無(wú)關(guān)，與U形管粗細(xì)有關(guān) C. 與讀數(shù)R 有關(guān)，與密度差（指-）無(wú)關(guān)，與U形管粗細(xì)無(wú)關(guān)D. 與讀數(shù)R 有關(guān)，與密度差（指-）無(wú)關(guān)，與U形管粗細(xì)有關(guān)2. 如下圖，若水槽液位不變，、點(diǎn)的流體總機(jī)械能的關(guān)系為（ B ） A. 閥門(mén)打開(kāi)時(shí)， B. 閥門(mén)打開(kāi)時(shí)，= C. 閥門(mén)打開(kāi)時(shí)，= D. 閥門(mén)打開(kāi)時(shí)，=3. 在定態(tài)流動(dòng)系統(tǒng)中，水由粗管連續(xù)地流入細(xì)管，若粗管直徑是細(xì)管的2倍，則細(xì)管流速是粗管的（ C ）倍。 A. 2 B. 8 C. 4 D.

2、64. 為提高U形壓差計(jì)的靈敏度較高，在選擇指示液時(shí)，應(yīng)使指示液和被測(cè)流體的密度差（指-）的值（ B ）。A. 偏大 B. 偏小 C. 越大越好5. 層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（ D ）。 A. 湍流流速大于層流流速；B. 流道截面大的為湍流，截面小的為層流； C. 層流的雷諾數(shù)小于湍流的雷諾數(shù)； D. 層流無(wú)徑向脈動(dòng)，而湍流有徑向脈動(dòng)。6. 水箱中的水從孔口自由流出，流出量為q出， 同時(shí)向水箱注入水量為q進(jìn)，屬于穩(wěn)定流動(dòng)是（ B ）。 A. q出q進(jìn) B. q出=q進(jìn) C. q出(R+R) B. R(R+R) C. R=(R+R) D. 無(wú)法比較4. 在反應(yīng)器的單根冷卻蛇管內(nèi)通冷卻水，其進(jìn)、出口

3、溫度分別為、，蛇管有熱流體穩(wěn)定流過(guò),借攪拌器作用，使熱流體保持均勻溫度T(T為熱流體出口溫度) ，如冷卻蛇管長(zhǎng)度增大一倍,其它條件不變,問(wèn)出口水溫應(yīng)(A)。A. 增大 B. 減小 C. 不 D. 不一定5. 套管冷凝器的內(nèi)管走空氣，管間走飽和水蒸汽，如果蒸汽壓力一定，空氣進(jìn)口溫度一定，當(dāng)空氣流量增加時(shí):（1）傳熱系數(shù)K應(yīng) A 增大 B 減小 C 基本不變 ( A )（2）空氣出口溫度 A 增大 B 減小 C 基本不變 ( B )（3）壁溫 A 增大B 略有減小 C 基本不變 (C )6. 工業(yè)采用翅片狀的暖氣管代替圓鋼管，其目的是（ C ）。 A. 增加熱阻，減少熱量損失; B. 節(jié)約鋼材、增

4、強(qiáng)美觀C. 增加傳熱面積，提高傳熱效果。7. 蒸汽冷凝時(shí)，膜狀冷凝的( C )滴狀冷凝的。A. 等于 B. 大于 C. 小于8. 導(dǎo)熱是（ A ）熱量傳遞的主要方式。A. 固體中 B. 液體中 C. 氣體中9. 熱量傳遞的基本方式是（ D ）。 A. 恒溫傳熱和穩(wěn)態(tài)變溫傳熱字 B. 導(dǎo)熱給熱和熱交換C. 氣化、冷凝與冷卻 D. 傳導(dǎo)傳熱、對(duì)流傳熱與輻射傳熱10. 在比較多的情況下，尤其是液液熱交換過(guò)程中，熱阻通常較小可以忽略不計(jì)的是（ D ）。 A. 熱流體的熱阻 B. 冷流體的熱阻C. 冷熱兩種流體的熱阻 D.金屬壁的熱阻11. 傳熱速率公式qKAt中，t的物理意義是（ B ）。 A.器壁內(nèi)

5、外壁面的溫度差 B.器壁兩側(cè)流體對(duì)數(shù)平均溫度C.流體進(jìn)出口的溫度 D.器壁與流體的溫度差12. 湍流體與器壁間的對(duì)流傳熱（即給熱過(guò)程）其熱阻主要存在于（ C ）。 A. 流體內(nèi); B. 器壁內(nèi); C. 湍流體滯流內(nèi)層中;D. 流體湍流區(qū)域內(nèi)。13. 對(duì)一臺(tái)正在工作的列管式換熱器，已知116=11600 要提高傳熱系數(shù)（K），最簡(jiǎn)單有效的途徑是（ A ）。A. 設(shè)法增大; B. 設(shè)法增大;C. 同時(shí)增大和14. 用飽和水蒸汽加熱空氣時(shí)，傳熱管的壁溫接近（ A ） A. 蒸汽的溫度；B. 空氣的出口溫度；C. 空氣進(jìn)、出口平均溫度15. 間壁兩側(cè)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)相差較大時(shí)，要提高K值，關(guān)鍵在于提

6、高對(duì)流傳熱系數(shù)（ B ）之值。A. 大者； B. 小者； C. 兩者；16. 在間壁式換熱器內(nèi)用飽和水蒸汽加熱空氣，此過(guò)程的總傳熱系數(shù)K值接近于（ B ）。A. 蒸汽 B. 空氣 C. 蒸汽與空氣的平均值17. 對(duì)流傳熱僅發(fā)生在（ C ）中。A. 固體 B. 靜止的流體 C. 流動(dòng)的流體18. 穩(wěn)定的多層平壁的導(dǎo)熱中，某層的熱阻愈大，則該層的溫度差（ A ）。A. 愈大 B. 愈小 C. 不變19. 流體與固體壁面間的對(duì)流傳熱，當(dāng)熱量通過(guò)滯流內(nèi)層時(shí)，主要是以（ A ）方式進(jìn)行的。A. 熱傳導(dǎo) B. 對(duì)流傳熱 C. 熱輻射20. 物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)，一般來(lái)說(shuō)：金屬的入（B ）,氣體的入（A）A. 最

7、小 B. 最大 C. 較小 D. 較大21. 在列管式換熱器中，用水冷凝乙醇蒸氣，乙醇蒸汽宜安排走 （ B ）。 A. 管程 B. 殼程 C. 管、殼程均可22. 穩(wěn)定傳熱是指?jìng)鳠嵯到y(tǒng)內(nèi)各點(diǎn)的溫度（ B ）。A. 既隨時(shí)間而變，又隨位置而變 B. 只隨位置而變，但不隨時(shí)間而變 C. 只隨時(shí)間而變，但不隨位而變。23. 對(duì)于沸騰傳熱，工業(yè)生產(chǎn)一般應(yīng)設(shè)法控制在（ A ）沸騰下操作。 A.核狀 B. 穩(wěn)定的膜狀 C. 不穩(wěn)定的膜狀24. 蒸汽中不凝性氣體的存在，會(huì)使它的對(duì)流傳熱系數(shù)值（A）A. 降低 B. 升高 C. 不變25. 在穩(wěn)定變溫傳熱中，流體的流向選擇(B時(shí)傳熱平均溫度差最大。A.并流 B

8、.逆流 C錯(cuò)流26. （ C ）是一種以電磁波傳遞熱能的方式。A. 傳導(dǎo) B. 對(duì)流 C. 輻射氣體吸收1 氣相壓力一定，溫度提高1倍，組分在氣相中的擴(kuò)散系數(shù) C ；若溫度不變，壓力增加1倍，則擴(kuò)散系數(shù) B A增大1； C. 約原來(lái)的倍；B減少1倍；D. 不變；2 操作中的吸收塔，當(dāng)其他操作條件不變，僅降低吸收劑入塔濃度，則吸收率將 A ；又當(dāng)用清水作吸收劑時(shí)，其他操作條件不變，僅降低入塔氣體濃度，則吸收率將 C 。A. 增大： C. 不變；B降低； D. 不確定； 3對(duì)常壓下操作的低濃度吸收系統(tǒng),系統(tǒng)總壓在較小范圍增加時(shí),享利系數(shù)將_C_,相平衡常數(shù)將_B_,溶解度系數(shù)將_A_.A. 增加；

9、 C. 不變；B降低； D. 不確定4 雙組分氣體（A、B）進(jìn)行穩(wěn)定分子擴(kuò)散， 及分別表示在傳質(zhì)方向上某截面處溶質(zhì)A的分子擴(kuò)散速率與傳質(zhì)速率，當(dāng)系統(tǒng)的漂流因數(shù)大于1時(shí)，_C_ ；_A_ A:大于； B: 小于； C:等于; D不確定5 低濃度逆流吸收操作中，若其他操作條件不變，僅增加入塔氣量，則：氣相總傳質(zhì)單元高度將 _A_；氣相總傳質(zhì)單元數(shù)將_B_; 出塔氣相組成將A_； 出塔液相組成將_A_；溶質(zhì)回收率將_B_；.增加；.減?。?不變；.不確定6 低濃度逆流吸收操作中，若其他操作條件不變，僅降低入塔液體組成,則：氣相總傳質(zhì)單元高度將_C_; 氣相總傳質(zhì)單元數(shù)將_C_;氣相出塔組成將_B_;

10、 液相出塔組成將_B_.A 增加；B 減小；C 不變；D不確定. 7 低濃度逆流吸收操作中，若其他入塔條件不變，僅增加入塔氣體濃度，則： 出塔氣體濃度將_A_; 出塔液體濃度_A_;A 增大B 減??； C不變； D 不確定 8 低濃度逆流吸收操作，當(dāng)氣液進(jìn)塔組成不變，而改變操作條件使脫吸因數(shù)s增大，則氣體出塔濃度將_A_;液體出塔濃度將_D_. A 增大 B 減小 C 不變 D 不確定 9 低濃度難溶氣體的逆流吸收過(guò)程，若其他操作條件不變，僅入塔氣量有所下降，則：液相總傳質(zhì)單元數(shù)將_C_; 液相總傳質(zhì)單元高度將_C_； 氣相總傳質(zhì)單元數(shù)將_A_；氣相總傳質(zhì)單元高度將_B_；操作線斜將_B_ .

11、 增加；. 減??；. 基本不變；. 不確定； 10 某逆流吸收過(guò)程，已知系統(tǒng)滿足亨利定律，吸收因數(shù)，當(dāng)塔高為無(wú)窮大時(shí)， (1) 塔底氣相組成將_A_； 塔頂氣相組成將_C_ (2) 若其他操作條件不變，僅將系統(tǒng)壓力減小了，則此時(shí)塔底相組成將_C_ . 大于 . 小于； . 等于； 11 對(duì)同一溫度和液相濃度的稀溶液，如果總壓減小1倍，則與之平衡的氣相濃度（或分壓）_A_ A.y增大倍； B.p增大倍； C.y減小倍； D.p減小倍；12 下述分離過(guò)程中哪一種不屬于傳質(zhì)分離_D_.A.萃取分離； B:吸收分離； C:結(jié)晶分離； D:離心分離 13 在常壓塔中用水吸收二氧化碳，和分別為氣相和液相傳

12、質(zhì)分系數(shù)，為氣相總傳質(zhì)系數(shù)，m為相平衡常數(shù)，則D_A.為氣膜控制，且 B.為液膜控制，且 C.為氣膜控制，且 D.為液膜控制,且14 下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_B_.A. 溶解度系數(shù)H值很大，為易溶氣體； C. 享利系數(shù)E值很大，為難溶氣體；B. 亨利系數(shù)E值很大，為易溶氣體； D. 平衡常數(shù)m值很大，為難溶氣體；15 述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_A_。A液體中的擴(kuò)散系數(shù)與壓力成正比，與粘度成反比；A 氣體中的擴(kuò)散系數(shù)與壓力成反比，與溫度的次方成正比；B 液體中的擴(kuò)散系數(shù)與溫度成正比，與粘度成反比；C 發(fā)生在靜止或滯流流體中的擴(kuò)散屬于分子擴(kuò)散答案：A16 下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_B_。A 理想溶液滿足拉烏爾定律，

13、但不滿足亨利定律；B 非理想稀溶液滿足亨利定律，但不滿足拉烏爾定律；C 服從亨利定律并不說(shuō)明溶液的理想性，服從拉烏爾定律才表明溶液的理想性17 下述說(shuō)法中正確的是_D_。A 氣相中的擴(kuò)散系數(shù)大于液相中的擴(kuò)散系數(shù)，故物質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散通量大于在液相中的擴(kuò)散通量；氣相中的擴(kuò)散系數(shù)小于液相中的擴(kuò)散系數(shù)，故物質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散通量小于在液相中的擴(kuò)散通量；B 氣相中的擴(kuò)散系數(shù)與液相中的擴(kuò)散系數(shù)在數(shù)量級(jí)上接近，故氣液兩相中可達(dá)到相同的擴(kuò)散通量；D. 氣相中的擴(kuò)散系數(shù)大于液相中的擴(kuò)散系數(shù)，但在一定條件下，氣液兩相中仍可達(dá)到相同的擴(kuò)散通量。18 下述說(shuō)法中正確的是_B_。A 氣膜控制時(shí)有：， ；B氣膜控制時(shí)有：

14、， ；C液膜控制時(shí)有：， ；D液膜控制時(shí)有：，；19 下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_B_。A板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸；B精餾用板式塔，吸收用填料塔；C精餾既可以用板式塔，也可以用填料塔；D吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔。20 下述說(shuō)法中正確的是_D_。A 用水吸收氨屬難溶氣體的吸收，為液膜阻力控制；B 常壓下用水吸收二氧化碳屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制；C 用水吸收氧屬難溶氣體的吸收，為氣膜阻力控制；D 用水吸收二氧化硫?yàn)榫哂兄械热芙舛鹊臍怏w吸收，氣膜阻力和液阻力均不可忽略。21.在y-x圖上,操作線若在平衡線下方,則表明傳質(zhì)過(guò)程是(B )。(A)吸收；(B)解吸；(C)相平衡

15、；(D)不確定22. 由于吸收過(guò)程氣相中的溶質(zhì)分壓總是_B_液相中溶質(zhì)的平衡分壓，所以吸收過(guò)程的操作線總是在其平衡線的_。 (A) 小于，上方；(B) 大于，上方；(C) 小于，下方； (D) 大于，下方23 溫度_B_，將有利于解吸的進(jìn)行。 (A) 降低；(B) 升高；(C)變化24 在逆流吸收塔內(nèi),入塔條件不變,填料層高度趨向無(wú)窮大,當(dāng)吸收因數(shù)A1時(shí),氣液相在( B )處達(dá)到平衡。(A)塔頂；(B)塔底；(C)塔中部；(D)塔中某一位置25低濃度難溶氣體吸收,其他操作條件不變,入塔氣量增加,氣相總傳質(zhì)單元高度HOG、出塔氣體濃度、出塔液體濃度將會(huì)有( A )變化。 (A) , , ； (B

16、) , , (C) , , ； (D) , , 26在常壓下，通過(guò)測(cè)定得知稀水溶液中溶質(zhì)A的摩爾濃度為，此時(shí)氣相中A的平衡摩爾分率為0.02，則此物系的相平衡常數(shù)m = _B_。(A)0.01；(B)2；(C)0.2；(D) 0.2827已知水溶液在二種溫度、下的亨利系數(shù)分別為，則_C_。(A) =；(B；(C)；(D) 不確定28. 只要組分在氣相中的分壓_B_液相中該組分的平衡分壓，解吸就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。 (A)大于；(B)小于；(C)等于；(D)不等于29. 用純?nèi)軇┠媪魑栈旌蠚庵械娜苜|(zhì),符合亨利定律。當(dāng)入塔氣體濃度上升（屬低濃度范圍）其他入塔條件不變,則氣體出塔

17、濃度和吸收率( C )。 (A) , ；(B) , ； (C) , 不變 (D) , 不確定。30. 在解吸操作中,總壓P和溫度T( C ),將有利于解吸的進(jìn)行。 (A)PT； (B)PT；(C)PT； (D)PT31. 對(duì)一定的氣體和稀溶液物系,相平衡常數(shù)m取決于:( B ) (A)溫度和濃度；(B)溫度和壓強(qiáng)；(C)壓強(qiáng)和濃度； (D)流速和濃度32. 已知SO2水溶液在三種溫度t1、t2、t3下的亨利系數(shù)分別為，則_D_。(A) ；(B) ；(C)；(D) 33. 正常操作的逆流吸收塔,因故吸收劑入塔量減少,以致使液氣比小于原定的最小液氣比,將會(huì)發(fā)生(C )。(A) , ；(B) , 不

18、變； (C) , (D)在塔下部發(fā)生解吸現(xiàn)象34. 某吸收過(guò)程,氣相傳質(zhì)分系數(shù),液相傳質(zhì)分系數(shù),由此可知方該過(guò)程為( D )。 (A)液膜控制；(B)氣膜控制； (C)氣液雙膜控制；(D)判斷依據(jù)不足35. 只要組分在氣相中的分壓_A_液相中該組分的平衡分壓，吸收就會(huì)繼續(xù)進(jìn)行，直至達(dá)到一個(gè)新的平衡為止。 (A)大于； (B)小于； (C)等于； (D)不等于液體精餾1當(dāng)分離沸點(diǎn)較高，而且又是熱敏性混合液時(shí)，精餾操作壓力應(yīng)采用_B_。A.加壓B.減壓C.常壓2若要求雙組分混合液分離成兩個(gè)較純的組分，則應(yīng)采用_C_A.平衡蒸餾B.簡(jiǎn)單蒸餾C.精餾3精餾過(guò)程連續(xù)、穩(wěn)定操作的必要條件是_AB_。A.

19、塔頂有液體回流 B.塔底有汽相回流 C.原料要加熱至泡點(diǎn) 4以下說(shuō)法正確的是（ BC ）。A.冷液進(jìn)料：q=1 B.汽液混合進(jìn)料：0q1 C.過(guò)熱蒸汽進(jìn)料：q05已知汽液混合進(jìn)料中，汽相與液相的摩爾數(shù)之比為3:2，易揮發(fā)組分有摩爾分?jǐn)?shù)為0.3，則q=_A_。A. 2/3 B.0.3 C.1.5題6附圖6板式塔精餾操作，已知物系在操作條件下，相對(duì)揮發(fā)度為，操作線方程為y=ax+b，設(shè)第n塊板為一理論板，進(jìn)出該板的各物流如附圖所示，則以下關(guān)系下確的是 ACEG 。A. yn+1=axn+b B.yn+1=axn-1+bC. yn=axn-1+b D.E. F.G. yn+1axn-1+b7某精餾塔

20、的餾出液量D=50 kmol/h,回流比R=2， 則精餾段之L為_(kāi)A_。A.100 kmol/h B.50 kmol/h C.25 kmol/h8某精餾塔，已知xD=0.9，系統(tǒng)相對(duì)揮發(fā)度,塔頂設(shè)全凝器，則從塔頂?shù)谝粔K理論板下降的液體組成x1為_(kāi)B_。A.0.75 B.0.818 C.0.929當(dāng)回流從全回流逐漸減小時(shí)，精餾段操作線向平衡線靠近。為達(dá)到給定的分離要求，所需的理論板數(shù)_B_。A. 逐漸減少B. 逐漸增多C. 不變10二元精餾計(jì)算過(guò)程中操作線為直線，主要基于_C_。A 理想物系 B 理論板假定 C 恒摩爾流假定 D 等分子反向擴(kuò)散11以下說(shuō)法正確的是_B_A.可根據(jù)亨利定律判斷溶液

21、的理想性B.全部濃度范圍內(nèi)服從拉烏爾定律的溶液為理想溶液C.二元混合液的泡點(diǎn)總是介于兩純組分的沸點(diǎn)之間D. 理想溶液中同種分子間的作用力與異種分子間的作用力相同12一操作中精餾塔，若保持F、xF、q、（塔釜上升蒸汽量）不變，而增大回流比R，則_B_。A.xD增大、xW減小B. xD增大、xW增大 C. xD減小、xW增大D. xD減小、xW減小13間接蒸汽加熱的連續(xù)精餾塔操作時(shí)，由于某種原因，再沸器中加熱蒸汽壓力下降而使下降，而進(jìn)料熱狀況q、濃度xF及進(jìn)料量F不變，同時(shí)回流量L恒定，則餾出液濃度xD及流量D、殘液濃度xW及流量W的變化趨勢(shì)為_(kāi)A_。A. D減小、W增大、xD增大、xW增大 B.

22、 D減小、W增大、xD增大、xW減小C. D增大、W減小、xD增大、xW增大 D. D減小、W增大、xD減小、xW增大14精餾計(jì)算中，以下說(shuō)法正確的是_AB_。A.再沸器算一塊理論板B.分凝器算一塊理論板C.加料板算一塊理論板15精餾塔操作線的斜率為R/(R+1),全回流時(shí)，其斜率等于_B_。A. 0B. 1C.16以下說(shuō)法正確的是_C_A.最小回流比與物系的相平衡性質(zhì)有關(guān)，而與混合物的分離要求無(wú)關(guān)B.最小回流比與混合物的分離要求有關(guān)，而與物系的相平衡性質(zhì)無(wú)關(guān)C.最小回流比既與物系的相平衡性質(zhì)有關(guān)，也與混合物的分離要求有關(guān)17精餾塔分離某二元物系，當(dāng)操作壓強(qiáng)降低，系統(tǒng)有相對(duì)揮發(fā)度_A_，溶液的

23、泡點(diǎn)_，塔頂蒸汽冷凝溫度_。A.增大 減小 減小 B. 增大 減小 增大C.減小 增大 不變 D. 增大 增大 減小18某精餾塔的理論板數(shù)為17塊（包括塔釜），全塔效率為0.5，則實(shí)際塔板數(shù)為_(kāi)D_塊。A. 34B.31C. 30D. 3219全回流時(shí)，y-x圖上精餾段操作線的位置_C_。A.在對(duì)角線之上B. 在對(duì)角線與平衡線之間C.與對(duì)角線重合D. 在對(duì)角線之下20以下關(guān)于間歇精餾的描述不正確的是_C_。A. 間歇精餾往往采用填料塔B. 間歇精餾為一非定態(tài)過(guò)程 C. 間歇精餾時(shí)全塔均為提餾段，沒(méi)有精餾段D. 為保持間歇精餾時(shí)餾出液組成恒定，其回流比應(yīng)不斷增大21 兩股不同組成的料液進(jìn)同一精餾

24、塔分離，兩股料分別進(jìn)入塔的相應(yīng)塔板和兩股料混合后再進(jìn)塔相比，前者能耗(B )后者。(A)大于； (B)小于； (C)等于； (D)有時(shí)大于有時(shí)小于22. 塔頂全凝器改為分凝器后，其它操作條件不變，則所需理論塔板數(shù)( B )。 (A)增多；(B)減少； (C)不變； (D)不確定23. 在餾出率相同條件下，簡(jiǎn)單蒸餾所得餾出液濃度( A )平衡蒸餾。 (A)高于； (B)低于； (C)等于； (D)或高于或低于24 萃取精餾加入萃取劑的目的是( B )。 (A)減小原組分間的相對(duì)揮發(fā)度 ； (B)增大原組分間的相對(duì)揮發(fā)度 (C)減小原組分間的溶解度差異 (D)增大原組分間的溶解度差異25連續(xù)精餾塔

25、操作時(shí), 增大塔釜加熱蒸汽用量，若回流量和進(jìn)料的F、XF、q都不變，則L/V(B )。 (A)增大； (B)減少； (C)不變； (D)不確定26蒸餾操作的依據(jù)是組分間的(C )差異。 (A)溶解度 (B)沸點(diǎn)(C)揮發(fā)度；(D)蒸汽壓27. 塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，殘液組成Xw( B )。 (A)增大(B)減少 (C)不變； (D)不確定28 吉利蘭關(guān)聯(lián)用于捷算法求理論塔板數(shù)，這一關(guān)聯(lián)是( B )。 (A)理論關(guān)聯(lián)； (B)經(jīng)驗(yàn)關(guān)聯(lián)； (C)數(shù)學(xué)推導(dǎo)公式； (D)相平衡關(guān)聯(lián)29 塔頂和進(jìn)料操作條件不變，易揮發(fā)組分回收

26、率不變，設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，用直接蒸汽加熱釜液與用間接蒸汽加熱相比，提餾段液汽比L/V( C ) (A)增大 (B)減少； (C)不變 (D)不確定30 進(jìn)料狀態(tài)改變，將引起連續(xù)精餾塔的(B )改變。 (A)平衡線； (B)操作線和q線； (C)平衡線和操作線； (D)平衡線和q線31. 對(duì)一定的餾出液濃度，若進(jìn)料濃度越小，最小回流比 ( D )。 (A)越大； (B)越?。?(C)不變； (D)不確定32 在相同的條件、下，q值越大，所需理論塔板數(shù)( A )。 (A)越少； (B)越多； (C)不變； (D)不確定干 燥1、 將氯化鈣與濕物料放在一起，使物料中水分除去，這是采用那種方法為（C ）A

27、機(jī)械去濕 B吸附去濕 C供熱干燥 D無(wú)法確定2、 以下關(guān)于對(duì)流干燥過(guò)程的特點(diǎn)，哪種說(shuō)法不正確（D ）A 對(duì)流干燥過(guò)程是氣固兩相熱、質(zhì)同時(shí)傳遞的過(guò)程；B 對(duì)流干燥過(guò)程中氣體傳熱給固體；C 對(duì)流干燥過(guò)程濕物料的水被汽化進(jìn)入氣相；D 對(duì)流干燥過(guò)程中濕物料表面溫度始終恒定于空氣的濕球溫度。3、在總壓不變的條件下，將濕空氣與不斷降溫的冷壁相接觸，直至空氣在光滑的冷壁面上析出水霧，此時(shí)的冷壁溫度稱為（C ）A 濕球溫度 B干球溫度 C露點(diǎn) D絕對(duì)飽和溫度4、在總壓101.33kPa，溫度20下，某空氣的濕度為0.01Kg水/ Kg干空氣,現(xiàn)維持總壓不變,將空氣溫度升高到50,則相對(duì)濕度:( B )A增大

28、B減小 C不變 D 無(wú)法判斷5、在總壓101.33kPa，溫度20下，某空氣的濕度為0.01Kg水/ Kg干空氣,現(xiàn)維持溫度不變,將總壓升高到125kPa ,則相對(duì)濕度:( A )A增大 B減小 C不變 D 無(wú)法判斷6、將濕空氣通過(guò)一個(gè)冷卻器，使其溫度由t1變?yōu)閠2(t2高于空氣的露點(diǎn)),則在此冷卻過(guò)程中,濕空氣的哪個(gè)參數(shù)未發(fā)生變化: (A )A 濕度 B相對(duì)濕度 C焓 D比體積7、絕熱增濕過(guò)程可近似地認(rèn)為是（A ）A 等焓過(guò)程 B 等熵過(guò)程 C等溫過(guò)程 D等濕過(guò)程8、設(shè)有流量為V1、V2（Kg干空氣/秒）的兩股濕空氣相混，其中第一股的濕空氣的濕度為H1，第二股濕空氣的濕度為H2，混合后的濕度

29、為H，則兩股氣流的混合比V1/V2為：（ B ）A （H-H1）/（H- H2） B （H-H2）/（H-H1） C H1 /H2 D H2 /H19、下面說(shuō)法正確的是：（C ）A 自由含水量是指濕物料中的非結(jié)合水；B 平衡含水量是指濕物料中的結(jié)合水；C 濕物料中平衡含水量的多少與用來(lái)干燥該濕物料的空氣狀態(tài)有關(guān)；D 結(jié)合水所表現(xiàn)的平衡蒸汽壓為同溫度下純水的飽和蒸汽壓。10、以下說(shuō)法不正確的是：（ C ）A 由干燥速率曲線可知，整個(gè)干燥過(guò)程可分為恒速干燥和降速干燥兩個(gè)階段；B 恒速干燥階段，濕物料表面溫度維持空氣的濕球溫度不變；C 恒速干燥階段，濕物料表面的濕度也維持不變；D 降速干燥階段的干燥速率與物料性質(zhì)