汽輪機(jī)600MW設(shè)計(jì)說明書

1、王國賢：600mw中間再熱沖動式、凝汽式汽輪機(jī)設(shè)計(jì)說明書目 錄1 引言11.1汽輪機(jī)簡介11.2 600mw汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)的意義11.3汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)要求：11.4設(shè)計(jì)原則12 熱力設(shè)計(jì)12.1 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定12.1.1蒸汽參數(shù)12.1.2給水溫度與回?zé)峒墧?shù)22.1.3再熱壓力、溫度22.1.4汽輪機(jī)額定功率與經(jīng)濟(jì)功率22.1.5汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速：22.2 回?zé)嵯到y(tǒng)的擬定32.2.1高、低加個(gè)數(shù)的確定32.2.2關(guān)鍵點(diǎn)參數(shù)的確定32.2.3蒸汽的pv圖及ts圖42.2.4加熱器各級焓升分配42.3 汽輪機(jī)進(jìn)汽量的初步估算、各回?zé)岢槠康某醪酱_定42.4 全機(jī)熱力過程線的擬定62.5 設(shè)計(jì)工況下調(diào)節(jié)

2、級的設(shè)計(jì)計(jì)算72.5.1 調(diào)節(jié)級型式及焓降的選擇72.5.2 速比、平均直徑的確定82.5.3 反動度的確定82.5.4 最佳部分進(jìn)汽度的確定82.5.5 葉型的選擇92.5.6 調(diào)節(jié)級的詳細(xì)計(jì)算102.6 非調(diào)節(jié)級的熱力設(shè)計(jì)132.6.1非調(diào)節(jié)級的級數(shù)的確定132.6.2中壓缸非調(diào)節(jié)級的相關(guān)參數(shù)確定及熱力設(shè)計(jì)計(jì)算193 汽封系統(tǒng)的設(shè)計(jì)223.1通流部分汽封223.2軸端汽封233.2.1高壓缸軸封233.2.2中壓缸軸封233.2.3低壓缸軸封233.3軸封系統(tǒng)243.4汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)的設(shè)計(jì)繪制圖244 汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明244.1 汽輪機(jī)進(jìn)汽部分244.1.1汽輪機(jī)高壓進(jìn)汽部分244.1.

3、2汽輪機(jī)中壓進(jìn)汽部分254.2高中壓汽管264.3汽缸264.3.1 結(jié)構(gòu)型式264.3.2 隔板和隔板套274.4滑銷系統(tǒng)274.5 轉(zhuǎn)子284.5.1葉輪284.5.2動葉片284.5.3聯(lián)軸器2946 軸承294.6.1推力軸承294.6.2支持軸承304.7盤車裝置305 總結(jié)31參考文獻(xiàn)32391 引言1.1汽輪機(jī)簡介 汽輪機(jī)是以蒸汽為的旋轉(zhuǎn)式熱能動力機(jī)械，與其他原動機(jī)相比，它具有單機(jī)功率大、效率、運(yùn)行平穩(wěn)和使用壽命長等優(yōu)點(diǎn)。汽輪機(jī)的主要用途是作為發(fā)電用的原動機(jī)。在使用化石燃料的現(xiàn)代常規(guī)火力發(fā)電廠、核電站及地?zé)岚l(fā)電站中，都采用汽輪機(jī)為動力的汽輪發(fā)電機(jī)組。汽輪機(jī)的排汽或中間抽汽還可用來

4、滿足生產(chǎn)和生活上的供熱需要。在生產(chǎn)過程中有余能、余熱的工廠企業(yè)中，還可以應(yīng)用各種類不同品位的熱能得以合理有效地利用。由于汽輪機(jī)能設(shè)計(jì)為變速運(yùn)行，所以還可用它直接驅(qū)動各種從動機(jī)械，如泵、風(fēng)機(jī)、高爐風(fēng)機(jī)、壓氣機(jī)和船舶的螺旋槳等。因此，汽輪機(jī)在國民經(jīng)濟(jì)中起著極其重要的作用。1.2 600mw汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)的意義電力生產(chǎn)量是衡量一個(gè)國家經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平的重要標(biāo)志之一。電力工業(yè)為國民經(jīng)濟(jì)各個(gè)領(lǐng)域和部門提供電能，它的發(fā)展直接影響著國民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展速度，因此，必須超前發(fā)展。裝機(jī)容量從1949年占世界第25位，到如今的世界前列。電力事業(yè)發(fā)展的宏偉目標(biāo)，要求汽輪機(jī)在容量和效率方面都要上一個(gè)新的臺階，在今后的一段時(shí)間內(nèi)

5、，我國火電的主力機(jī)組將是300mw600mw亞臨界機(jī)組，同時(shí)要發(fā)展超臨界機(jī)組。1.3汽輪機(jī)課程設(shè)計(jì)要求：1）汽輪機(jī)為基本負(fù)荷兼調(diào)峰運(yùn)行2）汽輪機(jī)型式：沖動、一次中間再熱、凝汽式1.4設(shè)計(jì)原則根據(jù)以上設(shè)計(jì)要求，按給定的設(shè)計(jì)條件，選取有關(guān)參數(shù)，確定汽輪機(jī)通流部分尺寸，力求獲得較高的汽輪機(jī)效率。汽輪機(jī)總體設(shè)計(jì)原則為在保證機(jī)組安全可靠的前提下，盡可能提高汽輪機(jī)的效率，降低能耗，提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性，即保證安全經(jīng)濟(jì)性。承擔(dān)基本負(fù)荷兼調(diào)峰的汽輪機(jī)，其運(yùn)行工況穩(wěn)定，年利用率高。設(shè)計(jì)中的計(jì)算采用電子表格來計(jì)算，繪圖統(tǒng)一采用autocad 2006繪圖，提高計(jì)算的效率和準(zhǔn)確性,計(jì)算表格和附圖統(tǒng)一見附錄。2 熱力設(shè)計(jì)2

6、.1 設(shè)計(jì)參數(shù)的確定根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)中給定的已知參數(shù)，汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)基本參數(shù)的選取如下：2.1.1蒸汽參數(shù)汽輪機(jī)進(jìn)汽額定壓力p0：16.7mpa；汽輪機(jī)額定溫度t0：538； 汽輪機(jī)排汽壓力pc：0.0045mpa2.1.2給水溫度與回?zé)峒墧?shù) 給水回?zé)岬慕?jīng)濟(jì)性主要取決于給水的最終溫度和回?zé)峒墧?shù)，給水溫度越高、回?zé)峒墧?shù)越多，循環(huán)熱效率也越高。當(dāng)加熱級數(shù)一定時(shí)，給水溫度有一最佳值，加熱級數(shù)越多，最佳給水溫度越高。給水溫度為270左右。共8級回?zé)幔?個(gè)高溫加熱器、1個(gè)除氧器、4個(gè)低溫加熱器。2.1.3再熱壓力、溫度 對于中間再熱機(jī)組，再熱溫度是指蒸汽經(jīng)中間再熱器后汽輪機(jī)中壓缸閥門前的溫度。為充分利用材料

7、潛力，一般都把再熱溫度取成與新汽溫度相等或稍高一些。本例中取中間再熱蒸汽額定溫度 =538。在的條件下，最有利的中間再熱壓力約是新汽壓力的16%26%。再熱壓力損失為再熱前壓力的（812）%,本設(shè)計(jì)取10中間再熱蒸汽額定壓力=3.51mpa再熱壓力損失=0.351mpa2.1.4汽輪機(jī)額定功率與經(jīng)濟(jì)功率由于本設(shè)計(jì)中的汽輪機(jī)是高參數(shù)、大容量適用于擔(dān)負(fù)基本負(fù)荷的機(jī)組，故汽輪機(jī)經(jīng)常在額定功率和接近額定功率下運(yùn)行，因此，可選擇確定汽輪機(jī)額定功率與汽輪機(jī)的經(jīng)濟(jì)功率相等，即：p=600mw。2.1.5汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速：我國電網(wǎng)調(diào)波為50hz，發(fā)電機(jī)最高轉(zhuǎn)速為3000rpm，故選取汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速為：3000rpm(偏

8、差為3轉(zhuǎn))。綜上所述，該汽輪機(jī)機(jī)組熱力設(shè)計(jì)基本參數(shù)的選取如表1所示： 汽輪機(jī)機(jī)組熱力設(shè)計(jì)基本參數(shù)的選取表1項(xiàng)目選取參數(shù)機(jī)組型號n60016.7/538/538機(jī)組型式一次中間再熱多級沖動式調(diào)峰汽輪機(jī)新汽壓力16.7mpa新汽溫度538排汽壓力0.0045mpa額定功率600mw額定轉(zhuǎn)速3000rpm給水溫度270回?zé)峒墧?shù)8級回?zé)幔?個(gè)高溫加熱器、1個(gè)除氧器、4個(gè)低溫加熱器再熱壓力3.51mpa再熱壓力損失0.0351 mpa再熱溫度5382.2 回?zé)嵯到y(tǒng)的擬定2.2.1高、低加個(gè)數(shù)的確定給水回?zé)岬慕?jīng)濟(jì)性主要取決于給水的最終溫度和回?zé)峒墧?shù)，給水溫度越高、回?zé)峒墧?shù)越多，循環(huán)熱效率也越高。當(dāng)加熱級數(shù)

9、一定時(shí)，給水溫度有一最佳值，加熱級數(shù)越多，最佳給水溫度越高。當(dāng)給水溫度一定時(shí)，隨著回?zé)峒墧?shù)z的增加，附加冷源熱損失將減小，汽輪機(jī)內(nèi)效率相應(yīng)增高。以做功能力法分析，有限級數(shù)的回?zé)峒訜?，在回?zé)峒訜崞髦斜匾鹩袦夭畹膿Q熱，從而產(chǎn)生回?zé)徇^程的及相應(yīng)的附加冷源熱損失。但隨著級數(shù)z的增加，減小，不利于影響減弱。工程上級數(shù)z增加，汽輪機(jī)抽汽口與回?zé)峒訜崞髟黾訒雇顿Y增加，從技術(shù)經(jīng)濟(jì)角度考慮經(jīng)濟(jì)性提高與投資增加間的合理性，本設(shè)計(jì)選?。夯?zé)嵯到y(tǒng)有8級非調(diào)整抽汽，分別供給3臺高壓加熱器、1 臺除氧器和4臺低壓加熱器。其中第7、8號低壓加熱器為單殼體組合式加熱器，布置在凝汽器喉部，各加熱器的疏水逐級自流，不設(shè)疏水泵

10、。最后一級高壓加熱器疏水至除氧器最后一級低壓加熱器疏水進(jìn)入凝汽器。采用雙背壓凝汽器以提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。機(jī)組回?zé)岢槠褪杷到y(tǒng)如圖1所示：圖1 回?zé)岢槠褪杷到y(tǒng)2.2.2關(guān)鍵點(diǎn)參數(shù)的確定凝汽器出口壓力和溫度較大容量汽輪機(jī)的排汽管都設(shè)計(jì)為具有一定的擴(kuò)壓能力，使排汽的余速動能最大限度地轉(zhuǎn)化為壓力能，用以補(bǔ)償蒸汽在其中的壓力損失。良好情況下，可使排汽壓力與凝汽器出口壓力接近相等。由于本機(jī)組為600mw機(jī)組，蒸汽流量大，所以本機(jī)組的排汽設(shè)計(jì)為四排汽。凝汽器設(shè)計(jì)為雙殼體，雙背壓、單流程，可在機(jī)組最大出力工況下長期進(jìn)行。參照同類機(jī)組，低壓凝汽器出口壓力0.0045mpa，高壓凝汽器出口壓力0.0054mpa

11、。由凝汽器出口壓力查飽和蒸汽熱力性質(zhì)表可得：當(dāng)=0.0045mpa時(shí)，=31.05,當(dāng)=0.0054mpa時(shí)，34.267。給水溫度的確定給水溫度與進(jìn)入汽輪機(jī)的參數(shù)和高壓加熱器的個(gè)數(shù)有關(guān)，由設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，汽輪機(jī)進(jìn)汽壓力為16.7mpa，參考同類型機(jī)組得：給水溫度為270。除氧器出口工作壓力和溫度的確定由于本機(jī)組設(shè)計(jì)為中間再熱機(jī)組，一般采用高壓式除氧器，設(shè)計(jì)工況下，對該汽輪機(jī)取為1.089mpa，由此查飽和水和飽和水蒸汽熱力性質(zhì)表，可求得： tcy=183.65=184。2.2.3蒸汽的pv圖及ts圖 圖2 p-v圖及t-s圖2.2.4加熱器各級焓升分配理論計(jì)算指出，給水在各加熱器之間的焓增

12、按等焓升分配原則，可得到最佳的經(jīng)濟(jì)效益。但計(jì)算表時(shí)，當(dāng)在10%20%的范圍內(nèi)偏離等焓分配原則時(shí)，對循環(huán)執(zhí)效率的影響很小，對具有中間再熱的回?zé)嵯到y(tǒng)，為減小再熱使抽汽焓值升高的影響，應(yīng)對給水的等焓分配原則做適當(dāng)?shù)男拚从稍贌崞骼涠喂┢哪莻€(gè)加熱器的給水焓升約是前一級加熱器給水焓升的1.51.8倍，這樣不致因再熱使蒸汽焓值提高而導(dǎo)致抽汽量下降，其余各級加熱器仍按等焓升原則。通過理論計(jì)算和參考其他同類型機(jī)組，確定加熱器各級焓升如表2所示：各加熱器各級焓升分配 表2編號gj3gj2gj1cydj4dj3dj2dj1焓升（kj/kg）1182016511316976941772.3 汽輪機(jī)進(jìn)汽量的初步估

13、算、各回?zé)岢槠康某醪酱_定（1）對一般的凝汽式汽輪機(jī)，其進(jìn)汽量可按下式估算： （t/h） 式中：m考慮回?zé)岢槠惯M(jìn)汽量增大的系數(shù)，它與回?zé)峒墧?shù)、給水溫度、功率有關(guān)，結(jié)合一設(shè)計(jì)機(jī)組的相關(guān)參數(shù)，取m=1.42；考慮軸封漏汽、門桿漏汽所需的新汽量，一般2%d，這里取為1%d；全機(jī)理想焓降（kj/kg）由h-s圖上查得各個(gè)點(diǎn)的參數(shù)，可得3396.406 kj/kg3144.287+3535.334 kj/kg 3202.90 kj/kg+3200 kj/kg2013.722 kj/kg1863.345kj/kg汽輪機(jī)相對內(nèi)效率，根據(jù)相關(guān)指標(biāo)取為: =90%機(jī)械效率，參照國內(nèi)同類型機(jī)組，可取為：=99%

14、發(fā)電機(jī)效率，參照國內(nèi)同類型機(jī)組，取：=99%解得：1809.983 t/h（2）漏汽量的確定漏汽包括門桿漏汽和軸封漏汽 門桿漏汽估計(jì)為總進(jìn)汽量的2%； 軸封漏汽有兩種情況：一種為最后一片軸封孔口處流速未達(dá)到臨界速度；另一種為出口處以及達(dá)到臨界速度。可根據(jù)相應(yīng)狀態(tài)對應(yīng)的公式計(jì)算處漏汽量；總得漏汽量估計(jì)為總進(jìn)汽量得3%；抽汽量用抽汽系數(shù)i表示,根據(jù)回?zé)嵯到y(tǒng)中的抽汽流量可得各個(gè)段得抽汽系數(shù)各級抽氣份額的確定：根據(jù)熱平衡的計(jì)算：由每段抽出來的蒸汽量放出的熱量與給水給過加熱器所吸收的熱量相等列出熱平衡方程，可求得各級相應(yīng)的抽汽量,并參考同類型機(jī)組確定以上汽輪機(jī)抽汽參數(shù)的確定見表3：汽輪機(jī)額定工況抽汽參數(shù)

15、 表3加熱器類型高壓加熱器除氧器低壓加熱器編號gj3gj2gj1cydj4dj3dj2dj1抽汽點(diǎn) （幾級后）57101213/2015/2216/2317/24抽汽壓力mpa5.493.761.71.090.610.20.110.04抽汽壓損%55566655抽汽溫度385.3331.9437.5374.0304.9182.8124.781.5抽汽量kg/h104423158868402006234496003431735172188561抽汽系數(shù)0.0598710.0896070.01280.0383420.0531930.0232960.0349330.047859（3）熱力系統(tǒng)平衡圖的

16、繪制（見附圖1）2.4 全機(jī)熱力過程線的擬定具有中間再熱的凝汽式汽輪機(jī)，可以看作由兩部分組成，即蒸汽初始狀態(tài)到再熱器前的高壓部分和再熱器后到排汽壓力的中、低壓部分，如圖3所示：熱力過程線擬定過程中相應(yīng)參數(shù)的估定：首先選取高、中、低壓缸各缸相對內(nèi)效率為：=88%，=91%，=89%。 圖3 中間再熱機(jī)組勢力過程曲線的擬定（1） 圖中線1-2表示高壓缸進(jìn)汽機(jī)構(gòu)中的節(jié)流過程，其節(jié)流損失為： =5%=0.835mpa；（2） 線2-3表示高壓部分膨脹過程，由于在高壓過熱區(qū)，各級效率變化不大，所以可近似以直線表示，線3-4表示中間再熱器及再熱冷熱管道中的熱力過程，此過程產(chǎn)生的焓降不能在汽輪機(jī)內(nèi)部做功，形

17、成了再熱損失，其值取為：=10%pr=0.351mpa;于是中壓缸進(jìn)汽壓力為：= pr-=3.159mpa;（3） 線45表示蒸汽進(jìn)入中壓缸時(shí)，其中壓主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥的壓力損失為：=2% pr=0.0702mpa(因?yàn)橹袎焊椎恼{(diào)節(jié)汽閥只在低負(fù)荷時(shí)才動作，平時(shí)則處于全開狀態(tài)，故節(jié)流損失較小，所以取為2% pr。)（4） 線56表示中壓缸的膨脹過程，可用凝汽式汽輪機(jī)擬定熱力過程線的方法確定。由于蒸汽再熱后的溫度與中壓找的蒸汽排汽二度均比一般中壓式汽輪機(jī)高得多，所以也高些，因此熱力過程更接近于直線。一般在線56的中點(diǎn)處沿等壓線下彎大約7kj/kg，就可得近似的熱力過程線。（5）汽輪機(jī)蒸汽的近似膨脹過

18、程曲線（全機(jī)熱力過程線）見附圖2（a3圖）2.5 設(shè)計(jì)工況下調(diào)節(jié)級的設(shè)計(jì)計(jì)算2.5.1 調(diào)節(jié)級型式及焓降的選擇（1）調(diào)節(jié)級的選型調(diào)節(jié)級有單列和雙列之分，這取決于經(jīng)濟(jì)功率下調(diào)節(jié)級理想焓降的大小。由于本設(shè)計(jì)機(jī)組屬高參數(shù)、大容量類，并在是電網(wǎng)中承擔(dān)基本負(fù)荷的汽輪機(jī)，要求有盡量好的經(jīng)濟(jì)性，這種汽輪機(jī)的進(jìn)汽量或容積流量很大，經(jīng)由前軸填充的漏汽量通常不超過總進(jìn)汽量的1%，且前幾個(gè)壓力級的葉片容易設(shè)計(jì)成具有較大的高度，在這種情況下，采用單列調(diào)節(jié)級是合理的。國產(chǎn)中間再熱機(jī)組的調(diào)節(jié)級均為單列，設(shè)計(jì)工況下的理想焓降也都不超過100kj/kg,雖然機(jī)組的結(jié)構(gòu)有所復(fù)雜，成本有所提高，但由于經(jīng)濟(jì)性提高了，它的全面技術(shù)經(jīng)

19、濟(jì)指標(biāo)還是比較合理的。（2）調(diào)節(jié)級焓降的選擇目前，國產(chǎn)大功率汽輪機(jī)調(diào)節(jié)級（單列）的理想熱降約為：70100 kj/kg，據(jù)此，本設(shè)計(jì)中采用單列調(diào)節(jié)級，經(jīng)濟(jì)功率下的調(diào)節(jié)級理想焓降取為：85 kj/kg。參照課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書表3-5 國產(chǎn)機(jī)組單列調(diào)節(jié)級的主要參數(shù)，并做適當(dāng)修正改進(jìn)得本設(shè)計(jì)的相關(guān)主要參數(shù)如表4所示。 調(diào)節(jié)級主要參數(shù)的選取表4機(jī)組功率（mw）600噴嘴高度（mm）48動葉高度（mm）50sin10.2079 1取為12sin20.4067 2 取為24面積比1600噴嘴葉型tc-1a動葉葉型tp-1a理想熱降88.6（級效率為=0.75）2.5.2 速比、平均直徑的確定先取適當(dāng)?shù)乃俣缺戎?/p>

20、，以保證調(diào)節(jié)級的效率。由于調(diào)節(jié)級都為部分進(jìn)汽，所以其最佳速度比要比全周進(jìn)汽的小，一般在額定工況下，單列級=0.40.45，或者更小。本設(shè)計(jì)中取小值，即：=0.4。平均直徑：調(diào)節(jié)級的平均直徑選取范圍為：對于高壓及超高壓以上機(jī)組（整體轉(zhuǎn)子），=9001100mm，這時(shí)因?yàn)檎w轉(zhuǎn)子的能段走私受到限制，目前國內(nèi)一般不能大于1100mm，對于單列調(diào)節(jié)級為了使調(diào)節(jié)級的焓降較大可取直徑的上限值。由于一個(gè)級的焓降、速比、平均直徑三者中只有兩個(gè)是獨(dú)立變量，故：平均直徑由公式計(jì)算： 變換得：則：m/s.2.5.3 反動度的確定由于調(diào)節(jié)級為部分進(jìn)汽，其反動度要比全周進(jìn)汽的級小，故對于單列調(diào)節(jié)級反動度取為：=0.05

21、。2.5.4 最佳部分進(jìn)汽度的確定由可見，在其他參數(shù)不變的條件下，葉高與部分進(jìn)汽度e成反比。葉高越小，葉高損失越大，但部分進(jìn)汽損失越小。部分進(jìn)汽損失又可分為兩種:一種為鼓風(fēng)損失,另一種為斥汽損失。部分進(jìn)汽度e越小，則鼓風(fēng)損失和斥汽損失越大，從而部分抵消了由于葉高增大而提高的效率，為了使調(diào)節(jié)級獲得較高的效率，確定調(diào)節(jié)級的葉高和部分進(jìn)汽度時(shí)須使與之和為最小。于是：令，其中，葉高損失，部分進(jìn)汽損失，包括兩部分即：，鼓風(fēng)損失，斥汽損失。因此有： （*）其中： 試驗(yàn)系數(shù)，對于單列級=9.9； 與級的類型有關(guān)的系數(shù)，對單列級=0.1； 噴嘴組數(shù)，取為4；與級的類型有關(guān)的系數(shù)，取=0.012； 為有護(hù)套的弧

22、段長度占整個(gè)圓周長度的百分?jǐn)?shù)，由于實(shí)際情況很少裝有護(hù)套，故取=0。將（*）式化為純e的函數(shù)，求一階導(dǎo)數(shù)，并令其一階導(dǎo)數(shù)等于零，可求得函數(shù)的最小值，即為最佳部分進(jìn)汽度，從而得。由以上分析計(jì)算可得0.95。2.5.5 葉型的選擇當(dāng)調(diào)節(jié)級采用單列級時(shí)，其工作馬赫數(shù)大多在亞音速范圍內(nèi)，一般選用亞音速葉柵。單列級即使汽流出口速度為超音速，但由于超音速葉柵的變工況特性較差，加工復(fù)雜，且亞音速葉柵可利用斜切部分膨脹得到超音速汽流。綜全考慮各種因素，本設(shè)計(jì)中選用亞音速噴嘴葉柵，其型號為：tc-1a，有關(guān)參數(shù)為相對節(jié)距為0.740.90，進(jìn)汽角=70100，出汽角=1014；動葉柵選用型號tp-1a，有關(guān)參數(shù)為

23、：進(jìn)汽角=1823，出口角=1619，相對節(jié)距=0.600.70。（1） 汽流出口角和的選擇噴嘴和動葉的汽流出口角和的大小對級的通流能力、作功能力及級效率都有直接影響。在高壓級中，由于級的容積流量一般較小，為了減小端部損失，不應(yīng)使葉片高度太小，往往選取出口角較小的葉型，通常取=1114；在汽輪機(jī)的中低壓部分容積流量較大，為了減緩葉片高度的急劇增大，往往選擇出口角較大的葉型，通常取=1317，但考慮到便于制造和維修，同一級段中選取相同的葉型。（2） 葉片數(shù)和葉片高度根據(jù)噴嘴葉型tc-1a，并根據(jù)安裝角，可根據(jù)葉柵氣動特性曲線查得相對節(jié)距=0.868mm；由于級的平均直徑=1050mm。所以片數(shù),

24、其中：。同理，動葉則根據(jù)動葉葉型tp-1a，動葉片數(shù)也是用式計(jì)算。2.5.6 調(diào)節(jié)級的詳細(xì)計(jì)算（1）級的等熵滯止焓降 根據(jù)進(jìn)口參數(shù)和，查焓熵圖，而且由于調(diào)節(jié)級進(jìn)口汽流速度很小，所以近似地認(rèn)為, (kj/kg)（2）調(diào)節(jié)級進(jìn)汽量 其中就是前面估算的總的漏汽量；（3）噴嘴等熵出口參數(shù)、。 首先由求出噴嘴等熵出口焓值， (kj/kg),由圖，從進(jìn)口狀態(tài)p0,h0等熵膨脹到，查得等熵出口比容=0.02415 (kj/kg),出口壓力=12.9974mpa.(4) 噴嘴出口角1 根據(jù)噴嘴葉型表選擇tc-1a噴嘴 ，出汽角1=12(5) 噴嘴實(shí)際出口焓 =3310.884 (kj/kg)(6) 動葉等熵出

25、口參數(shù), 3306.634 (kj/kg) 查得0.02441m3/kg(7) 動葉速度系數(shù)和動葉流量系數(shù) 參考汽輪機(jī)教科書p15和p11可得： =0.915， =0.94（8）由，：=0.003m, = 0.0015m；/參考汽輪機(jī)教材表1-2葉高與蓋度之間的關(guān)系如表5所示：葉高與蓋度之間的關(guān)系（mm） 表5噴嘴高度50519091150150葉頂蓋度1.5222.52.53.5葉根蓋度0.5111.51.5直徑之差（db-db）11112(9).噴嘴出口汽流速度 =401.87 (m/s) =389.82m/s(10).噴嘴損失 =4.772 (kj/kg)(11).噴嘴出口面積 =309

26、.61()(12).部分進(jìn)汽度 令使其一階導(dǎo)數(shù)為零，即求y的極值，得到0.95 (13)噴嘴高度 47.6(mm) 取48（mm） (14).動葉高度 =50（mm） (15)求動葉進(jìn)口汽流相對速度和進(jìn)汽角1231.053 m/s20.53(16)動葉前蒸汽參數(shù) 由和查焓熵圖得到：12.9974mpa5.432kj/(kg.k)0.0128(17)動葉理想比焓降和動葉滯止理想比焓降 =4.25(kj/kg) 32.07(kj/kg)(18)動葉出口汽流相對速度 =248.769 (m/s) =228.866 (m/s) （其中由m和w2t 查圖得到）(18)動葉損失 =4.753 (kj/kg

27、) (19)動葉出口面積 530.89 因未靠考慮葉頂漏氣,故gb=gn(20)動葉出口汽流角2約比1小36，選17.5根據(jù)1和2和動葉葉型表選取動葉葉型為tp-1a型(21)動葉出口汽流絕對速度和出汽角2 87.074 m/s52.2(22)余速損失 3.791 (kj/kg)(23)輪周有效比焓降71.684 (kj/kg)(24)級消耗的理想能量81.209 kj/kg 其中1為余速利用系數(shù)，這里取1（24)葉高損失 2.012 kj/kga取1.6，這時(shí)不需對扇形損失作另外的計(jì)算( 25)葉輪摩擦損0.439 kj/kggb取為與gn相等，忽略漏汽( 26)部分進(jìn)汽損失1.305 kj

28、/kg式中，由于一般不使用護(hù)罩，故eh=0，ce取0.012，be取0.15，噴嘴組數(shù)sn取為4(27)隔板汽封漏汽損失和葉頂漏汽損失0.41gp為隔板漏汽量，gn為通過本級的蒸汽流量0.428 (28)不包括漏汽損失時(shí)的級的有效比焓降 67.928 kj/kg(29)級的有效比焓降hihi=-70.846 kj/kg(30)級的相對內(nèi)效率0.8724 (31)級的內(nèi)功率35619.79 kw（32）計(jì)算詳細(xì)結(jié)果列表于調(diào)節(jié)級熱力計(jì)算匯總表中(見附表1)(33) 調(diào)節(jié)級速度三角形的繪制（見附圖2）2.6 非調(diào)節(jié)級的熱力設(shè)計(jì)影響汽輪機(jī)機(jī)組效率的主要因素之一是流過該級的蒸汽容積流量的大小。而按這個(gè)大

29、小可以將其分成三個(gè)不同的級段：高壓段，中壓段，低壓段；但是實(shí)際中，根據(jù)機(jī)組容量的大小這三個(gè)段可以同時(shí)出現(xiàn)，也有可能只出現(xiàn)其中的一部分。而且這三段的界線也不是絕對明顯的。 在熱力設(shè)計(jì)中，通流部分的通常采用以下三種流通部分形狀，由于本設(shè)計(jì)機(jī)組是基本負(fù)荷運(yùn)行的機(jī)組，要求的經(jīng)濟(jì)性，基于以上特點(diǎn)，本設(shè)計(jì)機(jī)組采用（b）圖所示的通流部分形狀（a) (b) (c)2.6.1非調(diào)節(jié)級的級數(shù)的確定 2.6.11全機(jī)第一非調(diào)節(jié)級平均直徑和全機(jī)末級平均直徑的確定通流部分各級直徑的選擇還要考慮使整個(gè)通流部分平滑變化，以便利用余速，使機(jī)組有較高的效率。其中第一非調(diào)節(jié)級直徑的大小對通流部分的成型影響較大，由于調(diào)節(jié)級是部分進(jìn)

30、汽，與第一非調(diào)節(jié)級不同，因此這兩級的只不能相等，否則就不能保證第一非調(diào)節(jié)級進(jìn)汽均勻，一般這兩個(gè)直徑之差不小于50100mm。由于調(diào)節(jié)級平均直徑已確定，這里選取=980mm。末級動葉出口的連續(xù)方程，適當(dāng)變化后，得：2395mm期望取90度，為全機(jī)總焓降1863.345kj/kg.-余速損失系數(shù)。一般在0.015-0.03之間，這里取=0.03-排汽比容，在擬訂的熱力過程線上求得：=31.141-徑角比，根據(jù)機(jī)組容量大小選擇，取=2.45-末級蒸汽流量是新蒸汽量扣除各級回?zé)岢槠靠偤秃蟮臄?shù)值，=309.35kg/s根據(jù)相關(guān)資料和經(jīng)驗(yàn)擬訂各關(guān)鍵級平均直徑： 汽輪機(jī)各關(guān)鍵級平均直徑的擬定表6級數(shù)調(diào)節(jié)級

31、高第一非調(diào)高末級中一中末低一低末直徑（mm）1050980110012501510163023952.6.12各缸非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定（1）汽輪機(jī)非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定汽輪機(jī)非調(diào)節(jié)級級數(shù)的確定，可以采用圖解法。要確定非調(diào)節(jié)級通流部分平均直徑的變化規(guī)律。具體的做法就是在坐標(biāo)紙上，橫坐標(biāo)bd表示本汽缸第一級和最后一級之間的中心距離，bd的長度可以任意選擇，一般可以取25cm左右；縱坐標(biāo)以ab表示本汽缸第一級的平均直徑，cd表示本汽缸最后一級平均直徑；用一條逐漸上升的光滑曲線把a(bǔ)，c兩點(diǎn)連接起來，該曲線就表示本汽缸各級平均直徑的變化規(guī)律。該部分的設(shè)計(jì)本人在cad上完成，這樣做的效果比人工手描要精確得多。具

32、體cad繪圖的過程見附圖3和附圖4。a.高壓缸級數(shù)的確定：做平均直徑變化規(guī)律圖見附圖3級數(shù)（m+2=7）高壓缸各級平均直徑的擬定表7級婁ab1-12-23-34-45-5cd直徑980990.81003.31019.91041.31068.31100速比0.500.510.5120.5150.5180.5220.527求各缸各級的平均直徑1029mm 本汽缸各級的平均焓降的確定 級的理想焓降可用下式確定：對于n=3000r/min的汽輪機(jī)，上式可化為 =0.5148=49.3 kj/kg各汽缸的級數(shù)高壓缸級數(shù)的確定（各缸的直徑變化見附圖4 ） 6（級）重?zé)嵯禂?shù)取0.07（參照教材p49：過熱區(qū)

33、較大，濕汽區(qū)較?。?。 中壓缸級數(shù)的確定（同高壓缸計(jì)算方法一樣） 中壓缸各級平均直徑的擬定表8級數(shù)ab1-12-23-34-45-5cd直徑12501260.21278.21303.613401393.81510速比0.5050.5150.5250.5330.5410.5610.5821334mm=0.536=76.34kj/kg5（級）低壓缸級數(shù)的確定（同高壓缸計(jì)算方法一樣）中壓缸各級平均直徑的擬定表9級數(shù)ab1-12-23-34-45-5cd直徑16301722.21818.21923.62049.22207.22395速比xa0.530.540.550.560.570.580.611964

34、mm=151.59 kj/kg8（級）(2)在求到z后，將bd線分為z-1等份，在原假定的汽管平均直徑變化直線ac上，讀出每級的平均直徑和速比，以直徑和速比為準(zhǔn)，分配焓降。并對焓降進(jìn)行修正。按中壓缸非調(diào)節(jié)級的焓降分配。按上述作法，將重新量得的數(shù)據(jù)列于表10當(dāng)中: 中壓缸各級平均直徑的修正表10級數(shù)89101112直徑12501268.61303.61363.81510速比0.5050.5220.5410.5520.582 根據(jù)以上公式帶入數(shù)據(jù)得根據(jù)以上求出的中壓缸相關(guān)參數(shù)對中壓缸進(jìn)行焓降的分配：75.51 kj/kg72.80kj/kg71.56kj/kg75.23 kj/kg82.96kj/

35、kg中壓缸非調(diào)節(jié)級焓降分配表 表11級號7891011級的平均直徑(mm)12501268.61303.61363.81510焓降(kj/kg)75.5172.8071.5675.2382.96最后確定的焓降(kj/kg)85.2182.581.2684.9392.66按上述計(jì)算方法，分別求高壓缸和低壓缸的焓降分配如表12和表13所示：高壓缸非調(diào)節(jié)級平均直徑及焓降分配 表12級號123456級的平均直徑(mm)980993.341009.451031.821063.051100速比0.50.5050.5100.5150.5200.527焓降(kj/kg)47.3447.6948.2849.47

36、51.5153.69最后確定的焓降(kj/kg)54.0254.3754.9656.1558.1960.37低壓缸非調(diào)節(jié)級平均直徑有焓降分配 表13級號1213141516181920級的平均直徑(mm)16301708.881790.121876.781877.121974.372232.612395速比0.530.540.550.560.570.580.590.61焓降(kj/kg)116.76123.63130.776138.66133.88143.05176.77190.30最后確定的焓降(kj/kg)121.36128.23135.376143.26135.48147.65181.3

37、7196.92.6.2中壓缸非調(diào)節(jié)級的相關(guān)參數(shù)確定及熱力設(shè)計(jì)計(jì)算第一級的詳細(xì)熱力計(jì)算如下excel表格所示：（各級的速度三角形見附圖5）中壓缸非調(diào)節(jié)級熱力計(jì)算序號計(jì)算項(xiàng)目符號單位來源或計(jì)算公式調(diào)節(jié)級備注噴嘴部分計(jì)算1第一級的滯止理想焓降kj/kg由經(jīng)標(biāo)定后h-s圖上查得75.512平均反動度參照同類機(jī)組選取0.233噴嘴滯止理想比焓降kj/kg58.144噴嘴理想出口氣流速度m/s341.015噴嘴實(shí)際出口氣流速度m/s=330.78這里取0.97噴嘴等比熵出口參數(shù)6噴嘴等比熵出口焓值kj/kg3477.197噴嘴等比熵出口壓力mpa根據(jù)出口焓值在h-s圖上查取2.718噴嘴等比熵出口比容m3

38、/kg根據(jù)出口焓值在h-s圖上查取0.001219噴嘴出口角根據(jù)噴嘴選型,選取20sin=0.207910隔板漏汽量kg/s0.63zp為軸封齒數(shù), 為軸封流量系數(shù),取0.75, 為噴嘴出口理想比容, 為軸封間隙面積11噴嘴進(jìn)口流量kg/s=-g421.50此處go為調(diào)節(jié)級動葉出口流量12噴嘴出口面積1529.09n為噴嘴流量系數(shù),這里取為0.9713假想速比選取0.51為保證級的性能良好相應(yīng)選取0.5114級的假想速度m/s388.6115級的圓周速度m/s196.2516級的平均直徑mm1250.00由于與相差不大,計(jì)算中往往取二者相等17部分進(jìn)汽度e原則性試算選取1.00為了減少葉高損失

39、,提高某些高壓級效率,原則性試算選取18噴嘴高度mm113.91這里部分進(jìn)汽度e取為1,為了設(shè)計(jì)制造方便,取噴嘴高度為整數(shù)值,即114mm19噴嘴損失kj/kg3.4420噴嘴出口比焓值kj/kg3473.75速度三角形計(jì)算21動葉進(jìn)口相對速度m/s161.02cos =0.939722動葉進(jìn)口角44.6323動葉出口理想相對速度m/s246.3024動葉出口相對速度m/s233.98動葉速度系數(shù)根據(jù)汽輪機(jī)原理p15圖1-8選取為：0.9425動葉出口角2選取41.62約比1 小36, cos2=0.917926動葉絕對出口速度m/s156. 8427動葉絕對出口角82.19動葉等比熵出口參數(shù)

40、28動葉等比熵出口焓值kj/kg根據(jù)動葉出口狀態(tài)點(diǎn)在h-s圖上查取30684929動葉等比熵出口壓力mpa根據(jù)動葉出口狀態(tài)點(diǎn)在h-s圖上查取2.7130動葉等比熵出口比容m3/kg根據(jù)動葉出口狀態(tài)點(diǎn)在h-s圖上查取0.073831動葉出口面積1673.51,不考慮葉頂漏汽32動葉高度近似取117.91t取1.5,r取0.5各項(xiàng)損失33動葉損失kj/kg1.6934余速損失kj/kg12.3035輪周有效比焓降kj/kg58.0936級的理想可用能kj/kg63.21余速利用系數(shù) =137葉高損失kj/kg0.7950a取1.6，這時(shí)不需對扇形損失作另外的計(jì)算38葉輪摩擦損失kj/kg0.238

41、39級的有效比焓降kj/kg56.98740隔板汽封漏汽損失kj/kg0.0866941葉頂漏汽損失kj/kg0.01867級的計(jì)算級內(nèi)各項(xiàng)損失之和kj/kg+1.138442級的有效比焓降kj/kghi=-56.94743級相對內(nèi)效率0.900944級的內(nèi)功率kw24002.83中壓缸其他非調(diào)節(jié)級的熱力計(jì)算與調(diào)節(jié)級計(jì)算類似，詳細(xì)計(jì)算結(jié)果如附表2所示。按照附表2的計(jì)算結(jié)果可得：中壓缸的總功率：24002.83+ 22451.39+ 20708.49+ 19976.55+ 20218.11 107357.37( kw)中壓缸的相對內(nèi)效率： 0.9022參照其他同學(xué)高、低壓缸的功率可估算本機(jī)組全機(jī)

42、總功率如下:全機(jī)總功率：139449.6674+107357.37+89397.24074 604396(kw)3 汽封系統(tǒng)的設(shè)計(jì)汽輪機(jī)級內(nèi)，主要是在隔板和主軸的間隙處，以及動葉頂部與汽缸（或隔板套）的間隙處存在漏汽。此外，在汽輪機(jī)的高壓段或高壓缸的兩端，在主軸穿出汽缸處，蒸汽也會向外泄露，這些都將使汽輪機(jī)的效率降低，并增大凝結(jié)水損失。在汽輪機(jī)的低壓端，因?yàn)槠變?nèi)的壓力低于大氣壓力，在主軸穿出汽缸處，會有空氣漏入汽缸，使機(jī)組真空惡化，并增大抽汽器的負(fù)荷。汽封按其安裝位置的不同，可分為通流部分汽封、隔板汽封、軸端汽封。汽封的結(jié)構(gòu)型式有曲徑式、碳精式和水封式等?，F(xiàn)代汽輪機(jī)均采用曲徑汽封，或稱迷宮汽

43、封，其結(jié)構(gòu)型式有梳齒形、j形、樅樹形。基于本機(jī)是帶基本負(fù)荷運(yùn)行的，主要考慮的經(jīng)濟(jì)性；本著這樣的思想，在該設(shè)計(jì)中使用布萊登汽封。它的優(yōu)點(diǎn)主要有： （1）減小了汽封環(huán)后背弧在槽道內(nèi)的軸向?qū)挾?，減輕了汽封環(huán)的銹死危害； （2）汽封環(huán)進(jìn)汽側(cè)中心部分加工有進(jìn)汽槽，使蒸汽直達(dá)汽封環(huán)后背弧； （3）在汽封塊端部加工了彈簧孔； （4）取消了傳統(tǒng)背撐彈簧式汽封后背弧的彈簧壓片。 由此可見，該汽封對于提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)效益是非常有用的。3.1通流部分汽封 在汽輪機(jī)的通流部分，由于動葉頂部與汽缸壁面之間存在著間隙，動葉柵根部和隔板壁面之間也存在著間隙，而動葉兩側(cè)又具有一定的壓差，因此在動葉頂部和根部必然會有蒸汽的泄露，

44、為減少蒸汽的漏汽損失，裝有通流部分汽封。 通流部分汽封包括動葉圍帶處的徑向、軸向汽封和動葉根部處的軸向汽封。為減少葉片上部和下部的漏汽，需將動靜葉間軸向間隙減小，但間隙過小，不能適應(yīng)較大的相對膨脹，為此沖動式汽輪機(jī)隔板因前后壓差大，軸向間隙需設(shè)計(jì)小些，其圍帶汽封徑向間隙一般設(shè)計(jì)為1.0mm左右，圍帶汽封和動葉根部處汽封的軸向間隙達(dá)6.0mm左右3.2軸端汽封 為了提高汽輪機(jī)的效率，應(yīng)盡量防止或減少漏汽現(xiàn)象。為此，在轉(zhuǎn)子穿過汽封兩端處都裝有汽封，這種汽封稱為軸端汽封，簡稱軸封。本機(jī)組軸封采用梳齒形曲徑式軸封。高壓軸封是用來防止蒸汽漏出汽缸，而低壓軸封是用來防止空氣漏入汽缸。級的軸向和徑向間隙如表

45、14所示：級的軸向和徑向間隙（mm） 表14噴嘴高度ln50519091150150噴嘴閉式間隙112233446動葉閉式間隙22.52.52.52.5總軸向間隙566778810徑向間隙z1.0軸端汽封p0.53.2.1高壓缸軸封本機(jī)高壓缸軸封由軸封體、汽封環(huán)和轉(zhuǎn)子上面的凸臺三部分組成。后軸封有三個(gè)軸封體，最外側(cè)的軸封體是用螺栓輻向固定在外缸的外端面上，中間的軸封體與外缸制成一體，軸封體內(nèi)裝有3圏汽封環(huán)。內(nèi)側(cè)的軸封體與內(nèi)缸制成一體，軸封體內(nèi)裝有4圏汽封環(huán)。前軸封設(shè)有二個(gè)軸封體，外軸封體用螺栓輻向固定在外缸的外端面上，內(nèi)軸封體利用外圓上的環(huán)形凹槽跨裝在外缸的凸緣上。3.2.2中壓缸軸封中壓缸兩

46、端的軸封對稱布置，結(jié)構(gòu)相同。中壓缸軸封設(shè)有2個(gè)軸封體，外軸封體是用螺栓輻向固定在外缸的端面上，內(nèi)軸封體嵌入外缸的軸封槽內(nèi)。中壓缸軸封 高低齒形式，在內(nèi)軸封體上裝有4圈汽封環(huán)。3.2.3低壓缸軸封低壓缸兩端的軸封也是對稱布置，結(jié)構(gòu)相同。與高、中壓缸軸封不同的是低壓缸軸封的汽封環(huán)為斜平齒形式，所對應(yīng)的轉(zhuǎn)子部位為光軸，沒有凸臺，適合相對脹差較大的低壓缸軸封。3.3軸封系統(tǒng)參照已有機(jī)組擬定出的軸封系統(tǒng)圖，由于高壓缸前端軸封漏汽壓力，溫度較高，為減少軸封漏汽損失，采用5段4腔室；相應(yīng)中、低壓缸后段軸封采用4段3腔室。兩個(gè)汽封殼體之間，將漏出的一部分蒸氣通過氣缸上特制的孔抽出，通往相應(yīng)壓力的低壓加熱器以加

47、熱主凝結(jié)水，回收部分漏汽損失。3.4汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)的設(shè)計(jì)繪制圖汽輪機(jī)軸封系統(tǒng)的設(shè)計(jì)繪制圖見附圖6。4 汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)說明4.1 汽輪機(jī)進(jìn)汽部分汽輪機(jī)的進(jìn)汽部分是指從進(jìn)汽閥門到時(shí)汽缸內(nèi)的噴嘴蒸汽室這一段，它包括調(diào)節(jié)汽閥蒸汽室、閥門、導(dǎo)汽管等。該機(jī)組主蒸汽經(jīng)位于汽輪機(jī)運(yùn)行層下部的2個(gè)主汽閥和4個(gè)調(diào)節(jié)汽閥，由4根高壓導(dǎo)汽管從高、中壓缸的高壓部分上下各2根進(jìn)入高壓缸。2個(gè)主汽閥的出口和4個(gè)調(diào)節(jié)汽閥的進(jìn)口對接焊成一體，4個(gè)調(diào)節(jié)汽閥合用一個(gè)殼體。這些閥門由吊架支撐，布置于汽輪機(jī)1號軸承箱前下方的運(yùn)行層之下。4.1.1汽輪機(jī)高壓進(jìn)汽部分4.1.11高壓主汽閥和調(diào)節(jié)汽閥該機(jī)組高壓主汽閥采用單座球形閥。其中一個(gè)

48、主汽閥的主閥碟上鉆有通孔，閥桿端部從孔中穿過，預(yù)啟閥置于閥桿的端部，并采用螺紋、定位銷與閥桿連成一體。主閥碟下游的閥座成擴(kuò)展形狀，作為主閥碟下游的擴(kuò)壓段。高壓主汽閥的閥碟上下游處均設(shè)有疏水孔，還設(shè)有閥桿漏汽孔。主汽閥進(jìn)汽短管內(nèi)，沿短管中心線縱向設(shè)有垂直于水平面的導(dǎo)流筋板。本機(jī)設(shè)有四個(gè)高壓調(diào)節(jié)汽閥。四個(gè)調(diào)節(jié)汽閥合裝在一個(gè)殼體中并與兩個(gè)高壓主汽閥焊接在一起，各調(diào)節(jié)汽閥的出口通過導(dǎo)管分別與高壓缸的四個(gè)噴嘴蒸汽室相連接。四個(gè)高壓調(diào)節(jié)汽閥都設(shè)有預(yù)啟閥，用以減小提升力和啟動時(shí)控制速度。閥座材料為30crmotv，閥門材料1cr11mov。圖4 噴嘴調(diào)節(jié)汽輪機(jī)示意圖4.1.1.2導(dǎo)汽管和噴嘴室導(dǎo)汽管和噴嘴室

49、是把從調(diào)節(jié)閥來的蒸汽送進(jìn)汽輪機(jī)的部件。要求它們在高溫條件下能夠安全地承受工作壓力，非汽流通道處有良好的密封性;導(dǎo)汽管與噴嘴室連接處能夠自由地相對膨脹，噴嘴室與汽缸的配合既要良好對中，又能自由地相對膨脹。該機(jī)組的4根進(jìn)汽短管及4個(gè)噴嘴室以汽缸中心為對稱中心，對稱地布置于高壓缸的上、下半。導(dǎo)汽管的進(jìn)汽端以焊接的結(jié)構(gòu)形式與調(diào)節(jié)閥出汽口相連接，出汽端鐘罩形式外層管采用法蘭螺栓的結(jié)構(gòu)形式與高壓外缸相連接，出汽端內(nèi)層管與噴嘴室則用直接插入式，并用活塞環(huán)式的密封圈予以密封。帶彈性密封環(huán)的直接插入連接方式，即能達(dá)到密封目的，又能保證短管與噴嘴室的對中和自由膨脹。調(diào)節(jié)級噴嘴分為4個(gè)噴嘴組，每個(gè)噴嘴室一個(gè)噴嘴組，每個(gè)噴嘴級有15個(gè)噴嘴，4個(gè)噴嘴組沿圓周方向整圈布置，焊接在噴嘴室出口側(cè)的圓周上。導(dǎo)汽管的材料為10crmo910，噴嘴室的材料為zg20crmo1v。4.1.2汽輪機(jī)中壓進(jìn)汽部