橋梁工程課程設(shè)計計算書

1、目錄裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算一、基本設(shè)計資料3技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)3主要材料3設(shè)計依據(jù)3構(gòu)造形式及截面尺寸（橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖）3二、主梁的計算4（一）主梁荷載橫向分布系數(shù)41.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G-M法）4(1)主梁的彎矩及抗扭慣矩Ix和ITx4(2)橫梁的抗彎及抗扭慣矩5(3)計算參數(shù)和 6(4)計算荷載彎矩橫向分布影響線6(5)梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）9（二）作用效應(yīng)計算101.永久荷載作用效應(yīng)10(1) 永久荷載10(2)永久作用計算112.可變作用效應(yīng)12(1)汽車荷載沖擊系數(shù)12(2)公路級均布荷載qk,集中荷載Pk及影響線面積13(3)可變作用效應(yīng)彎矩計算13(

2、4)可變作用效應(yīng)剪力計算14三.持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計配筋與驗(yàn)算171.配置主筋172.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計算193.斜截面抗彎承載力計算194.箍筋設(shè)計225.斜截面抗剪承載力驗(yàn)算236.持久狀況斜截面抗彎極限承載力計算26四、持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算27五、持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算28六、行車道板的計算31（一）永久荷載效應(yīng)計算311.每延米板上的恒載322.永久荷載效應(yīng)計算323.可變荷載效應(yīng)324.作用效應(yīng)基本組合33（二）截面設(shè)計于配筋及驗(yàn)算33裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算 一、基本設(shè)計資料 1.標(biāo)準(zhǔn)跨徑：13m 2.計算跨徑：12.5

3、m 3.主梁全長：12.96m 4.橋面寬度（橋面凈空）：凈9m（行車道）+21.0m（人行道）。 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計荷載：公路級，人群荷載采用3KNm 主要材料鋼筋：主筋用HRB335級鋼筋，其他用R235級鋼筋?；炷粒篊50 ，容重26KNm3；橋面鋪裝采用瀝青混凝土：容重23KNm3。 設(shè)計依據(jù)公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 （JTJ D602004）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 （JTJ D622004） 構(gòu)造形式及截面尺寸（橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖） 圖1橋梁橫斷面和主梁縱斷面圖（單位：cm）全橋共由5片梁組成，單片梁高1.0m，寬2.0m;設(shè)3根橫梁。二、主梁的計算（一）主梁荷載橫向

4、分布系數(shù)B=9+21=11m l=12.5m b/l=0.880.51.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按G-M法）（1）主梁的彎矩及抗扭慣矩Ix和ITx求主梁界面的重心位置ax (如圖)：圖2主梁抗彎及抗扭慣性矩計算圖示（單位：cm）平均板厚： h1=1216+12=14cmax=200-18147+1001850200-1814+10018=24.8cmIx=-1814142+200-1814(24.8-142）2+11218 1003+18100（1002-24.8）2=0.m4主梁抗扭慣矩按 ITx =cibiti3 ,（ci抗扭慣矩剛度系數(shù) bi和ti為相應(yīng)各矩形的寬度和厚度）對于翼板：t

5、1b1=0.142.0=0.070.1 故c1=13對于梁肋：t2b2=0.180.86=0.209 用線性內(nèi)插法有c2=0.289故;主梁的抗扭慣矩為：ITx=13200143+0.28986183=3.2788210-3m4單位板寬的彎矩及抗扭慣矩：Jx=Ixb=0.=1.10-4m4/cm JTx=ITxb=1.6394110-5m4/cm（2）橫梁的抗彎及抗扭慣矩翼板的有效寬度的計算，計算如圖： 圖3 橫梁截面特性計算示意圖bi=620cm c=620-162=302cm h、=80cm b=16橫梁的長度取兩邊主梁軸線之間的距離 l=4b=4200=800cmcl=0.3775 查表

6、有c=0.538 有=1.62m求橫梁截面重心位置ay: ay=2h1h12+hbh22h1+hb=216214142+8016802216214+8016=14.3cm Iy=11221.620.143+21.620.14(0.143-0.142)2+1120.16 0.83+0.160.840-0.143=1.84410-2m4ITy=c1b1h13+c2b2h23 h1b1=0.146.2=0.02270.1 ,故 c1=13 由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨(dú)立寬扁板的一半，所以可取c1=16h2b2=0.160.66=0.24 查表得：c2=0.283 ITy=160.1436.2+

7、0.2830.660.163=3.600510-3m4單位抗彎及抗扭慣矩Jy和JTy: Jy=Iyb=1.84410-2620=2.97410-5m4/cmITy=ITyb=3.600510-36.2=5.80710-6m4cm(3)計算參數(shù)和 ： =BL4JxJy=512.541.10-40.297410-4=0.623其中B為主梁全寬的一半 L為計算跨徑=Gc(JTx+JTy)2EcJxJy 取Gc=0.4Ec，有=0.0616故：=0.248(4)計算荷載彎矩橫向分布影響線已知=0.623 查GM圖表，可得數(shù)值如下表：影響系數(shù)K0和K1用內(nèi)插法求梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值，如下圖：圖4主

8、梁橫斷面尺寸圖（單位：cm）1號梁和5號梁：k=0.8k3b4+0.2kb2號梁和4號梁：k=0.4kb4+0.6kb23號梁 ：k=k0列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值，表如下梁號算式荷載位置b3b4b2b40-b4-b2-3b4-b1號k=0.8k3b4+0.2kb2.1581.8121.4741.1340.8320.6340.5080.3880.302k0=0.8k03b4+0.2k0b4.2623.132.1041.1720.520.08-0.244-0.482-0.76k1-k0-2.104-1.318-0.63-0.0380.3120.5540.7520.871.062(k1-k

9、0)-0.522-0.327-0.156-0.0090.0770.1370.1860.2160.263ka=k0+(k1-k0)3.742.8031.9481.1630.5970.217-0.058-0.266-0.4971i=ka/50.7480.5610.390.2330.1190.043-0.012-0.053-0.0992號k=0.8k3b4+0.2kb1.341.3321.3481.2621.0680.8420.6760.5640.456k0=0.8k03b4+0.2k0b1.7481.7761.741.5541.180.770.368-0.058-0.408k1-k0-0.408-

10、0.444-0.392-0.292-0.1120.0720.3080.6220.864(k1-k0)-0.101-0.110-0.097-0.072-0.0280.0180.0760.1540.214ka=k0+(k1-k0)1.6471.6661.6431.4821.1520.7880.4440.096-0.1942i=ka/50.3300.3330.3290.2960.2300.1580.0890.019-0.0393號k=k100.770.861.01.151.261.151.00.860.77k0=k000.200.651.021.451.601.451.020.650.20k1-k0

11、0.570.21-0.02-0.30-0.34-0.30-0.020.210.57(k1-k0)0.1410.052-0.005-0.074-0.084-0.074-0.0050.0520.141ka=k0+(k1-k0)0.3410.7021.0151.3761.5161.3761.0150.7020.3413i=ka/50.0680.1400.2030.2750.3030.2750.2030.1400.068繪制橫向分布影響線圖如下，求橫向分布系數(shù)圖5橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm） 按橋規(guī)4.3.11條和4.3.5條規(guī)定汽車荷載距人行道邊緣距離不小于0.5m。人群荷載取3.0KNm，人

12、行道板以4.94KNm的線荷載作用在人行道上。 各梁的橫向分布系數(shù)：公路級： 對于1號梁：車輛荷載 mcq=12=120.598+0.352+0.201+0.064=0.586 人群荷載 mcr=r=0.748 人行道板： mcb=0.748-0.099=0.649 對于2號梁：車輛荷載 mcq=12=120.331+0.321+0.278+0.178=0.554 人群荷載： mcr=r=0.330 人行道板： mcb=0.33-0.039=0.291 對于3號梁：車輛荷載 mcq=12=120.206+0.288+0.288+0.206=0.494 人群荷載： mcr=2r=20.068=0

13、.136人行道板： mcb=0.0682=0.136(5)梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級： 梁端荷載橫向分布系數(shù)計算圖示如下（單位cm）： 圖6端部橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm）汽車荷載： 1q=121.1=0.55 2q=12(0.9+0.45)=0.675 3q=12(0.55+0.55)=0.55人群荷載： 1r=1.5 1r=-0.50 1r=0（二）作用效應(yīng)計算1.永久荷載作用效應(yīng) （1） 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計算結(jié)果見下表：構(gòu)件名稱體積（m3）重度（KNm3）每延米重力(KNm)合計(KNm)主梁0.43482611.304811.304

14、8橫隔板中梁0.07688261.99891.9989邊梁0.03844260.99940.9994橋面鋪裝瀝青混凝土（6cm）0.12232.762.76混凝土墊層（取平均厚度9cm）0.18244.324.327.08人行道部分6人行道重力按人行道板橫向分布系數(shù)分配至各梁的板重為：1號和5號梁： mcbq=60.649=3.894 KNm2號和4號梁： mcbq=60.291=1.746 KNm3號梁： mcbq=60.136=0.816 KNm各梁的永久荷載匯總于下表：各梁的永久荷載（2）永久作用計算影響線面積計算見下表： 影響線面積計算表項(xiàng)目計算面積影響線面積0M120=12L14L2

15、 =1812.52=19.53M140=3L16L2=332L2 =33212.52=14.65Q12012=18L=1812.5 =1.563 0 =0Q00=12L=1212.5 =6.25永久作用計算見下表：2.可變作用效應(yīng)（1）汽車荷載沖擊系數(shù) 簡支梁自振頻率計算： E=3.45104Nmm2=3.451010Nm2 mc=G/g mc=21.19971039.81=2.161103kgm f1=2l2EIcmc=212.523.4510103.49210-22.161103=7.502HZ f1介于1.5Hz和14Hz之間，按橋規(guī)4.3.2條規(guī)定，沖擊系數(shù)按下面公式計算： =0.17

16、67lnf-0.0157=0.3404(2)公路級均布荷載qk,集中荷載Pk及影響線面積如下表按照橋規(guī) 4.3.1規(guī)定，公路級車道荷載如下，即均布荷載 qk=10.5KNm 計算彎矩時，Pk=210KN 計算剪力時，Pk=2101.2=252KN 按最不利方式布載可計算車道荷載影響限面積，計算見下表。其中剪力的影響線面積取半跨布載最不利。 0=12=1.563公路級及其影響線面積表可變作用人群荷載（每延米）pr: pr=31=3(KNm) (3)可變作用效應(yīng)彎矩計算，如下表： 彎矩效應(yīng)M=1+(qk0+Pkyk)公路級產(chǎn)生的彎矩計算表（單位KNm）人群產(chǎn)生的彎矩（單位KNm）(M=pr0) 組

17、合效應(yīng)（0i=1nGiSGik+Q1SQ1k+ci=1nQjSQjk） 基本荷載組合：按橋規(guī)4.1.6條規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)為：永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Gi=1.2;汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Q1=1.4;人群荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：Qr=1.4; 彎矩基本組合表（單位KNm） (4)可變作用效應(yīng)剪力計算計算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計入橫向分布系數(shù)沿橋跨變化的影響。通常分兩步進(jìn)行，先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)，再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至1/4為直線變化來計算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。剪力計算時，按照橋規(guī)4.3.1條規(guī)定，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk乘以1.2的系數(shù)。A.跨中剪力的

18、計算如下表： 剪力效應(yīng)V=（1+(qk0+Pkyk)）公路級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kN）人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力（單位：kN） B.支點(diǎn)剪力V0的計算 a.支點(diǎn)處按杠桿法計算 b.l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù) c.支點(diǎn)l/4處在之間按直線變化 支點(diǎn)剪力效應(yīng)計算式為： Vd=1+qk+(1+)Pk 人群均布荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計算式為： Vd=p p=11L96(r-r)qr 梁端剪力效應(yīng)計算： 汽車荷載作用下如下圖圖7汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計算圖示1號梁： V01=25210.55+10.512.520.586-111212.540.586-0.5512-1121212.540.

19、586-0.55=176.4656KN2號梁： V02=25210.675+10.512.520.554+111212.540.675-0.55412+1121212.540.675-0.554=208.4414KN3號梁： V02=25210.55+10.512.520.494+0.7512.540.55-0.49412+0.2512.580.55-0.49423=171.8609KN人群荷載作用如下圖：圖8人群荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計算圖示（單位：cm） 1號梁：V01人=1212.50.7843+1212.541.5-0.74831112+1212.541.5-0.7483112=17.

20、55 KN 2號梁： V02人=121.8850.3330.9008+12.520.330.53+121.885 0.3330.0992=4.0268KN3號梁： V03人=（1212.50.1363-1212.540.13631112-1212.5430.136112） =1.9125 KN剪力效應(yīng)組合計算結(jié)果如下表 組合效應(yīng)（0i=1nGiSGik+Q1SQ1k+ci=1nQjSQjk） 剪力效應(yīng)組合表（單位：KN）三.持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗(yàn)算1.配置主筋 由彎矩基本組合計算表可以看出，1號梁Md值最大，考慮到設(shè)計施工方便，并保留有一定的安全儲備，故按1號梁計算彎矩進(jìn)

21、行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層厚度為3cm，鋼筋重心至底邊劇離為a=12cm，則主梁有效高度為h0=h-a=（100-12）cm=88cm。已知1號梁跨中彎矩Md=1541.7894KN/m，下面判別主梁為第一類T型截面或第二類T型截面：若滿足，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一類T型截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二類T型截面。式中，為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；fcd為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，本次課設(shè)為C50混凝土，故fcd=22.4Mpa；為T型截面受壓區(qū)翼緣有效寬度，取下列三者中的最小值：1計算跨徑的1/3：L/3=1250cm/3=417cm2相鄰兩梁的平均間距：d=200cm3此處，b為梁腹板

22、寬度，其值為18cm，bh為承托長度，其值91cm，為受壓區(qū)翼緣懸出板得平均厚度，其值14cm,所以取=200cm。判別式左端為：判別式右端為：因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類T型截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x，則利用下式計算：即： 1.01541.7894=22.41032x（0.88-x/2） 解得：x=0.04m2.5時，取P=2.5； 同一截面上箍筋的總截面面積（mm2）； 箍筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，選用R235箍筋，則=195MP； b用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）； h0用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面有效高度（mm）；

23、 用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取=0.6； Vd用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（KN）。選用210雙肢箍，則面積；距支座中心h0/2處的主筋為232，；有效高度h0=100-3-d/2=100-4.8=95.2cm;,則P=100=0.939，最大剪力設(shè)計值Vd=559.2756KN。把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得：=194.5mm根據(jù)箍筋構(gòu)造的要求，選用=150mm。在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（100mm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100。由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋；在由支點(diǎn)至距支點(diǎn)1.618段，箍筋間距可取為 100

24、mm，其余梁段箍筋間距為150mm。配箍率分別為：當(dāng)時：當(dāng)時：均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承載力驗(yàn)算 根據(jù)公預(yù)規(guī)的規(guī)定，斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為：1)距支座中心h/2（梁高一半）處截面；2)受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處；3)錨于受拉區(qū)的縱向主筋始不受力處的截面；4)箍筋數(shù)量或間距有明顯改變的截面；5)構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本次課設(shè)要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面包括（見圖12）1)距支座中心處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 2)距支座中心0.834m處截面22（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 3)距支座中心1.618m處

25、截面33（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 4)距支座中心2.352m處截面44（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)及箍筋間距變化處），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 5)距支座中心3.041m處截面55（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 圖12斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖示（單位：cm）驗(yàn)算斜截面抗剪時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。根據(jù)公預(yù)規(guī)的規(guī)定：受彎鋼筋配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公為： 式中 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同

26、的抗剪能力設(shè)計值（KN）； 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（KN）； 斜截面內(nèi)在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）；異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；箍筋的配筋率，。斜截面水平投影長度C按下式計算： 為了簡化計算可近似取C （取平均值），則有：由C值可內(nèi)插求得各個截面頂端的最大剪力和彎矩。斜截面11斜截面內(nèi)有232縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋率分別為： 則： =454.37KN斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故 斜截面22斜截面內(nèi)有232縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋率分別為： 則： =454.37KN

27、斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故 由圖可以看出，斜截面2-2實(shí)際共截割3組鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下截面均參照與此。斜截面33斜截面內(nèi)有432縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋率分別為： 則 =502.8KN 斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故 斜截面44斜截面內(nèi)有632縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋率分別為： 取P=2.5則： =431.46KN斜截面截割2組彎起鋼筋232+222，故 斜截面55斜截面內(nèi)有832縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋率分別為：

28、取P=2.5 斜截面截割2組彎起鋼筋222+222，故 所以斜截面承載力符合要求6 持久狀況斜截面抗彎極限承載力計算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力不足而破壞的原因，主要是受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋的位置不當(dāng)造成的。故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足公預(yù)規(guī)的構(gòu)件要求時，可不進(jìn)行斜截面承載力的計算。四、持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗(yàn)算按公預(yù)規(guī)的規(guī)定，最大裂縫寬度按下式計算：式中鋼筋表面形狀系數(shù)，取=1.0；作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，=1+0.5， 和分別按作用長期效應(yīng)組合和短期組合效應(yīng)計算的內(nèi)力值；與構(gòu)件受力有關(guān)的系數(shù)，取=1.0；受拉鋼筋的直徑，若直徑不同可用換算直徑代

29、替，改用換算直徑de，；縱向受拉鋼筋的配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)時，??；當(dāng)時，??；鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，Es=2.0105MPa；構(gòu)件的翼緣寬度；構(gòu)件的受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載下的應(yīng)力，按公預(yù)規(guī)公式計算：按構(gòu)件長期效應(yīng)組合計算的彎矩值； 受拉鋼筋縱向受拉鋼筋截面面積；根據(jù)前文計算，取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合長期效應(yīng)組合：受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合作用下的應(yīng)力為： 把以上數(shù)據(jù)代入的計算公式得裂縫寬度滿足公預(yù)規(guī)“在一般正常大氣作用下，鋼筋混凝土受彎構(gòu)件不超過最大裂縫寬度”要求，還滿足公預(yù)規(guī)規(guī)定“在梁腹高的兩側(cè)設(shè)置直徑為6-8的縱向防裂鋼筋，以防止裂縫的產(chǎn)生” 本例中采用86

30、，則：，介于0.0012-0.002之間，滿足要求。五、持久狀況正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰?yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。其抗彎剛度B按下式進(jìn)行計算：式中 全截面抗彎剛度，； 開裂截面的抗彎剛度，； 開裂彎矩； 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； 全截面換算截面慣性矩； 開裂截面換算截面慣性矩； 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對C50混凝土，； 全截面換算截面重心軸以上（或以下）部分對重心軸的面積矩； 換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 ，全截面換算截面對重心軸的慣性矩課近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計算可知： 全截面換算截面面積 式中 n-鋼筋彈性模

31、量與混凝土彈性模量之比為 計算全截面換算截面受壓區(qū)高度： 計算全截面換算面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩 設(shè)開裂截面換算截面中性軸距梁頂面的距離為x（cm），由中性軸以上和以下?lián)Q算截面面積矩相等的原則，可按下式求解x： 代入相關(guān)參數(shù)值得：（假設(shè)中性軸位于腹板內(nèi)）整理得： 解得，故假設(shè)正確。 可計算開裂截面換算截面慣性矩為：代入數(shù)據(jù)得： 則：根據(jù)上述計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩為，公路級可變荷載=10.5KN/m， =157.5kN，跨中橫向分布系數(shù)=0.586；人群荷載，跨中橫向分布系數(shù)=0.748。.永久作用：可變荷載（汽車） 可變荷載（人群） -作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車=0.7，對人群=1.0 。當(dāng)采用C40C80混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)=1.451.35,，本題為C50，取=1.43，施工中可通過設(shè)置預(yù)拱度來消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度出不應(yīng)超過計算跨徑的1/600 。 撓度值滿足要求 。判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為 支點(diǎn)=0，預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線 。六、行車道板的計算（一）永久荷載效應(yīng)計算 由于主梁翼緣