60KW中溫箱式爐設(shè)計(jì)

1、佳木斯大學(xué)熱處理設(shè)備設(shè)計(jì)說明書 熱處理設(shè)備設(shè)計(jì) 說明書 設(shè)計(jì)題目60kw 中溫箱式電阻爐設(shè)計(jì) 學(xué) 院材料科學(xué)與工程 年 級2009 級 專 業(yè) 金屬材料工程 學(xué)生姓名劉巖 學(xué) 號0907024107 指導(dǎo)教師武淑艷 教授 佳木斯大學(xué) 佳木斯大學(xué)熱處理設(shè)備設(shè)計(jì)說明書 目目 錄錄 1 1 前前 言言.1 1.1 本設(shè)計(jì)的目的、意義.1 1.1.1 本設(shè)計(jì)的目的.1 1.1.2 本設(shè)計(jì)的意義.1 1.2 本設(shè)計(jì)的技術(shù)要求.1 1.2.1 技術(shù)要求.1 1.3 熱處理爐的發(fā)展現(xiàn)狀.2 1.3.1 國外熱處理行業(yè)的能源利用情況.2 1.4 我國熱處理行業(yè)存在的問題.2 2 設(shè)計(jì)說明設(shè)計(jì)說明.3 2.1

2、爐型選擇.3 2.2 確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸.3 2.2.1 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算爐子的爐膛砌磚體內(nèi)腔的尺寸 l*b*h.3 2.2.2 確定工作室有效尺寸 l效 b效 h效.3 2.2.3 爐襯材料及厚度的確定.3 2.2.4 砌體平均表面積計(jì)算.4 2.2.5 爐頂平均面積.4 2.2.6 爐墻平均面積.4 2.2.7 爐底平均面積.4 2.3 計(jì)算爐體的熱散失.5 2.3.1 求熱流量.5 2.3.2 驗(yàn)算交界面上的溫度 t2 墻 t3 墻.5 2.3.3 驗(yàn)算爐殼溫度 t4 墻.6 2.4 計(jì)算爐墻散熱損失 q墻散.6 2.4.1 計(jì)算爐墻散熱損失.6 2.4.2 開啟爐門的輻射熱損失 q輻

3、.6 2.4.3 開啟爐門溢氣熱損失 q溢.7 2.4.4 其它熱損失 q它.7 2.4.5 工件吸收的熱量.7 2.5 爐 子 生 產(chǎn) 率 的 計(jì) 算.7 2.5.1 爐 子 生 產(chǎn) 率計(jì)算.7 2.5.2 正常工作時(shí)的效率.7 2.5.3 保溫階段關(guān)閉爐門時(shí)的效率.7 佳木斯大學(xué)熱處理設(shè)備設(shè)計(jì)說明書 2.6 爐子空載功率計(jì)算.8 2.7 空爐升溫時(shí)間計(jì)算.8 2.7.1 爐墻及爐頂蓄熱.8 2.7.2 爐底蓄熱計(jì)算.8 2.7.3 爐底板蓄熱.9 2.8 功率的分配與接線.9 2.9 電熱元件材料選擇及計(jì)算.10 2.9.1 求 950時(shí)電熱元件的電阻率 pt.10 2.9.2 確定電熱元

4、件表面功率.10 2.9.3 每組電熱元件功率.10 2.9.4 每組電熱元件端電壓.10 2.9.5 電熱元件直徑.10 2.9.6 每組電熱元件長度和重量.10 2.9.7 電熱元件的總長度和總重量.10 2.9.8 校核電熱元件表面負(fù)荷.11 2.9.9 電熱元件在爐膛內(nèi)的布置.11 2.10 爐子技術(shù)指標(biāo).11 3 3 附錄附錄.12 3.1 裝配圖.12 3.2 電阻絲.13 3.3 電阻絲接線示意圖.14 4 參參 考考 文文 獻(xiàn)獻(xiàn).15 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 1 1 前前 言言 1.1 本設(shè)計(jì)的目的、意義本設(shè)計(jì)的目的、意義 1.1.1 本設(shè)計(jì)的目的本設(shè)計(jì)的目的 設(shè)計(jì)一臺

5、電阻加熱爐，額定功率為 60kw，使其加熱溫度在 650- 1000之間，周期式成批裝料，長時(shí)間連續(xù)生產(chǎn)。 用于中碳鋼，低合金鋼 毛坯或零件的淬火，正火及調(diào)質(zhì)處理，處理對象為中小型零件，無定型產(chǎn)品， 處理批量為多品種，小批量。 1.1.2 本設(shè)計(jì)的意義本設(shè)計(jì)的意義 通過本次熱處理爐設(shè)計(jì)，了解中溫?zé)崽幚頎t的基本結(jié)構(gòu)，掌握熱處理爐 設(shè)計(jì)的基本方法，熟悉熱處理爐在工廠中的實(shí)際應(yīng)用以及進(jìn)一步熟練工程制 圖的方法，為以后的工廠實(shí)際奠定基礎(chǔ)。 1.2 本設(shè)計(jì)的技術(shù)要求本設(shè)計(jì)的技術(shù)要求 1.2.11.2.1 技術(shù)要求技術(shù)要求 1 用途：中碳鋼，低合金鋼毛坯或零件的淬火，正火及調(diào)質(zhì)處理，處理對 象為中小型零件

6、，無定型產(chǎn)品，處理批量為多品種，小批量。 2 額定功率：60kw 3 工作溫度：中溫（650-1000） 4 生產(chǎn)特點(diǎn)：周期式成批裝料，長時(shí)間連續(xù)生產(chǎn)。 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 1.3 熱處理爐的發(fā)展現(xiàn)狀熱處理爐的發(fā)展現(xiàn)狀 1.3.1 國外熱處理行業(yè)的能源利用情況 在國外推出的熱處理節(jié)能措施中，主要考慮的就是改進(jìn)設(shè)備和革新工藝 的技術(shù)措施，主要措施有以下幾個(gè)方面： 1. 加強(qiáng)合理利用熱能的理論研究和實(shí)際應(yīng)用。 2. 采用直接控制爐內(nèi)氣氛碳勢、氮?jiǎng)荨⒀鮿莸膫鞲衅骱蛨?zhí)行機(jī)構(gòu)，可以 獲得一定的節(jié)能效果。 3. 采用新型的保溫材料，可減少 20%以上的熱損失。 4. 采用直接加熱工件的方法，可

7、減少蓄熱損失和輻射損失，也可有效的 節(jié)約能源。 5. 改進(jìn)料盤、夾具的結(jié)構(gòu)，減輕耐熱鋼構(gòu)件的重量，增加強(qiáng)度，減少料 盤夾具的無效加熱損失。 1.4 我國熱處理行業(yè)存在的問題我國熱處理行業(yè)存在的問題 由于我國工業(yè)起步較晚，現(xiàn)行的熱處理裝備水平普遍落后，主要有以下 幾個(gè)方面： 1. 設(shè)備負(fù)荷率低，裝爐量不足。 2. 設(shè)備的利用率低。 3. 加熱設(shè)備落后。 4. 無效熱消耗多。 5.工藝落后。目前，我國的熱處理工藝普遍落后，過于保守。 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2 設(shè)計(jì)說明 2.1 爐型選擇爐型選擇 根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)給出的生產(chǎn)特點(diǎn)，擬選用中溫箱式熱處理電阻爐，不通保護(hù)氣氛。 2.2 確定爐體結(jié)構(gòu)和

8、尺寸確定爐體結(jié)構(gòu)和尺寸 2.2.1 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算爐子的爐膛砌磚體內(nèi)腔的尺寸根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算爐子的爐膛砌磚體內(nèi)腔的尺寸 l*b*h 經(jīng)驗(yàn)公式： p安=ct升 0.5f0.9（t/1000）1.55 由于爐門為開啟式，故散熱量較大，取 c=30(kw*h0.5)/(m1.8*1.55), 空爐升溫時(shí)間假定為 4h，爐溫為 t=900，故 60=30*4- 0.5*f0.9*（900/1000）1.55 計(jì)算得 f=5.595m2 根據(jù)爐膛面積計(jì)算公式 f=2*b*h+2*l*h+b*l+2*b*l*（60o/360o） (1) 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)一般有 l=2b h=0.7b (2) 根據(jù)(1)(2

9、)式計(jì)算得 l=1.642m b=0.821m h=0.575m 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)熱處理爐磚尺寸（230mm*113mm*65mm） 及在各方向上磚縫不能重合，以保持其強(qiáng)度，必須用半塊磚， 故取 l=1.509m b=0.747m h=0.573m 考慮每塊磚之間的縫隙 2mm,確定最后尺寸 l=(230+2)*6+(230*0.5+2)=1509mm b=(120+2)*3+(113+2)+(65+2)*2+(113+2)*2=747mm h=(65+2)*8+37=573mm 2.2.22.2.2 確定工作室有效尺寸 確定工作室有效尺寸 l l效 效 b b效效 h h效效 為避免工件與爐內(nèi)壁或電

10、熱元件磚相碰撞，應(yīng)使工件與爐膛內(nèi)壁之間有 一定的空間，確定工作室有效尺寸為 l效=1220mm b效=630mm h效 =400mm 2.2.32.2.3 爐襯材料及厚度的確定爐襯材料及厚度的確定 由于側(cè)墻，前墻及后墻的工作條件相似，采用相同爐襯結(jié)構(gòu)，即 113mmqn-1.0 輕質(zhì)黏土轉(zhuǎn)+50mm 密度為 250kg/m3的普通硅酸鋁纖維氈 +113mmb 級硅藻土磚。 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 爐頂采用 113mmqn-1.0 輕質(zhì)黏土磚+80mm 密度為 250kg/m3的普通硅酸 鋁 纖維氈，+115mm 膨脹珍珠巖。 爐底采用三層 qn-1.0 輕質(zhì)黏土磚（67*3）mm+50

11、mm 密度為 250kg/m3的 普通硅酸鋁纖維氈+182mmb 級硅藻土磚和膨脹珍珠巖復(fù)合爐襯。 爐門用 65mmqn-1.0 輕質(zhì)黏土磚+80mm 密度為 250kg/m3的普通硅酸鋁纖 維氈+65mma 級硅藻土磚。 爐底隔磚采用重質(zhì)黏土磚，電熱元件擱磚選用重質(zhì)高鋁磚。 爐底板材料選用 cr-mn-n 耐熱鋼，根據(jù)爐底實(shí)際尺寸給出，分三塊或 四塊，厚 20mm。 2.2.42.2.4 砌體平均表面積計(jì)算砌體平均表面積計(jì)算 l外=l+2*(115+50+115)=1973+115+50+115+230=2129mm b外=b+2*(115+50+115)=967+2*(115+50+115

12、)=1367mm h外=h+f+(115+80+115)+67*4+50+182=1499 式中： f-拱頂高度，此爐采用 60o標(biāo)準(zhǔn)拱頂，取拱弧半徑 r=b，則 f 可由 f=r(1-cos30o)求得。 2.2.52.2.5 爐頂平均面積爐頂平均面積 f頂內(nèi)=2r/6*l=2*3.14*0.747*1.509/6=1.180m2 f頂外=b外*l外=2.129*1.367=2.910 m2 f頂均=f頂內(nèi)* f頂外=1.180*2.910=1.853 m2 2.2.62.2.6 爐墻平均面積爐墻平均面積 爐墻平均面積包括側(cè)墻及前后墻，為簡化計(jì)算將爐門包括在前墻。 f墻內(nèi)=2lh+2bh=2

13、h（l+b）=2*0.571（1.509+0.747） =2.585m2 f墻外=2h外（l外+b外）=2*1.499（2.129+1.367） =10.481 m2 f墻均=f墻內(nèi)* f墻外=2.585*10.481=5.205 m2 2.2.72.2.7 爐底平均面積爐底平均面積 f底內(nèi)=b*l=0.747*1.509=1.127 m2 f底外= b外*l外=2.129*1.367=2.910 m2 f底均=f底內(nèi)f底外=1.127*2.910=1.810m2 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2.32.3 計(jì)算爐體的熱散失計(jì)算爐體的熱散失 由于爐子側(cè)壁和前后墻爐襯結(jié)構(gòu)相似，故作統(tǒng)一數(shù)據(jù)處理

14、，為簡化計(jì)算， 將爐門包括在前墻內(nèi)。 根據(jù)公式 q散=t1-tn+1/si/入 ifi 對于爐墻散熱，首先假定界面上的溫度及爐殼溫度，t2墻=800，t3墻 =450，t4墻=65則 耐火層 s1的平均溫度 ts1均=（900+800）/2=850 硅酸鋁纖維層 s2的平均溫度 ts2 均=（800+450）/2=625 硅酸土磚層 s3的平均溫度 ts3 均=（450+65）/2=257.5 s2 s3 層爐襯的熱導(dǎo)率由附表 3 查得 1=0.29+0.256*10-3ts1 均 =0.294+0.212*10-3*850=0.474w/（m） 3=0.131+0.23*10-3ts3 均=

15、0.131+0.23*10-3*257.5=0.190 w/（m） 普通硅酸鋁纖維的熱導(dǎo)率由附表 4 查得，在與給定溫度相差較小范圍內(nèi) 近似認(rèn)為其熱導(dǎo)率與溫度呈線形關(guān)系 由 ts2 均=625 得 2=0.318 w/（m） 當(dāng)爐殼溫度為 65 室溫為 20 由附表 2 經(jīng)近似計(jì)算得 a=12.50 w/（m） 2.3.1 求熱流量求熱流量 q墻=（tg-ta）/（s1/1+s2/2+s3/3+1/a） =543.7w/ 2.3.2 驗(yàn)算交界面上的溫度驗(yàn)算交界面上的溫度 t t2 2 墻 墻 t t3 3 墻墻 t2 墻 =t1-q墻*（s1/1 ）=900-543.7*（0.115/0.0.

16、474）=768.1 = （t2 墻 - t2墻 ）/ t2墻 =（768.1-800）/800=3.98% 5% 滿足設(shè)計(jì)要求 不需要重算。 t3 墻 = t2 墻 -q墻*（s2/2） =768.1-543.7*（0.080/0.138）=452.9 = （t3 墻- t3墻 ）/ t3墻 =（452.9-450）/450=0.64% 5% 滿足設(shè)計(jì)要求 不需要重算。 2.3.3 驗(yàn)算爐殼溫度驗(yàn)算爐殼溫度 t t4 4 墻 墻 t4墻= = t3 墻-q墻*（s3/3）=452.9-543.7*（0.115/0.190）=61 70 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 滿足一般熱處理電阻爐表面

17、升溫小于 70的要求。 2.4 計(jì)算爐墻散熱損失計(jì)算爐墻散熱損失 q q墻散 墻散 2.4.12.4.1 計(jì)算爐墻散熱損失計(jì)算爐墻散熱損失 q墻散=q墻*f墻均 =543.7*5.205=2829.9 w 同理可以求得 t2 頂=844.3 t3 頂=562.6 t4 頂=53 q頂=485.4 w/ t2 底=782.2 t3 底=568.5 t4 底=53.7 q底=572.2 w/ 爐頂通過爐襯散熱 q頂散= q頂*f頂均=485.4*1.853=768.3 w 爐底通過爐襯散熱 q底散= q底*f底均=572.2*1.810=1035.6 w 則整個(gè)爐體散熱損失 （其中 1w=3.6

18、kj/h） q散= q墻散+q底散+q頂散 =4651.8w =16746.7kj/h 2.4.2 開啟爐門的輻射熱損失開啟爐門的輻射熱損失 q q輻 輻 設(shè)裝出料所需時(shí)間為每小時(shí) 6 分鐘 q輻=3.6*5.765ft（tg/100）4-（ta/100）4 tg=900+273=1173k ta=20+273=293k 由于正常工作時(shí)，爐門開啟高度為爐膛高度的一半，故爐門開啟面積 f=b*（h/2）=0.747*0.573/2=0.214m2 爐門開啟率 t=6/60=0.1 由于爐門開啟后，輻射口為矩形，且 h/2 與 b 之比為 0.573/2*0.978=0.38， 爐門開啟高度與爐墻

19、厚度之比為 0.286/0.31=0.92，由圖 1-14 第一條線查得 =0.7 故 q輻=5.675*3.6ft（tg/100）4-（ta/100）4 =5.675*3.6*0.214*0.1*0.7*（18931.8-73.7） =5771.3kj/h 2.4.3 開啟爐門溢氣熱損失開啟爐門溢氣熱損失 q q溢 溢 q溢=qvaaca（tg-ta）t 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 近似認(rèn)為 qva=1997b*h/2=1997*0.747*0.286*0.286=228.8m3/h 冷空氣密度 a=1.29/ 有附表得 ca=1.342 kj/（） ta =20 tg為溢氣溫度，近似認(rèn)

20、為 tg= ta +2/3（tg - ta）=20+2/3（900-20）=607 q溢=qvaaca（tg-ta）t=228.8*1.29*1.342*（607-20）*0.1 =23250.7 kj/h 2.4.42.4.4 其它熱損失 其它熱損失 q q它 它 一般其它熱損失為上述熱損失的 10%20% 則 q它=0.13（q件+ q散+ q輻+ q溢） =0.13（q件+16746.7+5771.3+23250.7） =0.13q件+5949.93 kj/h 2.4.5 工件吸收的熱量工件吸收的熱量 因?yàn)闋t子安裝功率為 60kw，又 p安=kq總/3600 其中 k 為功率儲(chǔ)備系數(shù)，

21、本爐子設(shè)計(jì)中取 k=1.4 則 p安=1.4q總/3600=60kw q總=60*3600/1.4=154285.7 kj/h 得 q件=127220.27 kj/h q它=22488.56 kj/h 2.5 爐爐 子子 生生 產(chǎn)產(chǎn) 率率 的的 計(jì)計(jì) 算算 2.5.1 爐爐 子子 生生 產(chǎn)產(chǎn) 率計(jì)算率計(jì)算 低合金鋼工件在 650 和 20 的比熱容為 c件 2=0.770 kj/（） c件 1=0.486 kj/（） 由 q件=p （c件 2 t1- c件 1 t0）得 p=q件/（ c件 2 t1- c件 1 t0）=127220.27/（0.77*650-0.486*20） =259.22

22、 kg/h 2.5.22.5.2 正常工作時(shí)的效率正常工作時(shí)的效率 = q件/ q總= 82.45% 2.5.3 保溫階段關(guān)閉爐門時(shí)的效率保溫階段關(guān)閉爐門時(shí)的效率 = q件/ q總-q輻-q溢=87.02% 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2.62.6 爐子空載功率計(jì)算爐子空載功率計(jì)算 p 空= q散+ q它/3600=（16746.7+22488.56）/3600=11kw 2.72.7 空爐升溫時(shí)間計(jì)算空爐升溫時(shí)間計(jì)算 由于所設(shè)計(jì)的爐子的耐火層相似，而保溫層蓄熱較少，為簡化計(jì)算，將 爐子側(cè)墻、前后墻及爐頂按相同數(shù)據(jù)計(jì)算，爐底由于砌磚方法不同，進(jìn)行單 獨(dú)計(jì)算。因升溫時(shí)爐底板也隨爐升溫，也要計(jì)

23、算在內(nèi)。 2.7.12.7.1 爐墻及爐頂蓄熱爐墻及爐頂蓄熱 v粘側(cè)=2*1.509*（12*0.067+0.135）*0.115=0.324m3 v 粘前后=2*（0.747+0.115*2）*（16*0.067+0.135）*0.115=0.271 m3 v粘頂=0.97*（1.509+0.276）*0.115=0.199 m3 v纖側(cè)=2*（1.509+0.115）*（12*0.067+0.135）*0.080=0.243 m3 v纖前后=2*（0.747+0.115*2）*（16*0.067+0.135）*0.080=0.188 m3 v纖頂=1.071*（1.509+0.276）*0

24、.08=0.153 m3 v硅側(cè)=2*（12*0.067+0.135）*（1.509+0.115）*0.115=0.351 m3 v硅前后=2*1.367*（16*0.067+0.135）*0.115=0.379 m3 v硅頂=2.129*1.367*0.115=0.335 m3 由式 q蓄=v粘p粘c粘（t粘-t0）+v纖p纖c纖（t纖-t0）+v硅p硅c硅（t硅-t0） 其中 t粘=（t1+t2 墻）/2=（900+768.1.6）/2=834.1 t纖=（t2 墻+t3 墻）/2=（768.1+452.9）/2=619.5 t硅=（t3 墻+t4 墻）/2=（452.9+61）/2=25

25、6.9 查附表 3 得 c粘=0.84+0.26*10-3 t粘=1.506 kj/（） c纖=0.81+0.28*10-3 t纖=0.98kj/（） c硅=0.84+0.25*10-3 t硅=0.90 kj/（） 所以得 q蓄 1= （v粘側(cè)+ v粘前后+ v粘頂）p粘c粘（t粘-t0）+( v纖側(cè)+ v纖前后+ v纖頂) p纖c纖（t纖-t0）+( v硅側(cè)+ v硅前后+ v硅頂) p硅c硅 （t硅-t0） =546074+85776+124887=756737kj 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 2.7.22.7.2 爐底蓄熱計(jì)算爐底蓄熱計(jì)算 v粘底=4*（0.02*0.12+0.133*

26、0.065）+（0.04*2+0.065） *0.113+（0.113*0.12）*2*1.509+（1.367-0.113*2） *（2.129-0.113）*0.065 = 1.365 m3 v纖底=2.129*1.367*0.05=0.145 m3 v硅底=2.129*1.367*0.180=0.523 m3 由于 t粘=（t1+t2 底）/2=（900+782.2）/2=841.1 t纖=（t2 底+t3 底）/2=（788.2+568.5）/2=675.4 t硅=（t3 底+t4 底）/2=（568.5+53.7）/2=311.1 查表得 c粘=0.84+0.26*10-3 t粘=1

27、.07kj/（） c纖=0.81+0.28*10-3 t纖=1.00 kj/（） c硅=0.84+0.25*10-3 t硅0.918 kj/（） 所以得 q蓄底=v粘底粘c粘（t粘-t0）+v纖底纖c纖（t纖-t0）+v硅底硅c 硅（t硅-t0） =559378.25kj 2.7.32.7.3 爐底板蓄熱爐底板蓄熱 根據(jù)附表 6 查得 900和 20時(shí)高合金鋼的比熱容分 別為 0.670 和 0.473，經(jīng)計(jì)算爐底板重量為 242kg，所以有 q蓄板=g（c板 2t1-c板 1t0）=242(603-9.46)=143636.68kj 得 q蓄= q蓄 1+q蓄底+q蓄板 =1459752.5

28、3kj 得升溫時(shí)間 升=q蓄/3600p安=6.7h 對于一般周期作業(yè)爐，其空爐升溫時(shí)間在 3-8 小時(shí)內(nèi)均可，故本爐子設(shè)計(jì) 符合要求。 2.82.8 功率的分配與接線功率的分配與接線 60kw 功率均勻分布在爐膛兩側(cè)及爐底，組成 y、或 yy、接線。供 電電壓為車間動(dòng)力電網(wǎng) 380v。 核算爐膛布置電熱元件內(nèi)壁表面負(fù)荷，對于周期作業(yè)爐，內(nèi)壁表面負(fù)荷 佳木斯大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） 應(yīng)在 15-35kw/m2之間，常用為 20-25 kw/m2之間。 f電=2f電側(cè)+f電底=2*1.978*0.707+1.978*0.978=4.71 m2 w= p安/f電=105/4.71=22.29kw/

29、 表面負(fù)荷在常用的范圍 20-25 kw/m2之內(nèi)，故符合設(shè)計(jì)要求。 2.9 電熱元件材料選擇及計(jì)算電熱元件材料選擇及計(jì)算 由最高使用溫度 900，選用線狀 0cr25al5 合金電熱元件。接線方式采用 yy。 理論計(jì)算 2.9.12.9.1 求 求 950950時(shí)電熱元件的電阻率時(shí)電熱元件的電阻率 p pt t 當(dāng)爐溫為 950時(shí)，電熱元件溫度取 1100，由附表 12 查得 0cr25al5 在 20時(shí)電阻率 p20=1.40mm2/m,電阻溫度系數(shù) a=4*10-5-1，則 1100下 的電熱元件電阻率為 pt= p20（1+at）=1.46mm2/m 2.9.22.9.2 確定電熱元件

30、表面功率確定電熱元件表面功率 由圖 5-3，根據(jù)本爐子電熱元件工作系數(shù)取 w允=3.6w/2 2.9.32.9.3 每組電熱元件功率每組電熱元件功率 由于接線方式采用 yy，每組元件功率 p組=60/n=60/（3*2）=10kw 2.9.42.9.4 每組電熱元件端電壓每組電熱元件端電壓 由于接線方式采用 yy，供電電壓為車間動(dòng)力電網(wǎng) 380v，故每組電熱元 件端電壓既為每組電壓 u組=380/3=220v 2.9.52.9.5 電熱元件直徑電熱元件直徑 由公式得 d=34.3p2組t/（u2組w允） 3=4.2 取 d=4.5mm 2.9.62.9.6 每組電熱元件長度和重量每組電熱元件長度和重量 l組=0.785*10-3（u2組d2）/（p組t）=52.7m g組= *d2l組m/4 式中 m由附表 12 查得 m =