公路預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)方案

1、公路預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)書目錄摘要錯(cuò)誤！未定義書簽。前言錯(cuò)誤！未定義書簽。 第一章述錯(cuò)誤！未定義書簽。1.1概述錯(cuò)誤！未定義書簽。1.2主要技術(shù)指標(biāo)錯(cuò)誤！未定義書簽。第二章設(shè)計(jì)資料和結(jié)構(gòu)尺寸2.1設(shè)計(jì)資料222結(jié)構(gòu)尺寸32.3、毛截面幾何特性4 -第三章內(nèi)力計(jì)算63.1恒載作用內(nèi)力計(jì)算63.2活載作用內(nèi)力計(jì)算7 第四章預(yù)應(yīng)力鋼筋設(shè)計(jì)-15-4.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置154.2換算截面幾何特性計(jì)算164.3預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算-17 -第五章截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算215.1、按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算215.2、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算225.3、持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算285.4、短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算31 結(jié)論

2、錯(cuò)誤！未定義書簽。摘要第一章概述1.1設(shè)計(jì)資料1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.00m2）計(jì)算跨徑19.60m3）設(shè)計(jì)荷載汽車荷載：公路U級(jí)4）橋面凈空凈寬7m，本橋?yàn)橹本€橋，路拱橫坡坡度為2.0%。5）橋面縱坡6）主要材料橋面縱坡取0.4%1、混凝土 ：空心板、錢接縫，橋面混凝土鋪裝層C40 ；防撞護(hù)墻為C25 ；橋面面層為瀝青混凝土。混凝土技術(shù)指標(biāo)表表2- 1種類設(shè)計(jì)強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈性摸量軸心抗壓軸心抗拉軸心抗壓軸心抗拉C25MPa )11.51.2316.71.782.80 104C40MPa )18.41.6526.82.4043.25 1042、預(yù)應(yīng)力鋼絞線：種類直徑彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度

3、標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度d 5.2(7 5)15.2mm1.95 105 M1260MPa390MPa1860MPaPa預(yù)應(yīng)力鋼絞線技術(shù)指標(biāo)表表2- 27）、計(jì)算方法：極限狀態(tài)法。8）、設(shè)計(jì)依據(jù)1 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)vJTGB012003）2. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范VJTGD602004）3. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范5. 中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ004-986中華人民共和國(guó)交通部部標(biāo)準(zhǔn)：公路工程勘測(cè)橋涵施工技術(shù)規(guī)范VJTJ041 2000）7姚玲森：橋梁工程，人民交通出版社，1985

4、8. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：梁橋v上、下冊(cè)），人民交通出版社，19919. 公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)：基本資料，人民交通出版社，199110. 易建國(guó)：橋梁計(jì)算示例集，199111. 葉見曙：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理，人民交通出版社，19971-2結(jié)構(gòu)尺寸本橋按三級(jí)公路橋梁設(shè)計(jì)，橋面凈寬7M，兩側(cè)為防撞護(hù)墻。全橋采用8塊預(yù)制的預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊板的寬度為0.99M，采用先張法施工。橋梁橫斷面布置如下圖2-12-/33圖1 1橋梁橫斷面 尺寸單位：cm)2.3 毛截面幾何特性1)、毛截面面積板橫斷面如圖1- 2所示A A 2(Ai A2A3A4) As*2A 99 89 8811 (cm2)I2A1 5 5 12

5、.5(cm2)2c2A25 70 350(cm2)的 As 1 5 65 162.5(cm2)I2A4 5 10 25(cm2 )21 22As62.52 3068(cm2)54所以得 A 8811 2 (12.5 350 162.5 25) 3068 4643(cm2)圖2 2板斷面尺寸單位：cm2）、毛截面重心位置求全斷面對(duì)1/2板高處的靜距:Si As 4.5 2 Ai (2544.5 5) 233214 44.5) 19022.666(cm2)Aa (44.5 35) As65 19 44.5) A4則毛截面重心距板高1/2處的距離為dhSi/A2.16 （cm）（向下）3）、毛截面對(duì)

6、重心的慣距2 3299 893I hh斥h 12 64 52A2.15262.522A5 4.652335 531 25 7032Ai (44.5 2.155)2A236 1 3 12 2 (44.5 2.15 565)2565 A3 (44.5 2.15236 3c32 210 53265 5)2A4 (44.5 2.15 10 5)3 36 3 5815994.25 40728.8475 66529.5776 2(25311.11458 142916.667 3252.875 38142.3612204.628 34.722 18247.507) 5239358.777(cm4 )第三章內(nèi)

7、力計(jì)算3.1恒載作用內(nèi)力計(jì)算1、橋面鋪裝及護(hù)攔重力護(hù)欄的重力取用兩側(cè)共計(jì)15KN/m橋面鋪裝：0.06 7 23 0.1 7 24 26.46KN /m為簡(jiǎn)化計(jì)算將護(hù)欄和橋面鋪裝的重力平均分配給每塊橋板，得：gi (15 26.46) /8 5.18KN /m2、較和接縫重力較的面積：2 (Ai Aa As A4) 1100(cm2)接縫面積：1.0 89 89(cm2 )得：g2 (1100 89) 10 4 24 2.8536kN / m3、行車道板重力g34247 10425 10.62kN/m恒載總重力:g gi g2 g3 5.18 2.8536 10.6075 18.64kN /

8、m根據(jù)恒載集度計(jì)算所得恒載內(nèi)力見表3- 1恒載內(nèi)力表表3 1荷載9(kN/mL (mM(kN.mQ(kN1鍔花1/4跨 強(qiáng)LQ支點(diǎn)OgLQ1/4 點(diǎn)14gL單塊板重10.607519.60557.3922418.0441113.753556.8768全部恒載19.641119.60943.1656707.3742192.482896.24143.2活載作用內(nèi)力計(jì)算對(duì)于用現(xiàn)澆混凝土眾向企口縫較接的裝配式板橋，可利用交接板法來計(jì)算跨中的荷載橫向分布，其支點(diǎn)處的荷載橫向分布可利用杠桿原理法進(jìn)行計(jì)算。1、計(jì)算剛度參數(shù)Y迫何2 5.8it何24G It3 1所示。按單箱截面計(jì)式中：k為板截面的抗扭剛度，

9、板的截面簡(jiǎn)化如圖算It：I 1960cm ； b 99cm ； I lh 5239358.777cm4It4bi2h2bi(11)2h1 tl t2 t3bi 99 t380.75(cm)h8917.75 8.7575.75(cm)c226778385.512(cm4)4 80.752 73.75?T 1 1 2 75.75 80.75(18.75 17.7518.25)2 0.010014583078.59 99 26385.512 1960圖3- 1板斷面尺寸簡(jiǎn)化單位：cm2、荷載橫向分布影響線3、根據(jù)橫向共8塊板，0.0100，由梁橋V上冊(cè)）附表V二）“錢接板橋荷載橫向分布系數(shù)表”，梁8

10、-1至梁8-4，得到1號(hào)至4號(hào)各塊板的橫向影響線坐標(biāo)值如表3-2，并據(jù)以繪制成0.0100的橫向分布影響圖如圖32。影響線豎標(biāo)值表3-2板號(hào)橫向影響線坐標(biāo)載位1號(hào)2號(hào)3號(hào)4號(hào)5號(hào)6號(hào)7號(hào)8號(hào)1號(hào)0.0100.1940.1700.1420.1210.1060.0950.0880.0842號(hào)0.0100.1700.1670.1490.1270.1100.0990.0910.0883號(hào)0.0100.1420.1490.1510.1380.1200.1070.0990.0954號(hào)0.0100.1210.1270.1380.1440.1340.1200.1100.106cJ- “J一 - -一 3456

11、78圖3- 2各板梁荷載橫向分布影響線 尺寸單位：cm)4、計(jì)算車道荷載橫向分布系數(shù)5、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范規(guī)定沿橫向確定最不利荷載位置后，就可計(jì)算各板跨中橫向分布系數(shù)。車道荷載橫向分布系數(shù)按設(shè)計(jì)車道數(shù)，布置車輛荷載進(jìn)行計(jì)算，其中rriq 1 qi 本橋凈寬7M，按規(guī)定考慮兩車道加載。計(jì)算如下:板號(hào)11 :m2q( 0.182 0.136 0.108 0.092) 0.259板號(hào)2 :1m% 1 (0.169 0.142 0.117 0.092) 0.262板號(hào)3 :1m2q1 ( 0.146 0.147 0.127 0.104) 0.2622板號(hào)4 :1m% 1 (0.124 0.142 0

12、.138 0.116) 0.26由計(jì)算結(jié)果可得，板號(hào)2,3車道荷載橫向分布系數(shù)最大，mm msq 0.262。為了設(shè)計(jì)和施工方便，將各塊板設(shè)計(jì)成同一規(guī)格，即以2,3號(hào)板進(jìn)行設(shè)計(jì)。4、支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)1支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)按杠桿法進(jìn)行計(jì)算，算得m2q1 1.00 0.500。將“23號(hào)板的荷載橫向分布系數(shù)匯總?cè)绫? 33號(hào)板荷載橫向分布系數(shù)表表3 3荷載跨中四分點(diǎn)mc支點(diǎn)mo兩行車0.2620.500計(jì)算圖見圖3-3 :圖3- 3 3號(hào)板支點(diǎn)荷載橫向分布影響線 尺寸單位：cm)荷載橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化按跨中到四分點(diǎn)處保持不變的me，從四分點(diǎn)到支點(diǎn)處的區(qū)段內(nèi)荷載橫向分布系數(shù)呈直線變化，

13、如圖34.in ./久久圖3-4沿橋縱向m值的變化v尺寸單位：cm )5、活載作用內(nèi)力計(jì)算1)彎矩車道荷載作用在一塊板上的內(nèi)力數(shù)值，可以按截面內(nèi)力一般公式計(jì)算，即：M (1 ) rriiPiyi式中：為沖擊系數(shù)；由公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范計(jì)算得El c3.25 1 04 1 06 34734091 .51432 1 08 4,ofi 2 2 3.5Hz1 2l2mc2 19.6218.64 8 1000/9.81因此 1.5Hzfi3.5Hz 14Hz，故 0.176 In f 0.0157 0.206 ； 是多車道橋涵的車道荷載橫向折減系數(shù)，按橋規(guī)規(guī)定橫向布置設(shè)計(jì)車道數(shù)為2條時(shí)取1.00 ； m

14、是沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)； P為車道荷載的值； 屮沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。1.206 (231.55 75.08 32.53)1.206 339.16409.03kN.rn1/4跨彎矩計(jì)算：跨中彎矩計(jì)算:1 4.y ivi(i)mi yicm)1.206 (0.262 179 4.9 0.262 36 7.9 2 0.343 4.9 7.9)11圖3- 6 1/4跨彎矩計(jì)算v尺寸單位：cm)M(1 )mi Pi yi 1.206 (0.264 179 3.675 0.264 24 7.9 0.343 4.9 3.675 7.9 0.343 4.9詢5 7.9

15、)Ui221.206 (173.67 50.05 24.40 8.13)1.206 256.25309 .04kN .mv2)、剪力由車道荷載作用而產(chǎn)生的內(nèi)力仍可按截面內(nèi)力的一般公式進(jìn)行，即Q (1 )rriiPiyi跨中剪力：-26-/33Q(1 )rriiPi yi 1.206 (0.264 215 0.5 0.264 3.675 7.9 2 0.343 0.6125 7.9)1.206 (28.38 7.66 3.32)1.206 39.3647.47kN1/4跨處的剪力：NiiI川川川,1川III1川川川川川141o-一一一-一亠 * 圖3- 8 1/4跨剪力計(jì)算 尺寸單位：cm )Q

16、 (1 )miPiyil .206 (0.264 215 0.75 0.264 4.9 7.9 2 0.343 0.6125 7.9)1.206 (42.57 10.22 3.32)1.206 56.1167.67kN支點(diǎn)處的剪力：圖3- 9支點(diǎn)剪力計(jì)算v尺寸單位：cm)Q (1 )miPiyi 1.206 (0.5 215 1 0.388 4.2875 7.9 0.264 4.9 7.90.343 0.6125 7.9)1.206 (107.5 13.142 10.219 1.660)1.206 132.521159.82kN3)、內(nèi)力組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60-2004規(guī)定

17、，按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，查得相 矢系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：S4.2Sg1.4Sq將以上所得結(jié)果列表計(jì)算，以便得出控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，具體計(jì)算見表3-4計(jì)算內(nèi)力匯總表表3- 4序號(hào)荷載類別彎矩vKNm)剪力vKN )跨中L/4點(diǎn)支點(diǎn)跨中L/4點(diǎn)1)恒載895.09671.32182.67091.342)公路n級(jí)汽車荷載409.03309.04159.8247.4767.673)1.2x1)1074.11805.58219.200109.614)1.4x2)572.64432.66223.7566.4694.745)Sud (3) (4)1646.751238.24442.9566.4620

18、4.35根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D60-2004規(guī)定，公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè) 計(jì)時(shí)，分為短期效應(yīng)組合和長(zhǎng)期效應(yīng)組合兩種情形。查得相尖系數(shù)從而得如下效應(yīng)組合式：短期效應(yīng)組合SudSoO.7!:長(zhǎng)期效應(yīng)組合SG 0.41將以上所得結(jié)果列表計(jì)算，以便得出控制設(shè)計(jì)的計(jì)算內(nèi)力，具體計(jì)算見表3- 5計(jì)算內(nèi)力匯總表表3- 5序號(hào)荷載類別彎矩KNm)剪力KN )跨中L/4點(diǎn)支點(diǎn)跨中L/4點(diǎn)1)恒載895.09671.32182.67091.342)公路n級(jí)汽車荷載409.03309.04159.8247.4767.673)0.7x 2)/1237.41179.3892.7627.5539.2

19、84)0.4x 2)/1135.67102.5053.0115.7422.445)短期 Sud (1)(3)1132.50850.70275.4327.55130.62Io5384524.63912981.14cm3yo下41.484.3預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算預(yù)應(yīng)力鋼絞線控制張拉應(yīng)力con0.75f pk式中：fpk預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值1、預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失式中I 張拉端錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值vmm ），由公預(yù)規(guī)按表6.2.3采用；I 張拉端至錨固端之間的距離vmm ）。這里是先張法臺(tái)座長(zhǎng)，假設(shè)為100m。采用無頂壓夾片式錨具和環(huán)氧樹脂砂漿接縫，查

20、表計(jì)算得615%3 1-95 105 13.65MPa100 1032、加熱養(yǎng)護(hù)損失I3 2（t2tl） 2 t式中：t2 混凝土加熱養(yǎng)護(hù)時(shí)，受拉鋼筋的最高溫度v C ）；ti 張拉鋼筋時(shí)，制造場(chǎng)地的溫度V C ）。假設(shè) 115C 則 132 t 2 15 30MPa3、先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，放松鋼筋時(shí)由混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失I4 aEP PC式中PC在計(jì)算截面鋼筋重心處，由全部鋼筋預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)應(yīng)力MPa)。N pO N pOepOpcVoAo Io式中：N po先張法構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力；ePo換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋合力點(diǎn)的距離；yo換算截面重心

21、至計(jì)算纖維處的距離。N pO poAp poAp 16 As 16 As其中po po受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點(diǎn)處混凝土法向應(yīng)力等于零時(shí)的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力poconl14pO con 114AP、Ap 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；As、As* 受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋的截面面積；16、16 受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋在各自合力點(diǎn)處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值。本設(shè)計(jì)中采用全預(yù)應(yīng)力混凝土設(shè)計(jì)，取Ap0，160，,601得 N popoAp(1395 13.65 30 12 47.06) 1946 2583937.72NpoAp yp poApyp i6Asys i6AsysP0No

22、po(1395 13.65 30 47.06) 1946 36.022583937.72NpoN poePo2583937.72 2583937.72 36.02所以 pc p0 p0 p0 yo39.52pc AoIo 0 4344.3 4712245.30=13.75 MPa因此得 i4aEPPc6 13.75 82.5MPa4、鋼絞線松弛損失i5(0.52 pe 0.26) pePe1 pk式中一一張拉系數(shù)，超次張拉時(shí)，0.9，本設(shè)計(jì)采用超張拉；鋼筋松弛系數(shù)，U級(jí)松弛，0.3，本設(shè)計(jì)采用II級(jí)松弛；pe傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)先張法構(gòu)件，pecon因此：取 con0.75f pk0.75

23、 1860 1395MPa，i365MPa 得pe 1395 13.65 1381.35MPa所以I5(0.52 pe 0.26) pe 0.9 0.3 (0.52 0.26) 1381.35 f pk 1860-34-/3347.06MPa5、由混凝土收縮、徐變引起的預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力損失I60.9 E pcs(t,to) Sep pc (t,to)21 15Ap aAs ps 1N po N poGpoAo IoApGp AsGs式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率；ePS構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋截面重心至構(gòu)件截面重心軸的距離；PC 構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土

24、法向 壓應(yīng)力；cs(t,to)預(yù)應(yīng)力傳力錨固齡期為to，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)(t5to)加載齡期為to，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)。設(shè)混凝土傳力錨固齡期及加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間t環(huán)境的年平均相對(duì)濕度為，橋梁所處75%，計(jì)算理論厚度h如下：h 2Ac/u 2 0.4247 1000/ 5.611 151mm 查公預(yù)規(guī)JTGD62- 2004 的表 6.2.7 得:cs (t,to) 0.22 1O3(t,to) 1.72對(duì)務(wù)張法構(gòu)件：A Ao，I IoAPAs 19.46 0.0045A 4344.3epsPSApep AsesAp As22eP2sep 36.02cm36.0

25、222.196A no A -7Cn pOepOpcI o y1(1395 13.65 30 82.5 47.06) 194624344.31 (1395 13.65 30 82.5 47.06) 1946 36.024712245.3039.5212.90MPa0.9 E p cs(t,to ) 3.EP pc (t,to)l 因此得：I61 15 ps530.9 (1.95 105 02 10 3 6 12.90 1.72) 1 15 0.0045 2.196 137.97MPa5、永存預(yù)應(yīng)力值總的預(yù)應(yīng)力損失為：11 2 13 I 4 I 51613.65 30 82.5 47.06 13

26、7.97 311.18MPa永存預(yù)應(yīng)力值為：pe con 11395 311.18 1083.82MPa第五章 截面強(qiáng)度與應(yīng)力計(jì)算5.1 按極限狀態(tài)承載能力的計(jì)算1、跨中正截面強(qiáng)度計(jì)算1)受壓區(qū)高度跨中截面有預(yù)應(yīng)力鋼絞線14根，AP 1946mm2 fpd1260MPa ；受壓區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度取C40號(hào)混凝土強(qiáng)度，fcd18.4MPa，由此得：1 pd Apfcdbx1260 1946 18.4 990x得x 13.46cm 8.75 10 18.75cm說明受壓區(qū)位于頂板范圍內(nèi)，強(qiáng)度計(jì)算可以按矩形截面進(jìn)行。v2)截面強(qiáng)度計(jì)算x 13.46cm bhoO.4O (85 10 3.5) 36.6

27、cm 滿足要求截面抗彎承載力為：IX 砒x(ho cd0)134.6 s0218.4 990 134.6 (850 100 35 ) 10 622078.45KN.m Md1646.75MPa計(jì)算結(jié)果表明，跨中截面的抗彎承載力滿足要求。2、斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算由公預(yù)規(guī)JTG D62-2004，5.2.10得，對(duì)板式受彎構(gòu)件，當(dāng)符合下列條件時(shí)oVd0.50 1O32ftdbho(KN)可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，僅需按公預(yù)規(guī)9.3.13條構(gòu)造要求布置箍 筋。式中：b , ho計(jì)量單位為mmtd 混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值a2預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，板式受彎可取為1 -25o橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，本橋設(shè)計(jì)為安

28、全等級(jí)為二級(jí)，因此取o1.O0.50 1O32ftdbhoO.5O 10 3 1.25 1.65 990 915 934.16( KN ) Vd442.95(KN )所以本設(shè)計(jì)不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力的演算，只需按構(gòu)造要求進(jìn)行箍筋配5.2、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算1)正截面抗裂性驗(yàn)算 正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。對(duì)于全 預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在荷載短期效應(yīng)組合作用下應(yīng)滿足：st 0.85 pc 0式中：St在荷載短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力，stwos，Ms為按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值；bpc扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)

29、件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)NPOpOepO壓，應(yīng)力，pcyoAoMs1132.50 106Wo 119236.98 1039.50MPaNpO pO Ap ( con I=2268.45KNi4 )AP (1395 311.18 82.5) 1946 /103Npo NpoePoyo 2268.45 10232268.45 1033640.2 395.2pc AoIoo43443 1024712245.30 1045.222 6.85312.08MPa所以st0.85 pc9.50 0.85 12.08 0.768MPa 0計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要 求。2）斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面抗裂

30、性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，對(duì)于全預(yù)應(yīng)力預(yù)制混凝土構(gòu)件，在短 期效應(yīng)組合下主拉應(yīng)力tp應(yīng)滿足于式tP0.6f tk預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由短期效應(yīng)組合作用下的的混凝土主拉應(yīng)力tP應(yīng)按下列公式計(jì)算tpex21 /CX式中：CX在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)加力和按短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩生的混凝土法向應(yīng)力；在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的預(yù)加力和按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的剪力Vs產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力ocxpcMs VoIoVsSobiop e Apb sin p SnblVIpe縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力；So計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)以上V或以下）部分換算截面面積對(duì)換算截面重心 軸的面積矩；Sn計(jì)算主應(yīng)力

31、點(diǎn)以上V或以下）部分凈截面面積對(duì)凈截面重心軸pc扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力； yo換算截面重心軸至計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)的距離；b為對(duì)應(yīng)的所求主應(yīng)力點(diǎn)的薄壁寬。經(jīng)計(jì)算，支點(diǎn)剪力最大，因此截面主拉應(yīng)力驗(yàn)算以支點(diǎn)截面控制，計(jì)算如下 對(duì)于先張法構(gòu)件計(jì)算PC如下：Npo poAp(conI)Ap(1395 311.18) 1946/103=2109.11 KN計(jì)算支點(diǎn)截面形心軸的主拉應(yīng)力yo 8.3mm位于換算截面重心軸的上側(cè))NpoNpoepo21 09.11 103 2109.11 103 360.2rcp yo 2 48.3龐 Ao lo4344.3 1024712245.3

32、0 1044.855 0.1344.72MPa所以 cxpcMS0 4.72 0 4.72MPao本設(shè)計(jì)不考慮縱向預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力：截面形心軸以上對(duì)換算截面重心軸的靜距S。經(jīng)計(jì)算得So 58245.11cm3，210.55cm1.61 MPaVsSo 275.43 1 03 58245.11bl 010.55 2 4712245.30 1024.72 (4.72)21.612220.50MPa2-35-/33所以tp0.6 ftk0.6 2.40 1.44MPa，滿足規(guī)范要求計(jì)算支點(diǎn)截面最小壁厚處主拉應(yīng)力本設(shè)計(jì)采用的空心板最小壁厚處即1/2板高處yo 29.8mm

33、位于換算截面重心軸的上側(cè)）NpoNpoepo2109.11 1032109.11 103 360.2Ao I o 卩 4344.3 1 024712245.30 1 0429.84.855 0.480 4.38MPa所以 exPc Msy4.38 0 4.38MPao1/2板高截面以上對(duì)換算截面重心軸的靜距So經(jīng)計(jì)算得3So 58240.06cm3，b 2 10.47cmVs Spbl0275.43 103 58240.0610.47 2 4712245.30 10$1.63MPa% Ocx x2 丄 24.38( 4 38)2 1.63?tp 2 2 2所以tp0.6 k0.6 2.40 1.44MPa，滿足規(guī)范要求0.54MPa計(jì)算結(jié)果表明，1/2板高處主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為tP.maxO.54MPa，小于規(guī)范規(guī)定的限值 0.6f tk0.6 2.40 1.44MPa2、變形計(jì)算 4.38 0 4.38MPa01/2板高截面以上對(duì)換算截面重心軸的靜距So經(jīng)計(jì)算得So 58240.06cm3，b 2 10.47cmtpVsSpTl?342.49 103 58240.062 2.02MPa10.47 2 4712245.30