鍋爐運行試題庫[相關知識]

1、u5ap 集控值班員考核試題庫 鍋爐運行 一選擇題.1 二判斷題.43 三簡答題.68 四計算題.137 五繪圖題.163 六論述題.175 u5ap 一選擇題 1.1. 在工程熱力學中，基本狀態(tài)參數(shù)為壓力、溫度、（ D ）。 A、內(nèi)能； B、焓； C、熵； D、比容。 2.2. 物質(zhì)的溫度升高或降低（ A ）所吸收或放出的熱量稱為該物質(zhì)的熱容量。 A、1； B、2； C、5； D、10。 3.3. 流體在管道內(nèi)的流動阻力分為（ B ）兩種。 A、流量孔板阻力、水力阻力； B、沿程阻力、局部阻力； C、摩擦阻力、彎頭阻力； D、閥門阻力、三通阻力。 4.4. 流體運動的兩種重要參數(shù)是（ B ）

2、。 A、壓力、溫度； B、壓力、流速； C、比容、密度； D、比容、 速度。 5.5. 流體流動時引起能量損失的主要原因是（ D ）。 A、流體的壓縮性； B、流體膨脹性； C、流體的不可壓縮性； D、流 體的粘滯性。 6.6. 熱力學第（ D ）定律是能量轉(zhuǎn)換與能量守衡在熱力學上的應用。 A、四； B、三； C、二； D、一。 7.7. （ B ）的分子間隙最大。 A、液體； B、氣體； C、固體； D、液固共存。 8.8. 蒸汽在節(jié)流過程前后的焓值（ D ）。 A、增加； B、減少； C、先增加后減少； D、不變化。 9.9. 液體和固體分子間相互吸引的力為（ C）。 A、摩擦力；B、內(nèi)聚

3、力；C、附著力； D、撞擊力； 10.10. 氣體的標準狀態(tài)是指氣體的壓力和溫度為（ B）時的狀態(tài)。 A、0.1MPa、0； B、一個標準大氣壓0； C、0Mpa、0； D、0.098MPa、25。 11.11. 下列幾種物質(zhì)，以（ C）的導熱本領最大。 A、鋼； B、鋁； C、銅； D、塑料； u5ap 12.12. 材料的導熱量與材料兩側(cè)面的溫差成（ A ）。 A、正比；B、反比；C、不成比例； D、不成反比。 13.13. 在流速較小，管徑較大或流體粘滯性較大的情況下（ A ）的流動。 A、才發(fā)生層流狀態(tài)； B、不會發(fā)生層流狀態(tài)； C、不發(fā)生紊流狀態(tài)； D、才發(fā)生紊流狀態(tài)； 14.14.

4、 熱力學第（ B ）定律表述熱力過程的方向與條件的定律，即在熱力循環(huán) 中，工質(zhì)從熱源吸收的熱量不可能全部轉(zhuǎn)變?yōu)楣Γ渲幸徊糠植豢杀苊獾?要傳遞冷源而造成的損失。 A、一； B、二； C、三； D、四； 15.15. 壓容（pv）圖上某一線段表示（ B ）。 A、某一確定的熱力狀態(tài)； B、一特定的熱力過程； C、一個熱力循環(huán)； D、以上三個答案都不是。 16.16. 流體的壓縮系數(shù)越大，表明流體（ A ）。 A、越易壓縮； B、越難壓縮； C、壓力高； D、壓力低。 17.17. 10個工程大氣壓等于（ B ）MPa。 A、9.8； B、0.98； C、0.098； D、98。 18.18. 流

5、體的靜壓力總是與作用面（ C ）。 A、平行； B、垂直； C、垂直且指向作用面； D、傾斜。 19.19. 粘度隨溫度升高變化的規(guī)律是（ C ）。 A、液體和氣體粘度均增大； B、液體粘度增大，氣體粘度減?。?C、液體粘度減小，氣體粘度增大； D、液體和氣體粘度均減小。 20.20. 絕對壓力就是（ A ）。 A、容器內(nèi)工質(zhì)的真實壓力； B、壓力表所指示的壓力； C、真空表所指示壓力； D、大氣壓力。 21.21. 液體蒸發(fā)時只放出汽化潛熱，液體的溫度（ B ）。 A、升高；B、不變化；C、降低； D、生高后降低。 22.22. 水在汽化過程中，溫度（ C ），吸收的熱量用來增加分子的動能。

6、 u5ap A、升高； B、下降； C、既不升高也不下降； D、先升高后下 降。 23.23. 絕熱膨脹過程，使過熱蒸汽的過熱度降低。一般情況下，絕熱膨脹還使?jié)?蒸汽的干度（ A ）。 A、降低；B、升高；C、不變； D、先高后低。 24.24. 流體在運行過程中，質(zhì)點之間互不混雜、互不干擾的流動狀態(tài)稱為( C )。 A、穩(wěn)定流； B、均勻流； C、層流； D、紊流。 25.25. （ B ）是由于流體的粘滯力所引起的流動阻力損失。 A、局部阻力損失； B、沿程阻力損失； C、局部阻力損失和沿程阻力損失； D、節(jié)流阻力損失。 26.26. 水的臨界狀態(tài)是指（ C ）。 A、壓力 18.129M

7、Pa、溫度 174.15； B、壓力 20.129MPa、溫度 274.15； C、壓力 22.129Mpa、溫度 374.15； D、壓力 24.1293Mpa、溫度 474.15。 27.27. 在液體內(nèi)部和表面同時進行（ D ）的現(xiàn)象稱為沸騰。 A、緩慢蒸發(fā)； B、快速蒸發(fā)； C、緩慢汽化； D、強烈汽化。 28.28. 一定壓力下，水加熱到一定溫度時開始沸騰，雖然對它繼續(xù)加熱，可其( C )溫度保持不變，此時的溫度即為飽和溫度。 A、凝固點； B、熔點； C、沸點； D、過熱。 29.29. 處于動態(tài)平衡的汽、液共存的狀態(tài)叫（ A ）。 A、飽和狀態(tài)； B、不飽和狀態(tài)； C、過熱狀態(tài)；

8、 D、再熱狀態(tài)。 30.30. 已知介質(zhì)的壓力 p 和溫度 t，在該溫度下當 p 小于 Psat（飽和）時，介質(zhì) 所處的狀態(tài)是（ D ）。 A、未飽和水； B、濕蒸汽； C、干蒸汽； D、過熱蒸汽。 31.31. 在濕蒸汽定壓加熱使之成為干飽和蒸汽的過程中（ B ）。 A、干度減少； B、比焓增大； C、比焓減少； D、比熵不變。 u5ap 32.32. 朗肯循環(huán)中汽輪機排出的乏汽在凝汽器中的放熱是（ C ）過程。 A、定壓但溫度降低的；B、定溫但壓力降低的； C、既定壓又定溫的； D、壓力 溫度都降低的。 33.33. 火力發(fā)電廠生產(chǎn)過程的三大主要設備有鍋爐、汽輪機、（ B ）。 A、主變壓

9、器； B、發(fā)電機； C、勵磁變壓器； D、廠用變壓器。 34.34. 鍋爐本體由汽鍋和（ C ）兩部分組成。 A、省煤器； B、空氣預熱器； C、爐子； D、過熱器。 35.35. 按鍋爐燃用燃料的品種可分為（ A ）、燃油鍋爐、燃氣鍋爐三種。 A、燃煤鍋爐； B、燃無煙煤鍋爐； C、燃貧煤鍋爐； D、燃煙煤鍋爐。 36.36. 鍋爐膨脹指示的檢查，應在（ A ）開始進行。 A、上水時； B、點火時； C、投入煤粉后； D、達到額定負荷時。 37.37. 火力發(fā)電廠主要采用自然循環(huán)、強迫循環(huán)鍋爐、（ D ）、復合循環(huán)鍋爐。 A、層燃鍋爐； B、固態(tài)排渣鍋爐； C、液態(tài)排渣鍋爐； D、直流鍋爐。

10、 38.38. 火力發(fā)電廠排出的煙氣會造成大氣的污染，其主要污染物是（ A ）。 A、二氧化硫； B、粉塵； C、氮氧化物； D、微量重金屬。 39.39. 下列（ D ）地質(zhì)年代最長，炭化程度最高。 A、褐煤； B、煙煤； C、貧煤； D、無煙煤。 40.40. （ C ）是煤的組成成分中發(fā)熱量最高的元素。 A、碳； B、硫； C、氫； D、氧。 41.41. 煤中氫的含量大多在（ A ）的范圍內(nèi)。 A、3%6%； B、6%9%； C、9%12%； D、12%15%。 42.42. 無灰干燥基揮發(fā)分 Vdaf 小于 10%的煤是（ A ）。 A、無煙煤； B、煙煤； C、褐煤； D、貧類。

11、43.43. FT 代表灰的（ C ）。 A、軟化溫度； B、變形溫度； C、熔化溫度； D、爐內(nèi)火焰燃燒溫 度。 u5ap 44.44. 低氧燃燒時，產(chǎn)生的（ C ）較少。 A、一氧化硫； B、二氧化硫； C、三氧化硫； D、二氧化碳。 45.45. 低溫腐蝕是（ B ）腐蝕。 A、堿性； B、酸性； C、中性； D、 氧。 46.46. 回轉(zhuǎn)式空氣預熱器漏風量最大的一項是（ D ）。 A、軸向漏風； B、冷端徑向漏風； C、周向漏風； D、熱端徑向漏 風。 47.47. 給水泵至鍋爐省煤器之間的系統(tǒng)稱為（ B ）。 A、凝結水系統(tǒng)； B、給水系統(tǒng)； C、除鹽水系統(tǒng)； D、補水系統(tǒng)。 48.

12、48. 直吹式制粉系統(tǒng)中，磨煤機的制粉量隨（ A ）變化而變化。 A、鍋爐負荷； B、汽輪機負荷； C、壓力； D、鍋爐流量。 49.49. （ B ）克服空氣側(cè)的空氣預熱器、風道和燃燒器的流動阻力。 A、引風機； B、送風機； C、一次風機； D、磨煤機。 50.50. 克服煙氣側(cè)的過熱器、再熱器、省煤器、空氣預熱器、除塵器等的流動阻 力的鍋爐主要輔機是（ A ）。 A、引風機； B、送風機； C、一次風機； D、磨煤機。 51.51. 鍋爐停爐后，蒸汽壓力未降到 0.2MPa，汽包及過熱器（ C ）未開者稱 熱爐。 A、安全門； B、疏水門； C、空氣門； D、檢查門。 52.52. 燃煤

13、中灰分熔點越高，（ A ）。 A、越不容易結焦； B、越容易結焦； C、越容易滅火； D、越容易 著火。 53.53. 鍋爐設計發(fā)供電煤耗率時，計算用的熱量為（ B ）。 A、煤的高位發(fā)熱量； B、煤的低位發(fā)熱量； C、發(fā)電熱耗量； D、煤 的發(fā)熱量。 54.54. 理論計算表明，如果鍋爐少用 1%蒸發(fā)量的再熱減溫噴水，機組循環(huán)熱效率 可提高（ B ）。 A、0%； B、0.2%； C、0.8%； D、1.5%。 u5ap 55.55. 離心泵基本特性曲線中最主要的是（ A ）曲線。 A、Q-H； B、Q-P； C、Q-； D、q-h。 56.56. 采用中間再熱器可以提高電廠（ B ）。 A

14、、出力； B、熱經(jīng)濟性； C、煤耗； D、熱耗。 57.57. 煤粉著火的主要熱源來自（ A ）。 A、爐內(nèi)高溫煙氣的直接混入； B、二次風的熱量； C、爐膛輻射熱； D、揮發(fā)分燃燒的熱量。 58.58. 鍋爐各項熱損失中，損失最大的是（ C ）。 A、散熱損失； B、化學未完全燃燒損失； C、排煙熱損失； D、機械未完 全燃燒損失。 59.59. 火力發(fā)電廠的汽水損失分為（ D ）兩部分。 A、自用蒸汽和熱力設備泄漏； B、機組停用放汽和疏放水； C、經(jīng)常性和暫時性的汽水損失； D、內(nèi)部損失和外部損失。 60.60. 油品的危險等級是根據(jù)（ A ）來劃分的，閃點在45以下為易燃品， 45以上

15、為可燃品，易燃品防火要求高。 A、閃點； B、凝固點； C、燃點； D、著火點。 61.61. 蒸汽動力設備循環(huán)廣泛采用（ B ）。 A、卡諾循環(huán)； B、朗肯循環(huán)； C、回熱循環(huán)； D、任意循環(huán)。 62.62. 對同一種流體來說，沸騰放熱的放熱系數(shù)比無物態(tài)變化時的對流放熱系數(shù) （ B ）。 A、??； B、大； C、相等； D、小一倍。 63.63. 造成火力發(fā)電廠效率低的主要原因是（ D ）。 A、鍋爐效率低； B、汽輪機機械損失； C、發(fā)電機熱損失； D、汽輪機排汽熱損失。 64.64. 實際空氣量與理論空氣量之比稱為（ A）。 A、過?？諝庀禂?shù)； B、最佳過?？諝庀禂?shù)； C、漏風系數(shù)； D

16、、漏風率。 65.65. 水冷壁的傳熱方式主要是（ C）。 A、導熱； B、對流； C、輻射； D、電磁波。 u5ap 66.66. 隨著鍋爐容量的增大，散熱損失相對（ B）。 A、增大；B、減??； C、不變； D、不能確定。 67.67. 每小時每平方米爐膛截面放出的熱量稱為（ A ）。 A、爐膛截面熱負荷；B、爐膛容積熱負荷；C、熱負荷； D、熱效率。 68.68. 影響導熱系數(shù)數(shù)值的主要因素是物質(zhì)的種類和（ C）。 A、尺寸；B、表面狀況；C、溫度； D、物理性質(zhì)。 69.69. 火力發(fā)電廠的汽水系統(tǒng)主要由鍋爐、汽輪機、凝汽器和（ D ）組成。 A、加熱器； B、除氧器； C、凝結水泵；

17、 D、給水泵。 70.70. 凝汽器內(nèi)蒸汽的凝結過程可以看作是（ C ）。 A、等容過程； B、等焓過程； C、等壓過程； D、絕熱過程。 71.71. 泵的揚程是指單位重量的液體通過泵后所獲得的（ D ）。 A、壓力能； B、動能； C、分子能； D、總能量。 72.72. 在除灰管道系統(tǒng)中，流動阻力存在的形式是（ C ）。 A、只有沿程阻力； B、只有局部阻力； C、沿程和局部阻力都有； D、不能確定。 73.73. 當管內(nèi)的液體為紊流狀態(tài)時，管截面上流速最大的地方（ B ）。 A、在靠近管壁處； B、在截面中心處； C、在管壁和截面中心之間； D、根據(jù)截面大小而不同。 74.74. 不論

18、是層流還是紊流，當管內(nèi)流體的流動速度增大時，流動阻力（ C ）。 A、不變； B、減?。?C、增大； D、前三者都不是。 75.75. 水在水泵中壓縮升壓可以看作是（ B ）。 A、等溫過程； B、絕熱過程； C、等壓過程； D、等容過程。 76.76. 當流量一定時，下列敘述正確的是（ A ）。 A、截面積大，流速小； B、截面積大，流速快； C、截面積小，流速小； D、流速與截面積無關。 77.77. 實際物體的輻射力與同溫度下絕對黑體的輻射力相比，（ B ）。 u5ap A、前者大于后者； B、前者小于后者； C、二者相等； D、前 三者都不是。 78.78. 火力發(fā)電廠的生產(chǎn)過程是將燃

19、料的（ D ）轉(zhuǎn)變?yōu)殡娔堋?A、動能； B、熱能； C、機械能； D、化學能。 79.79. 電接點水位計是利用鍋水與蒸汽（ A ）的差別而設計的， 它克服了汽 包壓力變化對水位的影響，可在鍋爐啟停及變參數(shù)運行時使用。 A、電導率； B、密度； C、熱容量； D、電阻。 80.80. 風機特性的基本參數(shù)是（ A ）。 A、流量、壓頭、功率、效率、轉(zhuǎn)速； B、流量、壓頭； C、軸功率、電壓、功率因數(shù)； D、溫度、比容。 81.81. （ C ）是風機產(chǎn)生壓頭、傳遞能量的主要構件。 A、前盤； B、后盤； C、葉輪； D、輪轂。 82.82. 介質(zhì)只作一個方向的流動，而阻止其逆向流動的閥門是（ B

20、 ）。 A、截止閥； B、止回閥； C、閘閥； D、截出閥。 83.83. 風機在工作過程中，不可避免地會發(fā)生流體（ D ），以及風機本身的傳 動部分產(chǎn)生摩擦損失。 A、摩擦； B、撞擊； C、泄漏； D、摩擦、撞擊、泄漏。 84.84. 風機的全壓是風機出口和入口全壓（ B ）。 A、之和； B、之差； C、乘積； D、之商。 85.85. 單位重量氣體，通過風機所獲得的能量用風機的（ C ）來表示。 A、軸功率； B、進口風壓； C、全壓； D、出口溫升。 86.86. 離心式風機導流器的作用是使流體（ B ）。 A、徑向進入葉輪； B、軸向進入葉輪； C、軸向與徑向同時進入葉輪； D、切

21、向進入葉輪。 87.87. 揮發(fā)分含量對燃料燃燒特性影響很大，揮發(fā)分含量高，則容易燃燒，（ B ）的揮發(fā)分含量高，故很容易著火燃燒。 A、無煙煤； B、煙煤； C、貧煤； D、石子煤。 88.88. 在外界負荷不變時，如強化燃燒，汽包水位將會（ C ）。 u5ap A、上升； B、下降； C、先上升后下降； D、先下降后上升。 89.89. 汽包鍋爐點火初期是一個非常不穩(wěn)定的運行階段，為確保安全，（ A ）。 A、應投入鍋爐所有保護； B、應加強監(jiān)視調(diào)整； C、應加強聯(lián)系制度； D、應解除所有保護。 90.90. 在燃燒過程中，未燃燒的固體可燃物隨飛灰和爐渣一同排出爐外而造成的 熱損失叫（ D

22、 ）。 A、散熱損失； B、化學不完全燃燒損失； C、排煙熱損失； D、機械不 完成熱損失。 91.91. 凝汽式汽輪機組的綜合經(jīng)濟指標是（ C ）。 A、發(fā)電煤耗率； B、汽耗率； C、熱效率； D、廠用電率。 92.92. 停爐過程中的最低風量為總風量的（ B ）以上。 A、20%； B、30%； C、40%； D、50%。 93.93. 高壓及其以上的汽包鍋爐熄火后，汽包壓力降至（ B ），迅速放盡鍋水。 A、0.30.4MPa； B、0.50.8MPa； C、0.91MPa； D、0.110.12MPa。 94.94. 煤粉品質(zhì)主要指標是指煤粉細度、均勻性和（ C ）。 A、揮發(fā)分；

23、B、發(fā)熱量； C、水分； D、灰分。 95.95. 隨著鍋爐額定蒸發(fā)量的增大，排污率（ D ）。 A、增大； B、減少； C、相對不變； D、與蒸發(fā)量無關。 96.96. 鍋爐停備用濕保養(yǎng)方法有（ D ）。 A、4 種； B、5 種； C、6 種； D、7 種。 97.97. 鍋爐停備用干保養(yǎng)方法一般有（ B ）。 A、1 種； B、3 種； C、5 種； D、6 種。 98.98. 直流鍋爐在省煤器水溫降至（ B ）時，應迅速放盡鍋內(nèi)存水。 A、120； B、180； C、100； D、300。 99.99. E型磨煤機碾磨件包括上、下磨環(huán)和鋼球，配合型線均為圓弧，鋼球在上下 u5ap 磨環(huán)

24、間自由滾動，不斷地改變自身的旋轉(zhuǎn)軸線，其配合線型始終保持不變， 磨損較均勻，對磨煤機出力影響（ A ）。 A、較??； B、較大； C、一般； D、隨運行小時變化。 100.100. 如發(fā)生煙道再燃燒事故，當采取措施而無效時應（ A ）。 A、立即停爐； B、申請停爐； C、保持機組運行； D、向上級匯 報。 101.101. 檢修后的鍋爐額定汽壓大于5.88MPa，允許在升火過程中熱緊法蘭、人孔、 手孔等處的 螺絲，但熱緊時鍋爐汽壓不準超過（ A ）。 A、0.49MPa； B、0.6MPa； C、1.0MPa； D、1.5MPa。 102.102. 煤失去水分以后，置于與空氣隔絕的容器中加熱

25、到（ D ），保持7分鐘， 煤中分 解出來的氣態(tài)物質(zhì)稱為揮發(fā)分。 A、550+20； B、650+20； C、750+20； D、850+20。 103.103. 鍋爐吹灰前，應（ B ）燃燒室負壓并保持燃燒穩(wěn)定。 A、降低； B、適當提高； C、維持； D、必須減小。 104.104. 隨著運行小時增加，引風機振動逐漸增大的主要原因一般是（ D ）。 A、軸承磨損； B、進風不正常； C、出風不正常； D、風機葉輪 磨損。 105.105. 鍋爐發(fā)生水位事故，運行人員未能采取正確及時的措施予以處理時，將會 造成（ A ）。 A、設備嚴重損壞； B、機組停運； C、機組停運、甚至事故擴大； D

26、、人員傷亡。 106.106. 焦碳根據(jù)其粘結程度可分為（ D ）三種。 A、高揮發(fā)分、低揮發(fā)分和無揮發(fā)分； B、高硫分、低硫分和無硫分； C、高水分、低水分和無水分； D、強焦結性弱焦結性不焦結 性。 107.107. 當機組突然甩負荷時，汽包水位變化趨勢是（ B ）。 A、下降； B、先下降后上升； C、上升； D、先上升后下降。 u5ap 108.108. 鍋爐正常停爐一般是指（ A ）。 A、計劃檢修停爐； B、非計劃檢修停爐； C、因事故停爐； D、 節(jié)日檢修。 109.109. 液力耦合器通過（ B ）改變傳遞轉(zhuǎn)矩和輸出軸的轉(zhuǎn)速。 A、電機轉(zhuǎn)速； B、勺管； C、齒輪； D、油位。

27、 110.110. 離心式風機的調(diào)節(jié)方式不可能采用（ C ）。 A、節(jié)流調(diào)節(jié)； B、變速調(diào)節(jié)； C、動葉調(diào)節(jié)； D、軸向?qū)Я髌髡{(diào) 節(jié)。 111.111. 汽包內(nèi)的（ A ）是實現(xiàn)汽水第一次分離的設備。 A、旋風分離器； B、波形板分離器； C、均汽孔板； D、除濕 設備。 112.112. 由于水的受熱膨脹，點火前鍋爐進水至-100mm時停止，此時的汽包水位稱 為（ B ）。 A、正常水位； B、點火水位； C、最低水位； D、最高水位。 113.113. 強制循環(huán)鍋爐的循環(huán)倍率比自然循環(huán)鍋爐的循環(huán)倍率（ A ）。 A、??； B、大； C、大一倍； D、不確定。 114.114. 鍋爐負荷低于

28、某一限度，長時間運行時，對水循環(huán)（ A ） 。 A、不安全； B、仍安全； C、沒影響； D、不確定。 115.115. 自然循環(huán)鍋爐水冷壁引出管進入汽包的工質(zhì)是（ C ）。 A、飽和蒸汽； B、飽和水； C、汽水混合物； D、過熱蒸汽。 116.116. 當鍋水含鹽量達到臨界含鹽量時，蒸汽的濕度將（ C ）。 A、減少； B、不變； C、急驟增大； D、逐漸增大。 117.117. 在表面式換熱器中，冷流體和熱流體按相反方向平行流動稱為（ B ）。 A、混合式； B、逆流式； C、順流式； D、雙順流式。 118.118. 中間再熱機組的主蒸汽系統(tǒng)一般采用（ B ）。 A、母管制系統(tǒng)； B、

29、單元制系統(tǒng)； C、切換母管制系統(tǒng)； D、高低壓 旁路系統(tǒng)。 u5ap 119.119. 一般燃料油的燃點溫度比閃點溫度（ A ）。 A、高 36； B、高 1015； C、低 36； D、低 1015。 120.120. 鍋爐水冷壁管管內(nèi)結垢后可造成（ D ）。 A、傳熱增強，管壁溫度升高； B、傳熱減弱，管壁溫度降低； C、傳熱增強，管壁溫度降低； D、傳熱減弱，管壁溫度升高。 121.121. 鍋爐腐蝕除了煙氣腐蝕和工質(zhì)腐蝕外，還有（ B ）。 A、汽水腐蝕； B、應力腐蝕； C、硫酸腐蝕； D、電化學腐蝕。 122.122. 為保證吹灰效果，鍋爐吹灰的程序是（ A ）。 A、由爐膛依次向

30、后進行； B、自鍋爐尾部向前進行； C、吹灰時由運行人員自己決定； D、由值長決定。 123.123. 在外界負荷不變的情況下，汽壓的穩(wěn)定主要取決于（ B ）。 A、爐膛容積熱強度的大?。?B、爐內(nèi)燃燒工況的穩(wěn)定； C、鍋爐的儲熱能力： D、水冷壁受熱后熱負荷大小。 124.124. 預熱器管壁在低于露點（ C ）C的壁面上腐蝕最為嚴重。 A、510； B、1015； C、1540； D、5070。 125.125. 超高壓大型自然循環(huán)鍋爐推薦的循環(huán)倍率是（ B ）。 A、小于 5； B、510； C、小于 10； D、15 以上。 126.126. 采用蒸汽吹灰時，蒸汽壓力不可過高或過低，一

31、般應保持在（ C ）。 A、0.10.5MPa； B、0.51MPa； C、1.52MPa； D、35MPa。 127.127. 在鍋爐熱效率試驗中，入爐煤的取樣應在（ B ）。 A、原煤斗入口； B、原煤斗出口； C、煤粉倉入口； D、入爐 一次風管道上。 128.128. 中間再熱鍋爐在鍋爐啟動過程中，保護再熱器的手段有（ C ）。 A、輪流切換四角油槍，使再熱器受熱均勻； B、調(diào)節(jié)擺動燃燒器和煙 風機擋板； C、控制煙氣溫度或正確使用一、二級旁路； D、加強疏水。 u5ap 129.129. 事故停爐是指（ A ）。 A、因鍋爐設備故障，無法維持運行或威脅設備和人身安全時的停爐； B、設

32、備故障可以維持短時運行，經(jīng)申請停爐； C、計劃的檢修停爐； D、節(jié)日檢修停爐。 130.130. 停爐時間在（ B ）以內(nèi)，將煤粉倉內(nèi)的粉位盡量降低，以防煤粉自燃 引起爆炸。 A、1 天； B、3 天； C、5 天； D、6 天。 131.131. 超高壓鍋爐定參數(shù)停爐熄火時，主汽壓力不得低于（ B ） 。 A、5MPa； B、10MPa； C、13MPa； D、16MPa。 132.132. 停爐時，當回轉(zhuǎn)空氣預熱器的入口煙溫降到（ C ）以下，方可停止空 氣預熱器。 A、200； B、160； C、120； D、80。 133.133. 給水流量不正常地大于蒸汽流量，蒸汽導電度增大， 過熱

33、蒸汽溫度下降， 說明（ A ）。 A、汽包滿水； B、省煤器損壞； C、給水管爆破； D、水冷壁 損壞。 134.134. 蒸汽流量不正常地小于給水流量，爐膛負壓變正，過熱蒸汽壓力降低，說 明（ D ）。 A、再熱器損壞； B、省煤器損壞； C、水冷壁損壞； D、過熱器 損壞。 135.135. 鍋爐煙道有泄漏響聲，省煤器后排煙溫度降低，兩側(cè)煙溫、風溫偏差大， 給水流量不正常地大于蒸汽流量，爐膛負壓減少，此故障是（ B ）。 A、水冷壁損壞； B、省煤器管損壞； C、過熱器管損壞； D、再 熱器管損壞。 136.136. 鍋爐給水、鍋水或蒸汽品質(zhì)超出標準，經(jīng)多方調(diào)整無法恢復正常時，應（ B ）

34、。 A、緊急停爐； B、申請停爐； C、化學處理； D、繼續(xù)運行。 137.137. 鍋爐大小修后的轉(zhuǎn)動機械須進行不少于（ B ）試運行，以驗證可靠性。 u5ap A、 10min； B、30min； C、2h； D、8h。 138.138. 直流鍋爐控制、工作安全門的整定值為（ C ）倍工作壓力。 A、1.02/1.05； B、1.05/1.08； C、1.08/1.10； D、1.25/1.5。 139.139. 再熱器和啟動分離器安全閥整定值是（ A ）倍工作壓力。 A、1.10； B、1.25； C、1.50； D、1.05。 140.140. 機組啟動初期，主蒸汽壓力主要由（ D ）

35、調(diào)節(jié)。 A、鍋爐燃燒； B、鍋爐和汽輪機共同； C、發(fā)電機負荷； D、汽輪機 旁路系統(tǒng)。 141.141. 鍋爐運行中，汽包的虛假水位是由（ C ）引起的。 A、變工況下無法測量準確； B、變工況下爐內(nèi)汽水體積膨脹； C、變工況下鍋內(nèi)汽水因汽包壓力瞬時突升或突降而引起膨脹和收縮； D、事故放水閥忘關閉。 142.142. 直流鍋爐的中間點溫度一般不是定值，而隨（ B ）而改變。 A、機組負荷的改變； B、給水流量的變化； C、燃燒火焰中心位置的變化； D、主蒸汽壓力的變化。 143.143. 高壓鍋爐的控制安全閥和工作安全閥的整定值為（ A ）倍額定壓力。 A、1.05/1.08； B、1.0

36、2/1.05； C、1.10/1.10； D、1.25/1.5。 144.144. 鍋爐校正安全門的順序是（ B ）。 A、 以動作壓力為序，先低后高； B、以動作壓力為序，先高后低； C、先易后難； D、先難后易。 145.145. 隨著鍋爐參數(shù)的提高，過熱部分的吸熱量比例（ B ）。 A、不變； B、增加； C、減少； D、按對數(shù)關系減少。 146.146. 爐管爆破，經(jīng)加強給水仍不能維持汽包水位時，應（ A ） 。 A、緊急停爐； B、申請停爐； C、加強給水； D、正常停爐。 147.147. 火力發(fā)電廠輔助機械耗電量最大的是（ A ）。 A、給水泵； B、送風機； C、循環(huán)泵； D、

37、磨煤機。 u5ap 148.148. 簡單機械霧化油嘴由（ B ）部分組成。 A、二個； B、三個； C、四個； D、五個。 149.149. 復合硫酸鹽對受熱面管壁有強烈的腐蝕作用，尤其煙氣溫度在（ C ） 時腐蝕最強烈。 A、450500； B、550600； C、650700； D、750800。 150.150. 超臨界壓力直流鍋爐，由于不存在蒸發(fā)受熱面，因此，工質(zhì)液體吸熱量所 占比例較大，越占總吸熱量的（ B ），其余為過熱吸熱量。 A、20%； B、30%； C、40%； D、50%。 151.151. 鍋爐運行過程中，機組負荷變化，應調(diào)節(jié)（ A ）流量。 A、給水泵； B、凝結水

38、泵； C、循環(huán)水泵； D、冷卻水泵。 152.152. 如發(fā)現(xiàn)運行中的水泵振動超過允許值，應（ C ）。 A、檢查振動表是否準確； B、仔細分析原因； C、立即停泵檢查； D、繼續(xù)運行。 153.153. 離心泵運行中如發(fā)現(xiàn)表計指示異常，應（ A ）。 A、先分析是不是表計問題，再到就地找原因； B、立即停泵； C、如未超限，則不管它； D、請示領導后再做 決定。 154.154. 泵在運行中，如發(fā)現(xiàn)供水壓力低、流量下降、管道振動、泵竄動，則為（ C ）。 A、不上水； B、出水量不足； C、水泵入口汽化； D、入口濾 網(wǎng)堵塞。 155.155. 當機組負荷、煤質(zhì)、燃燒室內(nèi)壓力不變的情況下，煙

39、道阻力增大將使（ A ）。 A、鍋爐凈效率下降； B、鍋爐凈效率不變； C、鍋爐凈效率提高； D、風機效率升高。 156.156. 增強空氣預熱器的傳熱效果應該（ A ）。 A、增強煙氣側(cè)和空氣側(cè)的放熱系數(shù)； u5ap B、增強煙氣側(cè)放熱系數(shù)、降低空氣側(cè)放熱系數(shù)； C、降低煙氣側(cè)放熱系數(shù)、增強空氣側(cè)放熱系數(shù)； D、降低煙氣側(cè)和空氣側(cè)的放熱系數(shù)。 157.157. 汽包鍋爐應至少配置（ B ）彼此獨立的就地汽包水位計和兩只遠傳汽 包水位計。 A、1 只； B、2 只； C、3 只； D、4 只。 158.158. 鍋爐汽包水位保護在鍋爐啟動前和（ C ）前應進行實際傳動校驗。 A、進水； B、進

40、水后； C、停爐前； D、停爐后。 159.159. 汽包鍋爐水位計的配置應至少采用（ B ）種以上工作原理共存的配置 方式，以保證在任何運行工況下鍋爐汽包水位的正確監(jiān)視。 A、1； B、2； C、3； D、4。 160.160. 在一般負荷范圍內(nèi)，當爐膛出口過?？諝庀禂?shù)過大時，會造成（ C ）。 A、q2 損失降低，q3 損失增大； B、q2、q3 損失降低； C、q3 損失降低，q4 損失增大； D、q4 損失可能增大。 161.161. 鍋爐送風量越大，煙氣量越多，煙氣流速越大，對流傳熱增強，則再熱器 的吸熱量（ B ）。 A、越?。?B、越大； C、不變； D、按對數(shù)關系減小。 162

41、.162. 對于整個鍋爐機組而言，最佳煤粉細度是指（ C ）。 A、磨煤機電耗最小時的細度； B、制粉系統(tǒng)出力最大時的細度； C、鍋爐凈效率最高時的煤粉細度； D、總制粉單耗最小時的煤粉細 度。 163.163. 在鍋爐蒸發(fā)量不變的情況下，給水溫度降低時，過熱蒸汽溫度升高，其原 因是（ B ）。 A、過熱熱增加； B、燃料量增加； C、加熱熱增加； D、加熱 熱減少。 164.164. 水冷壁受熱面無論是積灰、結渣或積垢，都會使爐膛出口煙溫（ B ）。 u5ap A、不變； B、增高； C、降低； D、突然 降低。 165.165. 變壓運行時機組負荷變化速度快慢的關鍵在于（ A ）。 A、鍋

42、爐燃燒的調(diào)整； B、汽輪機調(diào)門的控制； C、發(fā)電機的適應性； D、蒸汽參數(shù)的高低； 166.166. 在中間儲倉式負壓制粉系統(tǒng)中，制粉系統(tǒng)的漏風（ D ） 。 A、對鍋爐排煙熱損失無影響； B、對鍋爐效率無影響； C、對鍋爐燃燒無影響； D、影響鍋爐排煙熱損失。 167.167. 當火焰中心位置降低時，爐內(nèi)（ B ）。 A、輻射吸熱量減少，過熱汽溫升高； B、輻射吸熱量增加，過熱汽 溫降低； C、對流吸熱量減少，過熱汽溫降低； D、對流吸熱量減少，過熱汽 溫降低。 168.168. 過熱器前受熱面長時間不吹灰或水冷壁結焦會造成（ A ） 。 A、過熱汽溫偏高； B、過熱汽溫偏低； C、水冷壁吸

43、熱量增加； D、水冷壁吸熱量不變。 169.169. 軸流式風機采用（ C ）時，具有效率高、工況區(qū)范圍廣等優(yōu)點。 A、轉(zhuǎn)數(shù)調(diào)節(jié)； B、入口靜葉調(diào)節(jié)； C、動葉調(diào)節(jié)； D、節(jié)流調(diào) 節(jié)。 170.170. 連續(xù)排污管口一般裝在汽包正常水位下（ C ）處，以連續(xù)排出高濃度 的鍋水，從而改善鍋水品質(zhì)。 A、50100； B、100150； C、200300； D、400500。 171.171. 汽包爐鍋水加藥的目的是使磷酸根離子與鍋水中鈣鎂離子結合，生成難溶 于水的沉淀物，通過（ A ）排出爐外，從而清除鍋水殘余硬度，防止 鍋爐結垢。 A、定期排污； B、連續(xù)排污； C、疏水； D、酸洗。 u5a

44、p 172.172. 空氣壓縮機冷卻管大修重新組裝后，后部冷卻器氣腔壓力為1.2MPa，試驗 時間為（ A ）。 A、30min； B、5min； C、10min； D、15min。 173.173. 當鍋爐蒸發(fā)量低于（ A ）額定值時，必須控制過熱器入口煙氣溫度不 超過管道允許溫度，盡量避免用噴水減溫，以防止噴水不能全部蒸發(fā)而積 存在過熱器中。 A、10%； B、12%； C、15%； D、30%。 174.174. 為減少管道局部阻力損失，在彎管時應盡量采用（ A），以降低阻力 系數(shù)。 A、較大的彎曲半徑； B、較小的彎曲半徑；C、隨便； D、增加粗 糙度。 175.175. 鍋爐升溫升壓

45、至（ B ）時，汽包人孔門螺絲應熱緊一次。 A、0.20.4MPa； B、0.51MPa； C、22.5MPa； D、34MPa。 176.176. 汽包水位計（ B ）超壓試驗。 A、參與； B、不參與； C、參與不參與無明確規(guī)定； D、以上三種答 案都不是。 177.177. 規(guī)程規(guī)定鍋爐啟動時，控制鍋爐上水速度，當水溫與汽包壁溫差大于( A ) 時適當延長上水時間。 A、40； B、50； C、80； D、100。 178.178. 在鍋爐水循環(huán)回路中，當出現(xiàn)循環(huán)倒流時，將引起（ C ） 。 A、爆管； B、循環(huán)流速加快； C、水循環(huán)不良； D、循環(huán)流 速降低。 179.179. 再熱汽

46、溫采用噴水調(diào)節(jié)比煙氣側(cè)調(diào)節(jié)的經(jīng)濟性（ B）。 A、好； B、差； C、相同； D、以上三種答案都不是； 180.180. 停爐時間超過（ A ），需要將原煤倉中的煤燒空，以防止托煤。 A、7 天； B、15 天； C、30 天； D、40 天。 181.181. 通常固態(tài)排渣鍋爐燃用煙煤時，爐膛出口氧量宜控制在（ B ）。 u5ap A、2%3%： B、4%6%： C、7%9%： D、10%12%。 182.182. 安全閥回座壓差一般應為開始啟動壓力的4%7%，最大不得超過開始啟動 壓力的（ A ）。 A、10%； B、15%； C、20%； D、25%。 183.183. 當鍋爐上所有安全

47、閥均開啟時，鍋爐的超壓幅度，在任何情況下，均不得 大于鍋爐設計壓力的（ B ）。 A、5%； B、6%； C、2%； D、3%。 184.184. 采用蒸汽作為吹掃介質(zhì)時，防止攜水，一般希望有（ B ）的過熱度。 A、50； B、100150； C、80； D、90。 185.185. 輸入鍋爐的總熱量主要是（ B ）。 A、燃料的物理顯熱； B、燃料的收到基低位發(fā)熱量； C、燃料的高位發(fā)熱量； D、外來熱源加熱空氣時帶入的熱量。 186.186. 煤的外部水分增加，引起過熱汽溫（ A ）。 A、升高；B、下降；C、不升不降； D、先升高后下降。 187.187. 鍋爐負荷增加時，輻射式過熱器

48、和對流式過熱器內(nèi)單位質(zhì)量蒸汽的吸熱量 變化將出現(xiàn)（ B ）種情況。 A、輻射式過熱器吸熱量相對增大，對流式過熱器吸熱量相對減少； B、輻射式過熱器的吸熱量相對減少，對流式過熱器吸熱量相對增大； C、兩種過熱器吸熱量相對增大； D、兩種過熱器吸熱量相對減少。 188.188. 由于循環(huán)硫化床鍋爐的燃燒溫度較低，一般為（ B ）。因此，有利于 脫硫和降低 NOx 的排放。 A、750850； B、850950； C、9501050； D、10501150。 189.189. 在機組甩負荷或減負荷速度過快時，會造成鍋爐汽包水位瞬間（ B ）。 A、急劇上升；B、急劇下降；C、緩慢升高； D、緩慢下降

49、。 u5ap 190.190. 在給水自動三沖量中，（ C）是前饋信號，它能有效的防止由于“虛 假水位”而引起調(diào)節(jié)器的誤動作，改善蒸汽流量擾動下的調(diào)節(jié)流量。 A、汽包水位； B、給水流量； C、蒸汽流量； D、減溫水量。 191.191. 自然循環(huán)鍋爐的蓄熱能力（ A）直流鍋爐的蓄熱能力。 A、大于； B、等于； C、小于； D、小于等于。 192.192. 爐水中的硅酸和硅酸鹽可以互相轉(zhuǎn)化，若使硅酸轉(zhuǎn)變?yōu)殡y溶于蒸汽的硅酸 鹽時，可提高爐水的（ B ）。 A、酸度；B、堿度； C、硬度； D、含鹽量。 193.193. 當爐水含鹽量達到臨界含鹽量時，蒸汽濕度將（ D ）。 A、減小； B、不變

50、； C、緩慢增大； D、急劇增大。 194.194. 借助循環(huán)水泵壓頭而形成水循環(huán)的鍋爐稱為（ B）鍋爐。 A、自然循環(huán)； B、強制循環(huán)； C、直流鍋爐； D、不受爐型限制。 195.195. 為了降低汽輪機的熱耗，通常要求再熱系統(tǒng)的總壓降不超過再熱器入口壓 力的（ C）。 A、4%； B、6%； C、10%； D、15%。 196.196. 對于直流鍋爐，調(diào)節(jié)汽溫的根本手段是使（ B ）保持適當比例。 A、風量； B、減溫水量； C、燃燒率和給水流量； D、給粉量。 197.197. 加強水冷壁吹灰，將使過熱汽溫（ B）。 A、升高； B、下降； C、升高后立即下降； D、下降后立即升高。

51、198.198. 鍋爐點火初期加強水冷壁放水的目的是（ A）。 A、促進水循環(huán)； B、提高蒸汽品質(zhì)； C、增加傳熱效果； D、穩(wěn)定燃 燒。 199.199. 要獲得潔凈的蒸汽，必須降低爐水的（ C）。 A、排污量；B、加藥量；C、含鹽量； D、補水量。 200.200. 若按煤的干燥無灰基揮發(fā)分 VdAf 進行分類：VdAf 在 0%10%之間的煤為 無煙煤；VdAf 在（ C ）的為煙煤。 A、小于 10%； B、10%20%；C、20%40%；D、大于 40%。 u5ap 201.201. 燃油喪失流動能力時的溫度稱（ D ），它的高低與石蠟含量有關。 A、燃點； B、閃點； C、沸點；

52、D、凝固點。 202.202. 鍋爐管道選用鋼材主要根據(jù)在金屬使用中的（ B ）來確定。 A、強度；B、溫度； C、壓力；D、硬度。 203.203. 鍋爐燃燒時，產(chǎn)生的火焰（ B ）色為最好。 A、暗紅；B、金黃；C、黃； D、白。 204.204. 在動力燃燒過程中，燃燒速度主要取決于（ B）。 A、物理條件；B、化學條件；C、外界條件； D、鍋爐效率。 205.205. 在擴散燃燒過程中，燃燒速度主要取決于（ A）。 A、物理條件；B、化學條件；C、外界條件； D、鍋爐效率。 206.206. 鍋爐煤灰的熔點主要與灰的（ A）有關。 A、組成成分；B、物理形態(tài)；C、硬度； D、水分。 2

53、07.207. 完全燃燒必須具備的條件之一是（ D ）。 A、水分大；B、灰分大；C、揮發(fā)分低； D、足夠的燃燒時間。 208.208. 安全閥總排汽能力應（ A ）鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量。 A、大于； B、小于； C、等于； D、無明確規(guī)定。 209.209. 軸承主要承受（ D ）載荷。 A、軸向；B、徑向；C、垂直； D、軸向、徑向和垂直。 210.210. 汽包內(nèi)飽和水的溫度與飽和蒸汽的溫度相比是（ C）。 A、高； B、低； C、一樣高； D、高 10。 211.211. 水泵密封環(huán)的作用是減少（ A），提高水泵效率。 A、容積損失；B、流動損失；C、摩擦損失； D、機械損失。 212.

54、212. 空壓機是高速轉(zhuǎn)動機械，靠油泵將油注入軸承使軸頸與軸瓦之間變?yōu)椋?C ）摩擦。 A、直接；B、間接；C、液體； D、氣體。 213.213. 由于從鍋爐排出的爐渣具有相當高的溫度而造成的熱量損失叫 ( D )。 A、機械不完全燃燒損失； B、散熱損失； C、化學不完全燃燒損失； D、灰渣物理熱損失。 u5ap 214.214. 給水溫度若降低，則影響到機組的（ A）效率。 A、循環(huán)；B、熱；C、汽輪機； D、機械。 215.215. 煤中的水分是（ C ）。 A、有用成分；B、雜質(zhì)； C、無用成分；D、可燃物。 216.216. 轉(zhuǎn)動設備試運時，對振動值的測量應?。?D）。 A、垂直方

55、向； B、橫向； C、橫向、軸向； D、垂直、橫向、 軸向。 217.217. 離心式水泵一般只采用（ A）葉片葉輪。 A、后彎式；B、前彎式；C、徑向式； D、扭曲形。 218.218. 前彎葉片可以獲得（ C ）。 A、較高的效率； B、較高的流量； C、較高的壓力； D、較高的 流速。 219.219. 后彎葉片可以獲得（ A ）。 A、較高的效率； B、較高的流量； C、較高的壓力； D、較高的 流速。 220.220. 水壓試驗介質(zhì)溫度不宜高于（ A）。 A、8090； B、120； C、150； D、180。 221.221. 高壓高溫厚壁主汽管道在暖管升壓過程中其管內(nèi)承受（ A）

56、。 A、熱壓應力；B、熱拉應力；C、冷熱應力； D、剪切應力。 222.222. 介質(zhì)通過流量孔板時，速度有所（ B）。 A、降低；B、增加；C、不變； D、不確定； 223.223. 節(jié)流閥主要是通過改變（ C）來調(diào)節(jié)介質(zhì)流量和壓力。 A、介質(zhì)流速；B、介質(zhì)溫度； C、通道面積；D、閥門阻力。 224.224. 安全閥應定期進行排汽試驗，試驗間隔不大于（ C）。 A、大修間隔；B、半年間隔； C、1 年間隔；D、小修間隔； 225.225. 直流鍋爐為了達到較高的重量流速，必須采用（ B ）水冷壁。 A、大管徑； B、小管徑； C、光管； D、鰭片式。 226.226. 鍋爐停用時，必須采用

57、（ B）措施。 u5ap A、防凍； B、防腐；C、防干； D、增壓。 227.227. 水壓試驗是為了鑒別鍋爐受壓元件的（ D）。 A、強度； B、硬度； C、嚴密性； D、強度和嚴密性。 228.228. 對流過熱器平均傳熱溫差最大的布置方式是（ B）。 A、順流布置； B、逆流布置； C、混流布置； D、都不是。 229.229. 磨煤機斷煤或煤量減小時磨煤機振動( C )。 A、減?。?B、不變； C、增大； D、大小交替變化。 230.230. 鍋爐運行中，加入汽包的藥一般是（ D ）。 A、碳酸鈣； B、碳酸氫鈉； C、硝酸鈉； D、磷酸鈉、氨和聯(lián)氨。 231.231. 機組運行中

58、，主蒸汽壓力超過 105%的瞬間壓力波動時間一年內(nèi)的總和應 小于( C )。 A、8 小時； B、10 小時； C、12 小時； D、14 小時。 232.232. 每千克燃料燃燒所需要的理論空氣量可以計算出來，實際燃燒中所要供應 的空氣量應（ A）理論空氣量。 A、大于； B、小于； C、等于； D、無明確規(guī)定。 233.233. 鍋爐過熱蒸汽調(diào)節(jié)系統(tǒng)中，被調(diào)量是（ A ）。 A、過熱器出口汽溫；B、過熱器進口汽溫； C、減溫水量；D、減 溫閥開度。 234.234. 在不冒黑煙，不發(fā)生化學不完全燃燒前提下，應盡量減少風量，即盡量減 少煙氣中的（ D ）含量，或盡量提高 CO2含量。 A、C

59、O； B、NO； C、SO； D、O2。 235.235. 在允許范圍內(nèi)，盡可能保持高的蒸汽溫度和蒸汽壓力則使（ C）。 A、鍋爐熱效率下降； B、 鍋爐熱效率提高； C、循環(huán)熱效率提高； D、循環(huán)熱效率下降。 236.236. 提高蒸汽初壓力主要受到（ A ）。 A、汽輪機低壓級濕度的限制； B、汽輪機低壓級干度的限制； C、鍋爐汽包金屬材料的限制； D、工藝水平的限制。 u5ap 237.237. 提高蒸汽初溫度主要受到（ D ）。 A、鍋爐傳熱溫差的限制； B、鍋爐傳熱溫度的限制； C、熱力循環(huán)的限制； D、金屬高溫性能的限制。 238.238. 鍋爐冷灰斗水封的作用是（A ）。 A、防

60、止向爐膛內(nèi)漏風；B、防止向爐外噴煙氣；C、防止向爐外噴粉； D、防止冒灰。 239.239. 防止制粉系統(tǒng)放炮的主要措施有（ A）。 A、清除系統(tǒng)積粉，消除火源，控制系統(tǒng)溫度；B、防止運行中斷煤； C、認真監(jiān)盤，精心調(diào)整； D、減少系統(tǒng)漏風。 240.240. 煙氣密度隨( A )而減小。 A、溫度的升高和壓力的降低； B、溫度的降低和壓力的升高； C、溫度的升高和壓力的升高； D、溫度的降低和壓力的降低。 241.241. 離心式水泵以單吸或雙吸區(qū)分時按（ C）分類方法。 A、泵殼的結合面形式；B、工作葉輪數(shù)目；C、葉輪進水方式； D、葉輪 出水方式。 242.242. （ D ）的特點是揮