完整word版課后習(xí)題答案葉見曙主編結(jié)構(gòu)設(shè)計原理1 9章

1、結(jié)構(gòu)設(shè)計原理課后答案第一章1- 1配置在混凝土截面受拉區(qū)鋼筋的作用是什么？答：當荷載超過了素混凝土的梁的破壞荷載時，受拉區(qū)混凝土開裂，此時， 受拉區(qū)混凝土雖退出工作，但配置在受拉區(qū)的鋼筋將承擔幾乎全部的拉力，能繼 續(xù)承擔荷載，直到受拉鋼筋的應(yīng)力達到屈服強度，繼而截面受壓區(qū)的混凝土也被 壓碎破壞。1- 2試解釋一下名詞：混凝土立方體抗壓強度；混凝土軸心抗壓強度；混凝土 抗拉強度；混凝土劈裂抗拉強度。答：混凝土立方體抗壓強度：我國國家標準普通混凝土力學(xué)性能試驗方法 標準(GB/T 50081-2002)規(guī)定以每邊邊長為 150mm的立方體為標準試件，在 20C 2C的溫度和相對濕度在95%以上的潮

2、濕空氣中養(yǎng)護28d,依照標準制作方 法和試驗方法測得的抗壓強度值(以MPa為單位)作為混凝土的立方體抗壓強度， 用符號feu表示?；炷凛S心抗壓強度：我國國家標準普通混凝土力學(xué)性能試驗方法標準(GB/T50081-2002)規(guī)定以150mrX 150mrX 300mm勺棱柱體為標準試件，在20E 2C的溫度和相對濕度在95%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護28d，依照標準制作方法和 試驗方法測得的抗壓強度值(以MPa為單位)稱為混凝土軸心抗壓強度，用符號fc表示。混凝土劈裂抗拉強度：我國交通部部頒標準公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程fts按下式計算:(JTJ 053-94)規(guī)定，采用150mn立方體作為標準試件

3、進行混凝土劈裂抗拉強度測定，按照規(guī)定的試驗方法操作，則混凝土劈裂抗拉強度fts =生=0.637 Fn AA ?；炷量估瓘姸龋翰捎?00X 100X 500mmg凝土棱柱體軸心受拉試驗，破壞 時試件在沒有鋼筋的中部截面被拉斷，其平均拉應(yīng)力即為混凝土的軸心抗拉強 度，目前國內(nèi)外常采用立方體或圓柱體的劈裂試驗測得的混凝土劈裂抗拉強度值換算成軸心抗拉強度，換算時應(yīng)乘以換算系數(shù)0.9，即ft =0.9 fts。1- 3混凝土軸心受壓的應(yīng)力一應(yīng)變曲線有何特點？影響混凝土軸心受壓應(yīng)力一 應(yīng)變曲線有哪幾個因素？答：完整的混凝土軸心受拉曲線由上升段OC下降段CD和收斂段DE三個階段組成。上升段：當壓應(yīng)力b

4、0.3fc左右時，應(yīng)力一一應(yīng)變關(guān)系接近直線變化（0A段），混凝土處于彈性階段工作。在壓應(yīng)力b -.3fc后，隨著壓應(yīng)力的增大，應(yīng)力一一應(yīng)變關(guān)系愈來愈偏離直線，任一點的應(yīng)變 E可分為彈性應(yīng)變和塑性應(yīng)變兩部分， 原有的混凝土內(nèi)部微裂縫發(fā)展，并在孔隙等薄弱處產(chǎn)生新的個別裂縫。當應(yīng)力達 到0.8 fc （ B點）左右后，混凝土塑性變形顯著增大，內(nèi)部裂縫不斷延伸拓展， 并有幾條貫通，應(yīng)力一一應(yīng)變曲線斜率急劇減小， 如果不繼續(xù)加載，裂縫也會發(fā)展，即內(nèi)部裂縫處于非穩(wěn)定發(fā)展階段。當應(yīng)力達到最大應(yīng)力b = fc時（c點），應(yīng)力應(yīng)變曲線的斜率已接近于水平，試件表面出現(xiàn)不連續(xù)的可見裂縫。下降段：到達峰值應(yīng)力點C后，

5、混凝土的強度并不完全消失，隨著應(yīng)力b的 減小（卸載），應(yīng)變?nèi)匀辉黾樱€下降坡度較陡，混凝土表面裂縫逐漸貫通。收斂段：在反彎點D點之后，應(yīng)力下降的速率減慢，趨于殘余應(yīng)力。表面縱 縫把混凝土棱柱體分為若干個小柱，外載力由裂縫處的摩擦咬合力及小柱體的殘 余強度所承受。影響混凝土軸心受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線的主要因素：混凝土強度、應(yīng)變速率、測 試技術(shù)和試驗條件。1- 4什么叫混凝土的徐變？影響徐變有哪些主要原因？答：在荷載的長期作用下，混凝土的變形將隨時間而增加， 亦即在應(yīng)力不變 的情況下，混凝土的應(yīng)變隨時間繼續(xù)增長，這種現(xiàn)象稱為混凝土的徐變?；炷猎陂L期荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力大??；加荷時混凝土的齡期；混凝土

6、的組成成分和配合比； 養(yǎng)護及使用條件下的溫度與濕度。主要影響因素：（1）（2）（3）（4）1- 5混凝土的徐變和收縮變形都是隨時間而增長的變形，兩者有和不同之處？答：徐變變形是在持久作用下混凝土結(jié)構(gòu)隨時間推移而增加的應(yīng)變； 收縮變 形是混凝土在凝結(jié)和硬化的物理化學(xué)過程中體積隨時間推移而減小的現(xiàn)象， 是一 種不受力情況下的自由變形。1- 7什么是鋼筋和混凝土之間粘結(jié)應(yīng)力和粘結(jié)強度？為保證鋼筋和混凝土之間 有足夠的粘結(jié)力要采取哪些措施？答：（1）粘結(jié)應(yīng)力：變形差（相對滑移）沿鋼筋與混凝土接觸面上產(chǎn)生的剪 應(yīng)力；（2）粘結(jié)強度：實際工程中，通常以拔出試驗中粘結(jié)失效（鋼筋被拔出， 或者混凝土被劈裂）時

7、的最大平均粘結(jié)應(yīng)力作為鋼筋和混凝土的粘結(jié)強度；(3)主要措施：光圓鋼筋及變形鋼筋的粘結(jié)強度均隨混凝土等級的提高 而提高，所以可以通過提高混凝土強度等級來增加粘結(jié)力； 水平位置鋼筋比豎 位鋼筋的粘結(jié)強度低， 所以可通過調(diào)整鋼筋布置來增強粘結(jié)力； 多根鋼筋并排 時，可調(diào)整鋼筋之間的凈距來增強粘結(jié)力； 增大混凝土保護層厚度采用帶肋 鋼筋。第二章2- 1 橋梁結(jié)構(gòu)的功能包括哪幾方面的內(nèi)容？何謂結(jié)構(gòu)的可靠性？答：橋梁結(jié)構(gòu)的功能由其使用要求決定的，具體有如下四個方面：(1) 橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)能承受在正常施工和正常使用期間可能出現(xiàn)的各種荷載、 外加變形、約束變形等的作用；(2) 橋梁結(jié)構(gòu)在正常使用條件下具有良好的

8、工作性能，例如，不發(fā)生影響 正常使用的過大變形和局部損壞；(3) 橋梁結(jié)構(gòu)在正常使用和正常維護條件下，在規(guī)定的時間內(nèi)，具有足夠 的耐久性， 例如，不出現(xiàn)過大的裂縫寬度， 不發(fā)生由于混凝土保護層碳化導(dǎo)致鋼 筋的修飾；( 4)在偶然荷載(如地震、強風(fēng))作用下或偶然事件(如爆炸)發(fā)生時和 發(fā)生后，橋梁結(jié)構(gòu)仍能保持整體穩(wěn)定性，不發(fā)生倒塌。結(jié)構(gòu)的可靠性： 指結(jié)構(gòu)的安全性、適用性和耐久性。2- 2 結(jié)構(gòu)的設(shè)計基準期和使用壽命有何區(qū)別？ 答：設(shè)計基準期是指對結(jié)構(gòu)進行可靠度分析時， 結(jié)合結(jié)構(gòu)使用期， 考慮各種 基本變量與時間的關(guān)系所取用的基準時間參數(shù)， 設(shè)計基準期可參考結(jié)構(gòu)使用壽命 的要求適當選定， 但二者不

9、完全等同。 當結(jié)構(gòu)的使用年限超過設(shè)計基準期， 表面 它的失效概率可能會增大， 不能保證其目標可靠指標， 但不等于結(jié)構(gòu)喪失了所要 求的基本功能甚至報廢。一般來說，使用壽命長，設(shè)計基準期也可以長一些，使 用壽命短，設(shè)計基準期應(yīng)短一些。通常設(shè)計基準期應(yīng)該小于壽命期。2- 3 什么叫極限狀態(tài)？我國公路橋規(guī)規(guī)定了哪兩類結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)？答： 極限狀態(tài) 當整個結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過某一特定狀態(tài)而不能滿足設(shè)計規(guī)定的某一 功能要求時，此特定狀態(tài)成為該功能的極限狀態(tài)。承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。2- 4 試解釋一下名詞：作用、直接作用、間接作用、抗力。作用： 是指使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力、變形、應(yīng)力和應(yīng)變的所有原因

10、；直接作用： 是指施加在結(jié)構(gòu)上的集中力和分布力； 間接作用： 是指引起結(jié)構(gòu)外加變形和約束變形的原因； 抗力： 是指結(jié)構(gòu)構(gòu)件承受內(nèi)力和變形的能力。2- 5我國公路橋規(guī)規(guī)定了結(jié)構(gòu)設(shè)計哪三種狀況？ 答：持久狀況、短暫狀況和偶然狀況。2- 6結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計計算原則是什么？ 我國公路橋規(guī)采用的是近似概率極限狀態(tài)設(shè)計法。 承載能力極限狀態(tài)的計算以塑性理論為基礎(chǔ)，設(shè)計的原則是作用效應(yīng)最不利組合（基本組合）的設(shè)計值必須小于或等于結(jié)構(gòu)抗力設(shè)計值，即YoSdR。 正常使用狀態(tài)是以結(jié)構(gòu)彈性理論或彈塑性理論為基礎(chǔ)，采用作用（或荷載） 的短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)

11、組合的影響， 對 構(gòu)建的抗裂、裂縫寬度和撓度進行驗算，并使各項計算值不超過公路橋規(guī)規(guī) 定的各相應(yīng)限值。設(shè)計表達式為 S d = 22mm，且滿足附表要求丄 25.1has =30 +=42.6mm，取 45mm2Sn =200 230 2咒35.8 =68.4mm 30mm及d最小配筋率計算:45( ftd / fsd) =45(1.23/280) =0.2 ,所以配筋率不應(yīng)小于 0.2%,實際配筋率P = bh。1388=1.5%200x455查表法:查附表可得fcd =11.5M Pa, ftd =1.23M Pa,fsd =280 MP a,=0.56 八 0=1.0假設(shè) as = 40

12、mm，則有效高度 h0 = h - as = 500 - 40 = 460mm。AMA0 =2fcdbhb1 0 乂 145 乂 10611.5*602 5查附表 1-5 得 “3.。815As0 fsd ho=145000000=1381mm20.815x280x4603-17解:查附表可得fed =9.2MPa, ftd = 1.06mPa, fs280MPa。最小配筋率計算：45( ftd / fsd) =45(1.06/280) =0.17，故取 Pmin = 0.2%由配筋圖計算得混凝土保護層厚度:C =as -d / 2 =40 -18.4 / 2mm =30.8 d =16mm鋼

13、筋凈距 Sn=20030.82 38.4=41.6mm，滿足實際配筋率:2p _ 603 =0.74%，滿足200x410求受壓區(qū)高度:x91.8m 訓(xùn)=o.5610=230mmfcdb抗彎承載能力Mu = fcdbx(h0X91 8-5) =9.2x 200x91.8x(410-)= 61500859N m61.5kNM不滿足承載能力要求。3-18解:查附表可得 fcd =11.5M Pa, ftd =1.23M Pa, fsd =280 MP=0.56, 丫0 =1.0。彎矩計算值 M =Y0Md =1.0咒-12.9 = -12.9kN m，上側(cè)受拉。采用綁扎鋼筋骨架，按一層鋼筋布置，假

14、設(shè)as = 25mm ,則有效高度ho =h -as =140 25 =115mm。(1)求受壓區(qū)高度 x有公式 3-14 得：1X12.9X106 =11.5x1000x(115-x)211.5x -2645x +25800 =0x1 = 10.2mm bho = 0.56 100 = 56, x = 219.8mm(舍)(2)求所需鋼筋數(shù)AAs=fdbxJ10000.2=419mm2fsd28052 2鋼筋布置可選 40 12 ( As = 452mm )，或者6$ 10 (471mm )，鋼筋布置在受 拉一側(cè)，即上緣?；炷帘Ｗo層厚度 C = 30mmd = 12mm，且滿足附表要求13

15、.9as =25 +=32mm，取 35mm2最小配筋率計算：45( ftd / fsd) =45(1.23/280) =0.2 ,所以配筋率不應(yīng)小于 0.2%,實452bh。1000X100 O.45% 3-19解:查附表可得fed =9.2 M Pa,ftd =1.06M Pa, fsd = fsd = 280 MP a,冷=0.56, 丫0 =1.0 ,則彎矩計算值M =Y0Md =1.1勺90 =209kN 詢。設(shè)as=35mm ,受拉鋼筋按兩層鋼筋布置，假設(shè)a 65mm ,則有效高度h0 = h-a =500 -6 5 = 4 3mmA = M fcdbh02(10.5 _ 209咒

16、106 -9.2咒200咒4352咒0.56(1-0.5咒0.56) _612 6mmfsd(ho-as)280X (435 - 35)As Jcdbx sdAs丿2咒200“435 心6）十280泊2.6 =2213.4mm2fsd2803-21解：內(nèi)梁1. 簡支梁計算跨徑的1/3，即10/3 = 24200/3 = 8067mm 。2. 取相鄰兩梁平均間距2200mm3. hh =60mm,bh =1100mm, v1/3b + 6hh + 12hf =16 0+ 66 0 +1250 = 2320mm，滿足bf 取三個中的最小值，即 2200mm不滿足承載能力要求。邊梁空+ b + 6h

17、7= 竺0 +160 + 6咒150 + 60+150 =2260mm，又外側(cè)懸臂板實際寬度2 2 2 2 -為2200mm，所以邊梁有效寬度為2200mm3-22受壓區(qū)高度在翼板厚度內(nèi)，即xhf，為第一類T形截面，受壓區(qū)已進入梁 肋，即X Ahf，為第二類T形截面第一類T形截面，中和軸在受壓翼板內(nèi)，受壓區(qū)高度x 30mm，且大于直徑 d保護層厚度c42+95 “as = 68.5mm，則 h0 =1350 -68.5 = 1281.5mm2T形截面有效寬度：l01. 計算跨徑的 1/3: =12600/3 =4200mm32. 相鄰兩梁的平均間距為 2100mm3.b+6hh +12hf =

18、350 +6x40 +12x100 =1790mm所以T梁截面有效寬度bf=1790mm，厚度 f = 100十140 = 120mm2(1)判斷T形截面類型:fcdbf hf =11.5x1790x120 =2.47kN *m。fsdAs =280咒1884咒2 =1.06kN m為第一類T形截面(2)求受壓區(qū)高度 x(3)正截面抗彎能力51 3寸=1326.2kNmMxMu = fcdbf x(h0-m =11.5x1790x51.3x(1281.5滿足承載能力要求。3-24先將空心板的圓孔換算成bkhk的矩形孔面積相等：bA =-d2 +ab = -x3802+380X80 =14375

19、444I3 bkhk3 =1“ +2I2 =1952226249121 3慣性矩相等： h =咒380803 =16213333124 2 2兀d4 2d 2 兀d22d 2 兀d212=-(一)2+(40 +)2=9680064581283兀83兀 8hk = 404mm解得：kbk = 356mm故上翼板厚度hf=30(4=98mm下翼板厚度hf =300 一寸=98mm 腹板厚度 b = bf 2bk = 990 2 X 356 = 278mm第四章4-1鋼筋混凝土受彎構(gòu)件沿斜截面破壞的形態(tài)有幾種？各在什么情況下發(fā)生?答：斜拉破壞，發(fā)生在剪跨比比較大（m 3）時;剪壓破壞，發(fā)生在剪跨比在

20、 1蘭m 3時;斜壓破壞，發(fā)生在剪跨比 m cl時。4-2影響鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎能力的主要因素有哪些？答：主要因素有剪跨比、混凝土強度、縱向受拉鋼筋配筋率和箍筋數(shù)量及強度等。4-3鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力基本公式的適用范圍是什么？公式 的上下限物理意義是什么？答：適用范圍:）按構(gòu)造要求配置箍筋Y0Vd (Psv)min由此可得：%務(wù)32(0.56咒10冷(2+0.6 p)f；Avfsvbh02(V)2采用直徑0 8的雙肢箍筋，箍筋截面積 Av =n人=2%50.3= 100.6mm2跨中截面 Vl/2 =Y0Vd,l/2 =1.0咒25.2 =25.2kN , 支點截面 V

21、0 =Y0Vd,0 =1.0咒 124.8 =124.8kN4800V, = LV。h(V0 -V/2)_4800咒124.8-500(124.8-25.2)伯彳 43kNp =100P =2S/ =01%32 (0.56 ：10上)(2 + 0.6 rtfkAsv fsvbh32(V)2(0.56X 103(2 +0.6天2)720咒 100.6天 195% 200咒4362,“ 廠(114.43)2Sv=250mm ,去 Sv=250mm ，箍筋配筋率 2由構(gòu)造要求得_ Av _100Lsv bSv2 0x 0=456.5mm=$ %0滿足要求,根據(jù)要求:2 5 0在支座中心向跨徑長度方向

22、的500mm范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距Sv=100mm，爾后至跨中截面 統(tǒng)一采用Sv=250mm第六章6-1配有縱向鋼筋和普通鋼筋的軸心受壓短柱與長注的破壞形態(tài)有何不同？什么叫作柱的穩(wěn)定系數(shù)W?影響穩(wěn)定系數(shù)的主要因素有哪些？解：1）短柱：當軸向力P逐漸增加時，試件也隨之縮短，試驗結(jié)果證明混凝 土全截面和縱向鋼筋均發(fā)生壓縮變形。當軸向力P達到破壞荷載的90%左右時，柱中部四周混凝土表面出現(xiàn)縱向 裂縫，部分混凝土保護層剝落，最后是箍筋間的縱向鋼筋發(fā)生屈服，向外鼓出， 混凝土被壓碎而整個試驗柱破壞。鋼筋混凝土短柱的破壞是材料破壞，即混凝土 壓碎破壞。2）長柱：在壓力P不大時，也是全截面受壓，但隨著壓力增大

23、，長柱不 緊發(fā)生壓縮變形，同時長柱中部發(fā)生較大的橫向撓度 u，凹側(cè)壓應(yīng)力較大，凸側(cè) 較小。在長柱破壞前，橫向撓度增加得很快，使長柱的破壞來得比較突然，導(dǎo)致失穩(wěn)破壞。破壞時，凹側(cè)的混凝土首先被壓碎，混凝土表面有縱向裂縫，縱向鋼 筋被壓彎而向外鼓出，混凝土保護層脫落；凸側(cè)則由受壓突然轉(zhuǎn)變?yōu)槭芾?，出現(xiàn) 橫向裂縫。cp3）穩(wěn)定系數(shù)：鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件計算中，考慮構(gòu)件長細比增大的附加效應(yīng)使構(gòu)件承載力降低的計算系數(shù)4）主要影響因素：構(gòu)件的長細比6-5解：短邊b=250mm，計算長細比幾=500 = 2O，杳表得b 250一W =0.75, fed =11.5M Pa, fs 28O MP a,% =1

24、.0Nu =0.9 申(fed A + fsd As) =0.9x0.75(11.5x250x25O+ 280x 8O4) = 637.11kN a 丫0肌=560kN，則滿足承載能力要求。6-7解：查表得混凝土抗壓強度設(shè)計值fed =11.5MPa,Yo=1.1，HRB335級鋼筋抗壓強度設(shè)計值fsd =280mPa , R235級鋼筋抗拉強度設(shè)計值 fsd =195MPa ,軸心壓力計算1）截面設(shè)計長細比入二上d（1）計算所需縱向鋼筋截面積值 N =YoNd =1.1x1560 =1716kN二3000 =6.67 c78.5 * =128.5mm ,由構(gòu)造要求，間距 S 應(yīng)滿足As071

25、0S dcor / 5 =74mm 和 S 0.5%As0 =業(yè)31竺竺空5 =1303mm270N0.9(fcdAcokfsdAs fsd A) =0.9(11.5x 107466.5+2X 1951303+280x1407) = 1924.2kN YoNd =1716kN滿足承載力要求!檢查混凝土保護層是否會剝落。Nu =0.9W(fcdA+ fsd 代)=0.9咒1咒(11.5咒158962.5 +280X1407) =1999.83kN1.5Nu =1.5勺999.83 =2999.75kNN1924kN故混凝土保護層不會剝落。第七章7-2試簡述鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)和破壞類

26、型。答：破壞形態(tài)：（1）受拉破壞一大偏心受壓破壞，當偏心距較大時，且受拉鋼筋配筋率不高時，偏心受壓構(gòu)件的破壞是受拉鋼筋先達到屈服強度，然后受壓混凝土壓壞，臨近破壞時有明顯的預(yù)兆，裂縫顯著開展，構(gòu)件的承載能力取決于受拉鋼筋的強度和數(shù)量。（2）受壓破壞一小偏心受壓破壞，小偏心受壓構(gòu)件的破壞一般是受壓區(qū)邊緣混凝土的應(yīng)變達到極限壓應(yīng)變， 受壓區(qū)混凝土被壓碎； 同一側(cè)的鋼筋壓應(yīng)力達到屈服強度，破壞前鋼筋的橫向變形無明顯急劇增長，正截面承載力取決于受壓區(qū)混凝土的抗壓強度和受拉鋼筋強度。破壞類型：1）短柱破壞；2）長柱破壞；3）細長柱破壞構(gòu)件長細比對截面曲7-3由式（7-2 ）偏心距增大系數(shù)與哪些因素有關(guān)？

27、2壓構(gòu)件設(shè)計。截面復(fù)核時，當 4時，為小偏心受壓.7-5寫出矩形截面偏心受壓構(gòu)件非對稱配筋的計算流程圖和截面復(fù)核的計算流 程圖注意是流程圖7-6解：查表得:fcd =11.5MPa, fsd = fsd = 280MPa,% =1.0N =Nd=542.8x1.0 =542.8kN,M =Md 舁0 =326.6x1.0 = 326.6kN m偏心距 e0 = M= 602mm ,N 542.8彎矩作用平面內(nèi)的長細比半二色000 =10 5，故應(yīng)600考慮偏心距增大系數(shù)。設(shè) *5 = as = 40mm，貝y h0 = h - as=560mmq =0.2 +2.7魚Z + Z602h0560

28、1,取匚 1 =1.0匚 2 =1.15-0.04h= 1.15-0.01X6000 =1.051,取匚2 =1.0600所以偏心距增大系數(shù)n十一(護1匚2=11400緜 h/ h0(1)大小偏心受壓的初步判斷+ 1400X602/560 X10 “11.07eo = 1.07X602 = 644mm O.3ho，故可先按照大偏心受壓來進行配筋計算。es =%0 + h / 2 -as =644 +300 -40 = 904mm(2)計算所需的縱向鋼筋面積 取匕=J =0.56QA _ Nes - fcdbho Eb(10.5rb )As =fsdg -as)二 542.8沢 g。4-11.5

29、%305602 561-0.5.56, 374mm2 280x(560-40)Pmin bh = 360mm2 2Afcdbhb +f sdAs-NAs 所以 As= 374mm，取 4根 12 的鋼筋，As= 452mmfsd280J30560.58452-542.8 - 2377mm2取4根28的鋼筋。2_ _C-?55q =0.2 +2.7e0 =0.2 + 2.7咒空 A1,取 =1.0 h03601l04000卄J2 eZOUJEOg.051,嘰 Z.。所以偏心距增大系數(shù)n =1 +1_ (10_)2匚1匚2=1+X102 咒1x1 =1.041400e h1400x638/360/

30、h0(1) 大小偏心受壓的初步判斷neo =1.04x638 = 664mmO.3ho，故可先按照大偏心受壓來進行配筋計算。es =%0 +h/2 -as =664 + 200 -40 = 824mm es =8 - h / 2 +as = 664-200 +40 = 504mm(2)計算所需的縱向鋼筋面積2As=942mmX=h0*2 2Nes-fsdAs(h0-as) = 360 -點6022188 X1000 X 824 - 280 942 x (360 - 40)9.2X300=79.8mm C 2asNesAs =fsd(ho -as)2=1058mm 188X1000X504 28

31、0 360-40)取3根22的鋼筋,2As = 1140mm7-8解：查表得:fed - 9.2MPa , fsd=fsd= 280MP a,Y0 =1.0N = Nd 丫0 = 174X1.0 =174kN,M = M d 丫0 = 54.8 1.0 = 54.8kN m 350 7.5，故應(yīng)h 450偏心距0=罟=鬻=315mm，彎矩作用平面內(nèi)的長細比 考慮偏心距增大系數(shù)。as= as=40mm，貝U h0 = h-as = 410mmRZ.7沽。.斗靂1,取匚日0= 1.15 -0.010 =1.15 -0.01 X 3500 =1.07 A1,取匚2 =1.0 h450所以偏心距增大系數(shù)7+二(常2十1400爲綃。821.06.h0%0 =1.06x315 = 334mm es =%0 +h/ 2 -as =334 +225 -40 =519mm es =ne0 - h/2 + as =334 -225 + 40 = 149mm彎矩作用平面內(nèi)截面承載力復(fù)核(1)大小偏心受壓的初步判斷xfcdbx(es h。+?) = fsdAses - fs