食品工程原理課后題答案（經(jīng)典實(shí)用）

1、22 2 22 2 2 11 1 up gZ up gZ 21 zz 21 2 1 2 2 1 2 1 ppuu 2 1 1 4 d Q u 2 2 2 4 d Q u 3 2 3 1 10113. 0 10314. 0 Q u Q u 3 6 10158. 0 10142.10314.78940 8002 Q 【1-1】椰子油流過一內(nèi)徑為20mm的水平 管道，其上裝有一收縮管，將管徑逐漸收縮 至12mm，如果從未收縮管段和收縮至最小 處之間測(cè)得的壓力差為800Pa，試求椰子油 的流量。 解：設(shè)椰子油密度為940 kg/m3，忽略流 動(dòng)損失外 因?yàn)?，上式簡(jiǎn)化為， 由連續(xù)性方程可知 m3/s

2、【1-2】牛奶以2103m3/s的流量流 過內(nèi)徑等于27mm的不銹鋼管，牛奶的 粘度為2.12103Pa.s，密度為 1030kg/m3，試確定管內(nèi)流動(dòng)是層流 還是紊流。 解：由雷諾數(shù)表達(dá)式可知 由判別式可知為紊流。 ud Re sm A Q u/49. 3 027. 0 4 102 2 3 4 3 1058. 4 1012. 2 103049. 3027. 0 Re 2 2 u d L Lf 162) 2 1 ()( 4 3232 444 4 2 21 d d d d L L d Ql d ulpp L f f f 【1-5】液體在圓形直管內(nèi)作層流流 動(dòng)，若流量、管長和液體的物性參數(shù)保 持不

3、變，而將管徑減至原有的1/2，問 因流動(dòng)阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來的 多少倍。 解：設(shè)管徑減至原有的1/2后，流體 流動(dòng)狀態(tài)仍然保持層流。由流動(dòng)阻力方 程可知 即因流動(dòng)阻力而產(chǎn)生的能量損失為原來損 失的16倍。 【1-7】某離心泵安裝在高于井內(nèi)水面 5.5m的地面上，吸水量為40m3/h。 吸水管尺寸為 mm，包括管 路入口阻力的吸水管路上的總能量損 失為4.5J/kg。試求泵入口處的真空度。 （當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?.0133105Pa） 解：根據(jù)能量方程，設(shè)井水面為I-I界 面，管道出口處為II-II界面。 4114 f L up gZ up gZ 22 2 22 2 2 11 1 Pa 1001

4、33. 1 m 5 . 5 , 0 5 1 21 p ZZ m/s 26. 1 106. 0 4 360040 , 0 2 21 A Q uu f L u gZpp 2 2 2 212 Pa 2 .42136 5 . 41000 2 26. 11000 5 . 58 . 91000100133. 1 2 5 2 p 泵入口真空度為 PapV 445 1092. 5102136. 4100133. 1 357 f h g u g p ZH g u g p Z 22 2 22 2 2 11 1 m 20 Z, 0 Z, , 212121 ppuu m/s 36. 1 3600051. 014. 3

5、 410 4 2 2 d Q u 4 3 109 . 6 101 100036. 1051. 0 du Re 0049. 0 51 25. 0 d m 92. 5 8 . 92 36. 1 051. 0 100 032. 0 2 2 2 g u d l h e f m 93. 0 8 . 92 36. 1 1 . 134 . 617. 0 2 22 g u m 85.26 93. 092. 520 2 f hZH KW 04. 1 36007 . 01000 8 . 910001085.26 1000 gHQ P 【1-9】每小時(shí)將10m3常溫的水用泵從開口貯槽送至開口高位槽。管路直徑為 mm

6、，全系統(tǒng)直管長度為 100m，其上裝有一個(gè)全開閘閥、一個(gè)全開截止閥、三個(gè)標(biāo)準(zhǔn)彎頭、兩個(gè)阻力可以不計(jì)的活接頭。兩槽液面恒定， 其間垂直距離為20m。取管壁粗糙度為0.25mm、水的密度為1000kg/m3、粘度為1103Pa.s。試求泵的效率 為70時(shí)的軸功率。 解：根據(jù)公式（1-31d），設(shè)兩槽液面分別為II和IIII 管道內(nèi)水的流速為 根據(jù)莫迪圖查得阻力系數(shù)約為 0.032，則沿程阻力損失為 由表1-5可知， 軸功率為 357 f h g u g p ZH g u g p Z 22 2 22 2 2 11 1 m 20 Z, 0 Z Pa 1061040101 Pa, 101 m/s 45.

7、 2 3600051. 0 4 14. 3 18 4 , 0 21 435 2 5 1 22 21 pp d Q uu 4 3 1012 101 . 1 106045. 2051. 0 du Re 00039. 0 51 020. 0 d m 6 8 . 92 45. 2 051. 0 50 02. 0 2 2 2 g u d l h e f m 46. 0 8 . 92 45. 2 0 . 15 . 0 2 22 g u m 6 .22 46. 060 8 . 91060 1040 20 2 3 2 212 2 f h g u g p g p ZH kW 81. 1 360065. 0100

8、0 8 . 91060186 .22 1000 gHQ P 【1-10】用泵將開口貯槽內(nèi)密度為1060kg/m3、粘度為1.1103Pa.s的溶液在穩(wěn)定流動(dòng)狀態(tài)下送到蒸發(fā)器內(nèi)，蒸發(fā)空 間真空表讀數(shù)為40kPa。溶液輸送量為18m3/h。進(jìn)蒸發(fā)器水平管中心線高于貯槽液面20m，管路直徑 mm，不 包括管路進(jìn)、出口的能量損失，直管和管件當(dāng)量長度之和為50m。取管壁粗糙度為0.02mm。試求泵的軸功率（泵 的效率為65）。 解：根據(jù)公式（1-31d），設(shè)貯槽液面和蒸發(fā)器水平管出口分別為II和IIII 管道內(nèi)溶液流動(dòng)狀態(tài)為 根據(jù)莫迪圖查得阻力系數(shù) 約為0.02，則沿程阻力損失為 由表1-5可知管道進(jìn)口

9、和出口的局部阻力系數(shù)， 軸功率為 【1-11】將溫度為263K的冷凍鹽水（25CaCl2溶液，密度為1240kg/m3，粘度為710 3Pa.s）從開口貯槽送入冷卻設(shè)備。已知貯槽鹽水液面低于管路出口2m。整個(gè)輸送 管道直徑 mm，長50m，其中有6個(gè)標(biāo)準(zhǔn)彎頭，1個(gè)截止閥，2個(gè)閘閥，均為全開。 如果要求流量為6m3/h，試求所需泵的揚(yáng)程。 解：根據(jù)公式（1-31d），設(shè)貯槽液面和管路出口分別為II和IIII 管道內(nèi)溶液流動(dòng)狀態(tài)為 假設(shè)管道粗糙度較小，利用公式（1-59）估算阻力系數(shù) 則沿程阻力損失和局部阻力損失為 425. f h g u g p ZH g u g p Z 22 2 22 2 2

10、 11 1 m 2 Z, 0 Z Pa 101 m/s 3 . 3 36000254. 0 4 14. 3 6 4 , 0 21 5 21 22 21 pp d Q uu 4 3 104 . 1 107 12403 . 30254. 0 du Re 03. 0 104 . 1 3164. 03164. 0 25. 0 4 25. 0 e R m 5 .40 8 . 92 3 . 3 17. 024 . 611 . 16 0254. 0 50 03. 0 2 2 2 g u d l h e f m 43 5 .40 8 . 92 3 . 3 2 2 2 2 2 2 f h g u ZH 【1-1

11、3】擬用一臺(tái)3B57型離心泵以60m3/h的流量輸送常溫的清水，已查得在此流量下的 允許吸上真空Hs5.6m，已知吸入管內(nèi)徑為75mm，吸入管段的壓頭損失估計(jì)為0.5m。 試求： 若泵的安裝高度為5.0m，該泵能否正常工作？該地區(qū)大氣壓為9.81104Pa； 若該泵在海拔高度1000m的地區(qū)輸送40的清水，允許的幾何安裝高度為若干米？當(dāng)?shù)卮?氣壓為9.02104Pa。 解：1）首先求解速度 根據(jù)式（1-94） 安裝高度大于允許安裝高度4.38m，故該 水泵不能正常工作。 解：2）查表可知，20水的飽和蒸氣壓為 2334.6Pa，40水的飽和蒸氣壓為7376Pa ，密度為992.2kg/m3，根

12、據(jù)式（1-95）對(duì)允 許吸上真空高度進(jìn)行修正。 77.3 3600 4 60 2 d us m 38. 4 5 . 0 81. 92 77. 3 6 . 5 2 2 2 f s spsp h g u HZ 再由式（1-94）得 即在海拔1000m處水泵的安裝高度不應(yīng)該超過 3.11m。 m 35. 4 81. 92 .992 73766 .2334 81. 92 .992 1015.90 106 . 5 10 3 / g pp HHH vv aspsp m 11. 3 5 . 0 81. 92 77. 3 35. 4 2 2 2 f s spsp h g u HZ 2 b 3 1 41 i i

13、 i b TT q 151. 0 019. 0 0433. 0762. 0 051. 0 8 .174 .29 15 2 b mb128. 0 2 3 T 151. 0 019. 0 8 .17 15 3 T q 9 .15 3 T 【2-1】一食品冷藏室由內(nèi)層為19 mm厚的松 木，中層為軟木層，外層為51 mm厚的混凝土 所組成。內(nèi)壁面溫度為-17.8 ,混凝土外壁面 溫度為29.4 。松木、軟木和混凝土的平均熱 導(dǎo)率分別為0.151,0.043 3,0.762 W/(mK)，要求 該冷藏室的熱損失為15W/m2。求所需軟木的厚 度及松木和軟木接觸面處的溫度。 解：三層平壁的導(dǎo)熱。 1）所

14、需軟木的厚度 由 得 解得： 2）松木和軟木接觸面處的溫度 由 解得： 【2-4】將粗碎的番茄通過內(nèi)徑為60 mm的管子從20 加熱到75 。其流量為1 300 kg/h,管內(nèi)壁面溫度 為105 ,求對(duì)流傳熱系數(shù)。 已知粗碎的番茄物性數(shù)據(jù)如下：=1 050 kg/m3； cp=3.98 kJ/（kgK）； =2.15 mPas(47.5 時(shí)),1.2 mPas(105 時(shí))； =0.61 W/(mK)。 解：流體在管內(nèi)被加熱。 sm d V u i s /122. 0 06. 0 4 3600/1050/1300 4 2 2 03.14 61. 0 1015. 21098. 3 Pr 1011

15、0575. 3 1015. 2 1050122. 006. 0 Re 33 43 3 p i c ud 4 101Re2000 ，為過渡流，且為高粘度流體。 )./(500) 2 . 1 15. 2 ()03.14()10575. 3( 06. 0 61. 0 027. 0 )(PrRe027. 0 214. 0 3 1 8 . 03 14. 0 3 1 8 . 0 KmW d Wi 校正系數(shù)為： 7589. 03575/1061Re/1061 8 . 158 . 15 )./(3797589. 0500 2 KmW 14. 0 3 1 )(Pr)(Re)( W m D C 3/2,36. 0

16、mC )./(346. 0),./(72. 2 .10100,/977 33 KmWKkgkJc sPamkg p 786 346. 0 101001072. 2 Pr 4026 10100 9775 . 2406. 0 Re 33 3 22 p c nd )./(343) 5 . 7 100 ()786()4026)( 22. 1 346. 0 (36. 0 214. 0 3 1 3 2 KmW 【2-5】一帶有槳式攪拌器的容器內(nèi)裝有溫 度為37.8 的料液。用夾套內(nèi)的蒸汽加熱。 容器內(nèi)徑為1.22 m,攪拌器直徑為0.406 m,轉(zhuǎn) 速為2.5 r/s,容器壁溫為93.3 。料液的物性 為

17、:=977 kg/m3；cp=2.72 kJ/（kgK）； =100 mPas(37.8 時(shí)),7.5 mPas(93.3 時(shí))。 求料液對(duì)容器壁的對(duì)流傳熱系數(shù)。 解：對(duì)流傳熱系數(shù)計(jì)算式如下： （1）對(duì)于平槳、夾套式， 料液的平均物性如下： 將以上各值代入式（1），得： 【2-6】室內(nèi)水平放置表面溫度相同、長度相 等的兩根圓管，管內(nèi)通有飽和水蒸氣。兩管均被 空氣的自然對(duì)流所冷卻，假設(shè)兩管間無相互影響。 已知一管直徑為另一管的5倍，且兩管 的（GrPr）值在104109之間，求兩管熱損失 的比值。 解：水平管外自然對(duì)流，有 n rr O PG d C)( 54 10Pr10 Gr 34. 35)

18、()( )( )( )( )( )( )( 4 3 4 3 1 2 4 1 1 2 4 1 1 4 1 2 1 2 1 2 1 2 O O d d Gr Gr Gr Gr S S TS TS Q Q 在本題條件下，定性溫度相同，只是定性尺寸不同，故 即大管的熱損失是小管的3.34倍。 由于 4 1 ,53. 0nC 【2-8】烤爐內(nèi)在烤一塊面包。已知爐壁溫度為175 ，面包表面的黑度為0.85,表面溫度為100 ,表面積 為0.064 5 m2，爐壁表面積遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于面包表面積。求烤 爐向這塊面包輻射 傳遞的熱量。 解：兩物體構(gòu)成封閉空間，且 21 SS ，由下式計(jì)算輻射傳熱量： W TTSQ 0

19、 .65)448373(0645. 085. 01067. 5 )( 448 4 2 4 111012 負(fù)號(hào)表示爐壁向面包傳遞熱量。 W TTcWQ hhphh 33 21 1075.118)3080(109 . 125. 1 )( )( 12ccpcc TTcWQ skg TTc Q W ccpc c /9454. 0 )2050(10187. 4 1075.118 )( 3 3 12 skg /9454. 0 )./(45KmW )./(5 .471 850 1 20 25 ) 20 25 ( 452 1025 1700 1 1 1 )( 2 1 1 2 3 KmW Ln d d d d

20、Ln d K ii O i OO O O mO O TK Q S 3080 2050 30 1 T 10 2 T 2 .18 10 30 1030 )( 2 1 21 Ln T T Ln TT Tm 2 3 8 .13 2 .185 .471 1075.118 mSO 【2-10】在逆流換熱器中，用初溫為20 的水將1.25 kg/s的液體比熱容為1.9 kJ/(kgK)、密度為 850 kg/m3由80 冷卻到30 。換熱器的列管直徑為25 mm2.5 mm,水走管內(nèi)。水側(cè)和液體側(cè)的 對(duì)流傳熱系數(shù)分別為850 W/（m2K）和1 700W/（m2K）,污垢熱阻可忽略。若水的出口溫度不能高于

21、50 ，求水的流量和換熱器的傳熱面積。 解：傳熱量為 又 即冷水流量為 取管壁的熱導(dǎo)率 ，則有 傳熱面積由下式計(jì)算： 熱流體： 冷流體： 將已知值代入式（1），得： 【2-11】在一單程列管換熱器中用飽和水蒸氣加熱食用油。溫度為160 的飽和蒸汽在殼程冷凝，冷凝液在飽和 溫度下排出。食用油在管程流動(dòng)，并由20 加熱到106 。列管換熱器尺寸為：列管直徑為19 mm2 mm、管 長為4 m，共有25根管子。若換熱器的傳熱量為125 kW，蒸汽冷凝傳熱系數(shù)為7 000 W/（m2K）,油側(cè)污垢熱阻為 0.000 5 m2K/W,管壁熱阻和蒸汽側(cè)污垢熱阻可忽略,求管內(nèi)油側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)。 又若油的流速

22、增加一倍，此時(shí)若換熱器的總傳熱系數(shù)為原來的1.75倍,求油的出口溫度。假設(shè)油的物性不變。 解：（1）管內(nèi)油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù) 對(duì)數(shù)平均溫差： )./(0 .232 15 19 0005. 0 15 19 7000 1 1 11 1 2 KmW R d d d d K i si i o ii o O O O K WKmLn r r r r Ln r R ii O i OO O O /.1029. 4 349015 19 ) 15 19 ( 452 1019 258 1 )( 1 23 3 )./(233 1029. 4 11 2 3 KmW R K O O R WKm r r RRRR i O s

23、isOOO /.1079. 4 15 19 00026. 0000176. 01029. 4 233 %7 .11%100 29. 4 29. 479. 4 % O OO R RR R 【2-12】在列管換熱器中用冷水冷卻油。水在直徑為19 mm2 mm的列管內(nèi)流動(dòng)。已知管 內(nèi)水側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)為3 490 W/（m2K）,管外油側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)為258 W/(m2K)。 換熱器在使用一段時(shí)間后，管壁兩側(cè)均有污垢形成，水側(cè)污垢熱阻為0.000 26 m2K/W, 油側(cè)污垢熱阻為0.000 176 m2K/W。管壁的熱導(dǎo)率為45 W/（mK）。求：（1）基于管 外表面積的總傳熱系數(shù)；（2）產(chǎn)生污垢后

24、熱阻增加的百分?jǐn)?shù)。 解：以外表面為基準(zhǔn)。 （1）基于管外表面的總傳熱系數(shù) 產(chǎn)生污垢前的總熱阻： （2）產(chǎn)生污垢后熱阻增加的百 分?jǐn)?shù)% 產(chǎn)生污垢后的總熱阻： 【2-13】在套管換熱器中采用并流的方式用水冷卻油。水的進(jìn)、出口溫度分別為15 和40 ，油的進(jìn)、出口溫度 分別為150 和100 ?，F(xiàn)因生產(chǎn)任務(wù)要求油的出口溫度降至80 ， 假設(shè)油和水的流量、進(jìn)口溫度及物性均不變，且仍為并流，換熱器除管長外，其他尺寸不變，若原換熱器的管長 為1 m，求現(xiàn)在需要的管長。設(shè)換熱器的熱損失可忽略。 解：熱量衡算（忽略熱損失）： 【2-14】某列管換熱器的管程走冷卻水，有機(jī)蒸汽在管外冷凝。在新使用時(shí)冷卻水的進(jìn)、

25、出口溫度分別為20 和30 。使用一段時(shí)間后，在冷卻水進(jìn)口溫度與流量相同的條件下， 冷卻水出口溫度降為26 。已知換熱器的傳熱面積為16.5 m2,有機(jī)蒸汽的冷凝溫度為80 , 冷卻水流量為2.5 kg/s,求污垢熱阻。 解：無污垢時(shí)的傳熱量： 【2-15】某氣體混合物（比熱容和熱導(dǎo)率均未知）以90 kg/h的流量流過套管換熱器的內(nèi) 管，氣體的溫度由38 被加熱到138 。內(nèi)管內(nèi)徑為53 mm，外管內(nèi)徑為78 mm，壁厚 均為2.5 mm,管外為水蒸氣冷凝使管內(nèi)壁溫度維持在150 。已知混合氣體的粘度為0.027 mPas,其普蘭特?cái)?shù)為1,求套管換熱器的管長。 【2-16】有一套管換熱器，內(nèi)管

26、為19 mm2 mm，管長為2 m，管內(nèi)的水與環(huán)隙中的油 逆流流動(dòng)。油的流量為270 kg/h，進(jìn)口溫度為100 ，水的流量為360 kg/h，進(jìn)口溫度為 10 。若忽略熱損失，且知以管外表面積為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù)為374 W/（m2K）,油的 比熱容為1.88 kJ/(kgK),求油和水的出口溫度分別為多少? 【4-1】用光滑小球在粘性流體中自由沉降可測(cè)定該液體的粘度。測(cè)試時(shí)用玻璃筒盛滿待 測(cè)液體，將直徑為6mm的鋼球在其中自由沉降，下落距離為200mm，記錄鋼球的沉降時(shí) 間?，F(xiàn)用此法測(cè)試一種密度為1300 kg/m3的糖漿，記錄的沉降時(shí)間為7.32秒，鋼球的比重 為7.9， 試求此糖漿的粘度

27、。 【4-2】某谷物的顆粒粒徑為4mm，密度為1400 kg/m3。求在常溫水中的沉降速度。又若此谷物 的淀粉粒在同樣的水中的沉降速度為0.1mm/s， 試求其粒徑。 【4-3】氣體中含有大小不等的塵粒，最 小的粒子直徑為10m。已知?dú)怏w流量為 3000m3/h（標(biāo)準(zhǔn)態(tài)），溫度為500， 密度為0.43 kg/m3，粘度為3.610- 5Pas，塵粒的密度為2000 kg/m3。今 有一降塵室，共有5層，求每層的沉降 面積。 【4-9】果汁中濾渣為可壓縮的，測(cè)得其壓縮指數(shù)為0.6。在表壓為100kPa下由壓濾機(jī)過 濾。最初1小時(shí)可得清汁2.5m3，問若其他條件相同，要在最初1小時(shí)得到3.5m3

28、的清汁， 要用多大壓力？設(shè)介質(zhì)阻力可忽略不計(jì)。 【4-10】用某板框過濾機(jī)過濾葡萄糖溶液，加入少量硅藻土作助濾劑。在過濾表壓 100kPa下過濾2h，頭1h得濾液量8m3。假設(shè)硅藻土是不可壓縮的，且忽略介質(zhì)阻力不計(jì) ， 試問：（1）在第2h內(nèi)可得多少濾液？（2）過濾2h后用2 m3清水（粘度與濾液相近）， 在同樣壓力下對(duì)濾餅進(jìn)行橫穿洗滌，求洗滌時(shí)間；（3）若濾液量不變，僅將過濾壓差 提高1倍，問過濾時(shí)間為多少？（4）若過濾時(shí)間不變，僅將過濾壓強(qiáng)提高1倍，問濾液量 為多少？ 【4-11】有一葉濾機(jī)，自始至終在某一恒壓下過濾某種 懸浮液時(shí)，得出如下過濾方程式：（q+10） 2=250(t+0.4)

29、。式中q以L/m2表示，以min表示。今在實(shí) 際操作中，先在5min內(nèi)使壓差由零升至上述壓差，其間 過濾為恒速過濾，以后則維持該壓力不變作恒壓過濾， 全部過濾時(shí)間為20min。試求：（1）每一循環(huán)中，每 1m2過濾表面可得多少濾液？（2）過濾后用相當(dāng)于濾液 總量1/5的水洗滌濾餅，求洗滌時(shí)間（設(shè)濾餅不可壓縮）。 【4-12】在202.7kPa（2atm）操作壓力下用板框過濾機(jī)處 理某物料，操作周期為3h，其中過濾1.5h，濾餅不需洗滌。 已知每獲1 m3濾液得濾餅0.05 m3，操作條件下過濾常數(shù) K=3.310-5m2/s，介質(zhì)阻力可忽略，濾餅不可壓縮。試計(jì) 算：（1）若要求每周期獲0.6

30、m3的濾餅，需多大過濾面積？ （2）若選用板框長寬的規(guī)格為1m1m，則框數(shù)及框厚 分別為多少？（3）經(jīng)改進(jìn)提高了工作效率，使整個(gè)輔助 操作時(shí)間縮短為1h，則為使上述板框過濾機(jī)的生產(chǎn)能力達(dá) 到最大時(shí)，其操作壓力應(yīng)提高至多少？ 1.圓管中有常溫下的水流動(dòng),管內(nèi)徑d=100mm,測(cè)得其中的質(zhì)量流量為15.7kg.s-1,其體積流量為_0.0157m3.s-1_. 平均流速為_2.0m.s-1_。 2. 流體在圓形管道中作層流流動(dòng),如果只將流速增加一倍,則阻力損失為原來的_2_倍; 如果只將管徑增加一倍,流 速不變,則阻力損失為原來的_1/4_倍。 3. 離心泵的流量常用出口閥出口閥調(diào)節(jié)。 4. 某輸

31、水的水泵系統(tǒng),經(jīng)管路計(jì)算得,需泵提供的壓頭為He=25m水柱,輸水量為20kg.s-1,則泵的有效功_4905w_ 5. 用飽和水蒸汽加熱空氣時(shí)，換熱管的壁溫接近_飽和水蒸汽的溫度，而傳熱系數(shù)K值接近_空氣_的對(duì)流傳熱系數(shù)。 6. 實(shí)現(xiàn)傳熱過程的設(shè)備主要有如下三種類型_間壁式間壁式 蓄熱式蓄熱式 直接混合式直接混合式_ 7. 中央循環(huán)管式蒸發(fā)器又稱_標(biāo)準(zhǔn)式標(biāo)準(zhǔn)式_。由于中央循環(huán)管的截面積_較大較大_。使其內(nèi)單位容積的溶液所占有的傳熱面積 比其它加熱管內(nèi)溶液占有的_要小要小_，因此，溶液在中央循環(huán)管和加熱管內(nèi)受熱不同而引起密度差異，形成溶液的 _自然自然_循環(huán)。 8. 圓管中有常溫下的水流動(dòng),管

32、內(nèi)徑d=100mm,測(cè)得中的體積流量為0.022m3.s-1,質(zhì)量流量為_22kg.s-1_,平均流速 為_2.8m.s-1_。; 9. 球形粒子在介質(zhì)中自由沉降時(shí)，勻速沉降的條件是_粒子所受合力的代數(shù)和為零粒子所受合力的代數(shù)和為零_ 。滯流沉降時(shí)，其阻力系數(shù) =_24/ Rep_. 10. 某大型化工容器的外層包上隔熱層,以減少熱損失,若容器外表溫度為500, 而外層包上隔熱層表面溫度為20, 采用某隔熱材料,其厚度為240mm,=0.57w.m-1.K-1,此時(shí)單位面積的熱損失為_1140w _。(注:大型容器可視為平壁) 11. 非結(jié)合水份是主要以機(jī)械方式與物料相結(jié)合的水份。 12. 設(shè)

33、離心機(jī)轉(zhuǎn)鼓直徑為1m，轉(zhuǎn)速n=600 轉(zhuǎn).min-1，則在其中沉降的同一微粒，比在重力沉降器內(nèi)沉降的速度快 _201_倍。 14. 用冷卻水將一定量的熱流體由100冷卻到40，冷卻水初溫為15，在設(shè)計(jì)列管式換熱器時(shí)，采用兩種方案比 較，方案是令冷卻水終溫為30，方案是令冷卻水終溫為35，則用水量 WI大于大于WII，所需傳熱面積AI 小于小于AII。（大于，等于，小于） 15. 多效蒸發(fā)的原理是利用減壓的方法使后一效的蒸發(fā)壓力和溶液的沸點(diǎn)較前一效的_為低為低_，以使前一效引出的 _二次蒸汽二次蒸汽_作后一效_加熱用加熱用_，以實(shí)現(xiàn)_二次蒸汽二次蒸汽_再利用。 16. 物料干燥時(shí)的臨界水份是指由

34、恒速干燥轉(zhuǎn)到降速階段的臨界點(diǎn)時(shí)，物料中的含水率由恒速干燥轉(zhuǎn)到降速階段的臨界點(diǎn)時(shí)，物料中的含水率；它比物料的結(jié)合水_大大 17. 如右圖所示：已知,水=1000kg.m-3,空氣=1.29kg.m-3,R=51mm,則p=_500 N.m-2,=_1（兩測(cè)壓點(diǎn)A.B間位差不計(jì) 18. 板框壓濾機(jī)主要由_濾板、濾框、主梁（或支架）壓緊裝置等組成濾板、濾框、主梁（或支架）壓緊裝置等組成_，三種板按_123212321_的順序排列組成。 19. 去除水份時(shí)固體收縮最嚴(yán)重的影響是_在表面產(chǎn)生一種液體水與蒸汽不易滲透的硬層在表面產(chǎn)生一種液體水與蒸汽不易滲透的硬層_，因而降低了干燥速率。 21. 恒定的干燥

35、條件是指空氣的濕度濕度、溫度溫度、速度速度以及與物料接觸的狀況與物料接觸的狀況都不變。 22. 物料的臨界含水量的大小與_物料的性質(zhì)，厚度和恒速干燥速度的大小物料的性質(zhì)，厚度和恒速干燥速度的大小_等因素有關(guān)。 1. 當(dāng)離心泵內(nèi)充滿空氣時(shí)，將發(fā)生氣縛現(xiàn)象，這是因?yàn)? B )B. 氣體的密度太小 2. 降膜式蒸發(fā)器內(nèi)溶液是（ C ）流動(dòng)的。C. 不循環(huán) 3. 當(dāng)空氣的t=t=t時(shí)，說明空氣的相對(duì)濕度（ A ）。A. =100% ； 4. 如圖，U形管壓差計(jì)測(cè)得 (A ) A. A.B間的阻力損失 5. 用離心泵從河中抽水，當(dāng)河面水位下降時(shí)，泵提供的流量減少了，其原因是（ C ）。C. 管路特性曲線

36、變了 6. 穩(wěn)定傳熱是指?jìng)鳠嵯到y(tǒng)內(nèi)各點(diǎn)的溫度（ B ）。 B.只隨位置而變，但不隨時(shí)間而變 7. 在干燥流程中，濕空氣經(jīng)預(yù)熱器預(yù)熱后，其溫度（ A ），相對(duì)濕度（ B A. 升高； B. 降低； 8. 干燥器進(jìn)口的溫度計(jì)最小分度是 0.1，下面是同一溫度時(shí)的幾種記錄，哪一種是正確的( D )。74.98。 9. 下圖中高位槽液面保持恒定， 液體以一定流量流經(jīng)管路，ab與cd兩段長度相等，管徑與管壁粗糙度相同，則 ( B )。（1）U形壓差計(jì)讀數(shù) A. Rab Rcd B. Rab Rcd C. Rab Rcd D. 不定 （2）液體通過ab與cd段能量損失_B_。 A. hab hcd B.

37、hab hcd C. hab hcd D. 不定 （3） ab與cd兩段壓差_C_。 A. PabPcd B. PabPcd C. PabPcd D. 不定 （4） R值表示_C_。 A. ab段的壓差值 B. ab段位能變化 C. ab段流動(dòng)能量損失 D. ab段壓差值及流動(dòng)能量損失 10. 由于泵內(nèi)存有氣體，啟動(dòng)離心泵而不能送液的現(xiàn)象，稱為 （ B ）現(xiàn)象。B. 氣縛 11. 一臺(tái)試驗(yàn)用離心泵，開動(dòng)不久，泵入口處的真空度逐漸降低為零，泵出口處的壓力表也逐漸降低為零，此時(shí)離 心泵完全打不出水。發(fā)生故障的原因是(D)D吸入管路漏氣 12. 多效蒸發(fā)中，由于溫度差損失的影響，效數(shù)越多，溫度差損失

38、越大，分配到每效的有效溫度差就（A)A.越小 13. 已知物料的臨界含水量為0.2kg水.kg-1 絕干料，空氣的干球溫度為t ， 濕球溫度為 tm，露點(diǎn)為td ，現(xiàn)將該物 料自初始含水量X1=0.45 kg水.kg-1絕干料干燥至X2=0.1kg 水.kg-1絕干料，則在干燥末了時(shí)物料表面溫度表： ( A )。 A. t表 tm 14. 往復(fù)壓縮機(jī)的最大壓縮比是容積系數(shù)（ C ）時(shí)的壓縮比。C. 為零 15. 離心機(jī)的分離因數(shù)愈大，表明它的分離能力愈（ B ）。B. 強(qiáng)； 1. 食品工程單元操作是一種物理操作,只改變物質(zhì)的物理性質(zhì)而不改變其化學(xué)性質(zhì)。（ ） 2. 當(dāng)空氣狀態(tài)一定時(shí)，可用物料的結(jié)合水分來判斷干燥能否進(jìn)行的最大限度。（ ） 3. 相對(duì)濕度值大小可以反映空氣的吸水汽的能力。若值大時(shí)，表示此空氣吸水汽的能力強(qiáng)。（ ） 4. 壓縮機(jī)的余隙大小與其生產(chǎn)能力有關(guān)（）故余隙宜大（）。 5. 板框壓濾機(jī)采用橫穿法洗滌時(shí)，若洗滌壓差=最終過濾壓差，