某淀粉廠污水處理設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)

1、1. 概述1.1淀粉廠概況該淀粉廠以玉米為原料生產(chǎn)淀粉，原料玉米經(jīng)高溫浸泡，然后破碎，再進(jìn)行 胚芽 分離、細(xì)磨和離心分離，可以得到玉米皮漿、黃漿水和淀粉乳。黃漿水送至 貯存沉淀 池，未沉淀黃漿水作為廢水排放，沉淀下來(lái)的黃漿水由泵打入板框壓濾機(jī)中脫水， 產(chǎn)生黃漿水（排放）和濕黃蛋粉（作精飼料）。玉米皮漿送入臥式離心分離機(jī)，濾 出物生產(chǎn)上烘干得到粗渣（去做粗飼料），同時(shí)濾出液作為黃漿水 排放。這一系列淀粉及副產(chǎn)品生產(chǎn)過(guò)程中，在離心分離、沉淀、板框壓濾等過(guò)程會(huì)產(chǎn)生 大量高濃度的黃漿水，另在浸泡、破碎、細(xì)磨等過(guò)程亦生產(chǎn)出大量廢水。黃 漿水的 COD濃度高達(dá)800010000mg/L,直接外排會(huì)嚴(yán)重污染

2、環(huán)境。若采用厭 氧發(fā)酵工藝處 理，可生產(chǎn)出沼氣，變廢為寶。因排出口廢水的COD、BOD5、SS等指標(biāo)大大超過(guò)國(guó)家的排放標(biāo)準(zhǔn)，為保護(hù)環(huán)境，該淀粉廠擬建廢水處理站來(lái)處理包 括黃漿水在內(nèi)的生產(chǎn)廢水。2工藝設(shè)計(jì)2. 1設(shè)計(jì)水量的確定根據(jù)該廠的生產(chǎn)規(guī)模可確定污水水量為：日處理淀粉廢水1500m3,最大時(shí)廢水約為190n?/h。2. 2污水水質(zhì)及處理程度據(jù)測(cè)定，該淀粉廠的污水水質(zhì)如下：pH值：40、60水溫:2232CCODcr： 68008000 mg/LBODs： 2700=3500 mg/LSS： 18003000 mg/L根據(jù)環(huán)保部門(mén)要求，廢水處理站投入運(yùn)行后，外排廢水應(yīng)達(dá)到國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) 污 水綜合排

3、放標(biāo)準(zhǔn)GB8978-1996中規(guī)定的二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)，即：CODcr w 150 mg/LBODsW 30 mg/LSS 150 mg/LpH值：6. 090根據(jù)設(shè)計(jì)進(jìn)、出水水質(zhì)，確定本工程處理程度見(jiàn)下表表1-1污水處理程度表指標(biāo)水質(zhì) f-、.BODsSSCODcrpH進(jìn)水(mg/1)320025008000曠6出水(mg/1)3015015069處理程度（）999498/2. 3污水處理工藝方案選擇2. 3. 1常規(guī)二級(jí)處理工藝根據(jù)我國(guó)現(xiàn)行室外排水設(shè)計(jì)規(guī)范（GBJI4 87）,污水處理廠的處理效率見(jiàn)下表。表1-2污水處理廠的處理效率表處理級(jí)別處理方法主要工藝處理效率（）SSBOD一級(jí)沉淀法沉淀40-

4、 5020-30二級(jí)生物膜法初次沉淀、生物膜法、二次沉淀60- 9065-90活性污泥法初次沉淀、曝氣、二次沉淀70- 9565-95從上表可見(jiàn)，二級(jí)活性污泥法的處理效率最高。但活性污泥法有多種運(yùn)行方式，現(xiàn)將各種運(yùn)行方法做一比較，見(jiàn)下表。表1-3活性污泥法工藝比較方法優(yōu)點(diǎn)缺點(diǎn)適用對(duì)象傳統(tǒng)活性污泥法BOD去除率高達(dá)90-95%工作穩(wěn)定構(gòu)造簡(jiǎn)單占地大投資咼產(chǎn)泥多且穩(wěn)定性差抗沖擊能力較差出水要求咼的大中型污水廠維護(hù)方便運(yùn)行費(fèi)用較咼吸附再生活性污泥法構(gòu)造簡(jiǎn)單維護(hù)方便具有抗沖擊負(fù)荷能力運(yùn)行費(fèi)用較低BOD去除率80-90%剩余污泥量大且穩(wěn)定性較差懸浮性有機(jī)物含量高的大中型污水廠完全混合活性污泥法抗沖擊負(fù)荷

5、能力強(qiáng)運(yùn)行費(fèi)用較低占地不多投資省B0D去除率80-90%構(gòu)造較復(fù)雜污泥易膨脹設(shè)備維修工作量大污水濃度咼的中小型污水廠氧化溝法BOD去除率95%以上 有較咼脫氮效果 系統(tǒng)簡(jiǎn)單管理方便 產(chǎn)泥少且穩(wěn)定性好曝氣池占地多投資高運(yùn)行費(fèi)用較咼懸浮性B0D低有脫氮要求的中小型污水廠間歇式活性污泥法無(wú)須設(shè)置調(diào)節(jié)池SVI值較低，污泥易于沉淀不產(chǎn)生污泥膨脹現(xiàn)象可以進(jìn)行脫氮和除磷運(yùn)行操作比較煩瑣曝氣裝置容易堵塞咼濃度可生化有機(jī)廢水的污水廠232污水處理工藝選擇據(jù)分析，在淀粉生產(chǎn)中，來(lái)自于玉米浸泡、剝離、離心分離、黃漿水沉淀與壓 濾，玉米皮漿的離心分離過(guò)程的生產(chǎn)廢水，會(huì)有淀粉、糖類(lèi)、有機(jī)酸等溶解性 有機(jī)物 質(zhì)，含有蛋黃

6、粉、玉米芯、玉米皮等不溶性細(xì)小顆粒有機(jī)物，另外還含有 泥砂等無(wú)機(jī) 物。其中主要以有機(jī)物為主，并不含有害物質(zhì)，具有較好的可生化性，屬高濃度可生 化有機(jī)廢水。由于進(jìn)水水質(zhì)和處理去除率均很高(表1-1),應(yīng)采用厭氧-好氧的處理路線， 廢水首先通過(guò)厭氧處理裝置，大大降低進(jìn)水有機(jī)負(fù)荷，獲得可利用的能源一一沼氣， 并使出水達(dá)到好氧處理可接受的濃度，再進(jìn)行好氧處理后達(dá)標(biāo)排放。(1)厭氧處理工藝選擇近年來(lái)，厭氧處理技術(shù)得到很快發(fā)展，常用的先進(jìn)技術(shù)有厭氧接觸工藝、上流 式厭氧污泥床和厭氧過(guò)濾器。厭氧接觸法屬于傳統(tǒng)厭氧消化技術(shù)的發(fā)展，它采用完全混合式消化反應(yīng)器，適 合于處理含懸浮固體很高的廢水，預(yù)處理要求低，但需

7、要設(shè)置池內(nèi)完全混合攪 拌設(shè) 備，池外還要設(shè)消化液沉淀池，其處理效率比傳統(tǒng)厭氧消化技術(shù)有提高，但中溫消 化時(shí)容積負(fù)荷只有1. 03OkgCOD/ （m3 - d），其水力停留時(shí)間仍然較長(zhǎng)要求的消化 池容積大。本工程的處理對(duì)象為較好生化處理的廢水，為提高處理效率、節(jié)省工程投 資和占地，因此不宜采用厭氧接觸法。上流式厭氧污泥床（UASB）屬采用滯留型厭氧生物處理技術(shù)，在底部有污 泥床， 依據(jù)進(jìn)水與污泥的高效接觸提供高的去除率，依靠頂部的三相分離器，進(jìn)行氣、 液、固分離，能使污泥維持在污泥床內(nèi)而很少流失。因而生物污泥停留時(shí) 間長(zhǎng)，處理 效率高，適合于處理生化降解，CODer和SS濃度均較高的廢水（一般

8、要求進(jìn)水SS不大于4000mg/L） o常溫條件下，對(duì)于較易生物降解的有機(jī)廢水，容 積負(fù)荷可達(dá) 48kgC0Dcr/ （m3 d） o厭氧過(guò)濾器采用附著型厭氧生物處理技術(shù)，在反應(yīng)器內(nèi)充填一定填料，使生物 污泥附著在填料上生長(zhǎng)，不易隨出水流失，且填料對(duì)于改善水流均勻性有益，并起到 一定過(guò)濾截流作用。但反應(yīng)器內(nèi)填料易發(fā)生堵塞現(xiàn)象，因此不適合處理有 機(jī)物濃度 過(guò)高的廢水，且要求進(jìn)水SS濃度應(yīng)較低，一般要求SS L2/L1式中Up氣泡垂直上升速度；v氣泡實(shí)際縫隙流速；L2回流縫垂直長(zhǎng)度；L1小斜板與大斜板重疊長(zhǎng)度；根據(jù)三分離器設(shè)計(jì)結(jié)果，得：/0.93Up/v23.21.43 100 -3600Lz/L

9、i 0. 6 tg53 15. 2 4. 61 tg53- 12. 0可見(jiàn)Up/v L2/L1,滿足脫氣條件要求。3. 4. 3布水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算(1)設(shè)計(jì)說(shuō)明為了保證四個(gè)UASBH應(yīng)器運(yùn)行負(fù)荷的均勻，并減少污泥床內(nèi)出現(xiàn)溝流短路 等不 利因素，設(shè)計(jì)良好的配水系統(tǒng)是很必要的，特別是在常溫條件下運(yùn)行或處理低濃度廢 水時(shí)，因有機(jī)物濃度低，產(chǎn)氣量少，氣體攪拌作用較差，此時(shí)對(duì)配水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求 高一些。二次泵房出水，直接向四臺(tái)UASB反應(yīng)器供水，布水形式為兩兩分中。各臺(tái) UASB反應(yīng)器進(jìn)水管上設(shè)置調(diào)節(jié)閥和流量計(jì)，以均衡流量。在UASB反應(yīng)器內(nèi)部采用適應(yīng)圓池要求的環(huán)行布水器。反應(yīng)器布水點(diǎn)數(shù)量設(shè)置與處理流量

10、、進(jìn)水濃度、容積負(fù)荷等因素有關(guān)，本次設(shè) 計(jì)擬每24m2設(shè)置一個(gè)布水點(diǎn)。(2)設(shè)計(jì)計(jì)算布水器設(shè)置16個(gè)布水點(diǎn)，每點(diǎn)負(fù)荷面積為布水器環(huán)管一根，支管4根，環(huán)管上(即外圈)設(shè)12個(gè)布水點(diǎn)，支管上設(shè)4個(gè)布水點(diǎn)，布水點(diǎn)共16個(gè)。按均勻布置原則，環(huán)管(夕卜圈)環(huán)徑5. 6m,支管內(nèi)圈環(huán)徑為2. 5moUASB反應(yīng)器布水器中心管流量為133qx 62. 5 (m3/h)0. 00436 (m3/s)4中心管流速為0. 8m/s,則中心管管徑為do J“ 83mm,取 do二80mm。 v布水器支管均分流量為0. OOllmVs,支管內(nèi)流速選為1. 2 m/s,則管徑計(jì)算為 di =27. 7mm,取 di=3

11、0 mm。環(huán)管均分流量為12 3 0. 00326 m3/s,環(huán)管流速假定為15 m/s,則環(huán)16 管管徑計(jì)算為0. 053 mm,取環(huán)管管徑d2 =50 mm。布水孔16個(gè)，流速選為1. 5 m/s,孔徑計(jì)算為0. 0152m,取孔徑d3 =15 mm。 布水器水頭損失計(jì)算。盡管布水器為環(huán)狀，但當(dāng)運(yùn)行穩(wěn)定、不堵塞，且配水 均勻條件下，可按枝狀管網(wǎng)計(jì)算其水頭損失。如圖 1-5所示。圖中 qi=0. 0011 m3/sq2 =0. 000081 m3/sq3 =0. 00054 m3/s3qi =0. 00027 m /s相應(yīng)管段的管徑、流量、流速及水頭損失如下DN32q =1. IL/sV=l

12、. 16m/ s,hL =300mm；DN32=0. 8L/s qv=0. 84m/s,hL =200mm；DN50=0. 8L/s qv=0. 38m/s,hL 二7. 0mm；DN50=0. 54L/s qv=0. 26m/shL合計(jì)水頭損失為518. 2 mm,加上局部損失，總水掃員頭場(chǎng)為770 mm。(3)布水器配水壓力計(jì)算布水器配水壓力汕按下列公式計(jì)算。H 4 h| h?人 3式中h 布水器配水時(shí)最大淹沒(méi)水深,m；h?UASB H應(yīng)器水頭損失，m；h3 一一布水器布水所需自由水頭，m；其中 hi =9. 5mH20h? =0. 8mH20hg =2. 5mH2O貝9ht=12. 8m

13、H203. 4. 4出水渠設(shè)計(jì)計(jì)算每個(gè)UASB反應(yīng)器沿周邊設(shè)一條環(huán)行出水渠，渠內(nèi)側(cè)設(shè)溢流堰，出水渠保持水 平，出水由一個(gè)出水口排出。(1) 出水渠設(shè)計(jì)計(jì)算環(huán)行出水渠在運(yùn)行穩(wěn)定，溢流堰出水均勻時(shí)，可假設(shè)為兩側(cè)支渠計(jì)算。單個(gè)反應(yīng)器流量4. 34L/S,側(cè)支渠流量為2. 17 L/so根據(jù)均勻流計(jì)算公式q KiK WC、RC衛(wèi)6n式中q渠中水流量，m3/s；i一 一水力坡度，定為i=0. 005;K流量模段，m3/s；C-謝才系數(shù)；W -過(guò)水?dāng)嗝婷娣e,m2;R水力半徑，m；n粗糙度系數(shù)，鋼取n =0. 012計(jì)算得 K q . i 2. 17 10 30. 0050. 031 (m7s)假定渠寬b=

14、0. 15m,則有W=0. 15hX=2h+0. 15R=W/X=0. 15h/(2h+0. 15)式中h渠中水深，m；X -渠濕周，mo代入 K WR16 R12n即 K W 1 R23n23則有 0.031 0. 15h一 0 15h-0- 01 n 1 c; ok解方程得：h=0. 03 (m)可見(jiàn)渠寬 b=0. 15 (m),水深 h=0. 03 (m)則渠中水流流速約為q 2 17 10v 0. 48 (m/s) 0. 40m/sW 0. 15 0. 03符合明渠均勻流要求。(2) 溢流堰設(shè)計(jì)計(jì)算每個(gè)UASB反應(yīng)器處理水量4. 34 L/s,溢流負(fù)荷為12 L/ (m s)設(shè)計(jì)溢流負(fù)

15、荷取f二1.0 L/(m s),則堰上水面總長(zhǎng)為q 4. 344. 34 mf 1設(shè)計(jì)90三角堰，堰高H=40mm，堰口寬B=80mm，堰上水頭h二20mm,則堰口水面寬b二40mm。三角堰數(shù)量n b 4 34出水渠總長(zhǎng)為3. 14 (7絡(luò)也1.6躺)設(shè)計(jì)取7個(gè))設(shè)計(jì)堰板長(zhǎng)(80+130)x 10=210(mm),共10塊，每塊堰10個(gè)80mm堰口，10 個(gè)間隙。堰上水頭校核：3每個(gè)堰出流率為q 34. 34 10 5(m7s)100按90三角堰計(jì)算公式q 1. 43h52則堰上水頭為h (q/1.43)0 4 (竺 4 10 5) -4 0. 016 (m) 1.433. 4. 5 UASB

16、排水管設(shè)計(jì)計(jì)算單個(gè)UASB反應(yīng)器排水量4. 34 L/s,選用DN125鋼管排水，y約為0. 75 m/s, 充滿度為0.5,設(shè)計(jì)坡度O.Olo四臺(tái)UASB反應(yīng)器排水量17. 36 L/s,選用DN200鋼管排水,v約為0.90 m/s, 充滿度(設(shè)計(jì)值)為0. 6,設(shè)計(jì)坡度0. 006oUASB反應(yīng)器溢流出水渠由短立管排入DN125排水支管，再匯入設(shè)于UASB 走道下的DN200排水總管。3.4.6排泥管的設(shè)計(jì)計(jì)算(1)產(chǎn)泥量的計(jì)算r=0. 15kg 干泥 / (kgCOD d)設(shè)計(jì)流量Q=62. 5m7h進(jìn)水 COD 濃度 So=6OOOmg/LCODcr 去除率 E=87. 5%則UAS

17、B反應(yīng)器總產(chǎn)泥量為X rQSr RQSoE 0. 15 1500 6 0. 8751181.25kg(干)/d49. 2kg (干)/h每池產(chǎn)泥Xi X/4 295. 3kg (干)/d設(shè)污泥含水量為98%,因含水率P95%,取p =1000kg/m3,則污泥產(chǎn)量為Qs 心-59.06 (m7d)1000(1 98%)每池排泥量Q3i 59. 06/414. 8(m7d)(2)排泥系統(tǒng)設(shè)計(jì)因處理站設(shè)置調(diào)節(jié)沉淀池，故進(jìn)入U(xiǎn)ASB中砂的量較少，UASB產(chǎn)生的外排污泥主 要是有機(jī)污泥，故UASB只設(shè)底部排泥管，排空時(shí)由污泥泵從排泥管強(qiáng)排。UASB每天排泥一次，各池污泥同時(shí)排入集泥井，再由污泥泵抽入污

18、泥濃縮 池 中。各池排泥管選鋼管，DN150,四池合用排泥管選用鋼管DN200,該管按每天一次 排泥時(shí)間1. Oh計(jì)，q為16. 9 L/s,設(shè)計(jì)充滿度0. 6, v為0. 90 m/so3. 4. 7沼氣管路系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算(1)產(chǎn)氣量計(jì)算設(shè)計(jì)流量Q=62. 5m7h進(jìn)水 CODer =6000mg/LCOD 去除率 E=87. 5%產(chǎn)氣率 E=0. 4 n?氣 /kgCOD則總產(chǎn)量為131.25(m7h)G eQSr eQS0E 62. 5 6. 0 0. 875 0. 4每個(gè)USAB反應(yīng)器產(chǎn)氣量G： G/432. 8 ( m7h)(2)沼氣集氣系統(tǒng)布置由于有機(jī)負(fù)荷較高，產(chǎn)氣量大，每?jī)膳_(tái)反應(yīng)器

19、設(shè)置一個(gè)水封罐，水封罐出來(lái)的沼 氣分別進(jìn)入氣水分離器，氣水分離器設(shè)置一套兩級(jí)，共兩個(gè)，從分離器出來(lái) 去沼氣貯 柜。集氣室沼氣出氣管最小直徑為DN100,且盡量設(shè)置不短于300mm的立管出氣，若150m mo每個(gè)集氣室設(shè)置獨(dú)立出氣管至采用橫管出氣，其長(zhǎng)度不宜小于 水封罐。(3) 沼氣管道計(jì)算 產(chǎn)氣量計(jì)算每池產(chǎn)氣量為32. 8 m3/h,則大集氣罩的出氣量為Gn & 43%14. 1 (m3/h)小集氣罩的出氣量為Gi2 Gi 57%18. 7 (m3/h)該沼氣容重為r=l. 2kg/m3,換算為計(jì)算容重F =0.6 kg/m3的出氣量分別為Gn Gxi, rr 14. 1219. 9(m3/h

20、)G12 G12 226. 4 (m7h) 沼氣管道壓力損失計(jì)算沼氣出氣管的流速分別為V119.9 - 0. I2 3600 0. 70(m/s)d24Gi 242V2 2 26.40. I2 3600 0. 93 (m/s)4V】及V2遠(yuǎn)小于5m/s,符合規(guī)范對(duì)流速的要求。沼氣收集管道壓力一般較低，約為200300伽壓0,其管道內(nèi)氣體壓力損 失可按下式計(jì)算。hi G2rL/K2D5式中L管道長(zhǎng)度，m；G氣體容重為0. 6 kg/m3時(shí)的流量，m3/h ；r -氣體容重，kg/m ;K摩擦系數(shù)；D管徑，emo計(jì)算公式中K2(T查給水排水設(shè)計(jì)冊(cè)得K2d5=35000o對(duì)大集氣罩出氣管，DN100

21、, G19. 9 m3/h, L15m , v0. 70 m/s,則計(jì)算出 hi=0. 100mrnHsO,局部損失為hj=22%hi=0. 022 mmHzO,總壓力損失為h hi hj 0. 102 (mmH20)對(duì)小集氣罩出氣管，DN100, G26. 4 m7h, LlOm, vO. 93m/s,則計(jì)算出 hi二0. 102 mmHzO,局部損失為hj=34%Xhi=0. 036mmH20，總壓力損失為h hi hj 0. 106 (mrnHcO)可見(jiàn)沼氣管道壓力損失均很小。因此，對(duì)于沼氣貯柜之前的低壓沼氣管道，可 以認(rèn)為管路壓力損失為0,這種水封罐的水封取與集氣槽里面的壓力減去沼氣柜

22、的壓力的值即可，這樣計(jì)算偏于安全。(4) 水封罐的設(shè)計(jì)計(jì)算見(jiàn)圖1-6水封罐一般設(shè)于消化反應(yīng)器和沼氣柜或壓縮機(jī)房之間，起到調(diào)整和穩(wěn)定壓 力， 兼作隔絕和排除冷凝水之用。UASB反應(yīng)中大集氣罩中出氣氣體壓力為pi二10mH20(lmH20=9800Pa),/b集氣罩中出氣氣體壓力為p2二2. 5mH20(lmH20=9800Pa),則兩者氣壓差為P P2 Pi1. 5 (mH?。)故水封罐中該兩收氣管的水封深度差為1. 5mH20o沼氣柜壓力p400 mmHQ取為0. 4 mH20,則在忽略沼氣管路壓力損失時(shí)(這種計(jì)算所得結(jié)果最為安全)，水封罐所需最大水封為H o pc p 2. 5 0. 42.

23、 1 (mH 20)取水封罐總高度H=2. 5m水封罐直徑1800mm,設(shè)進(jìn)氣管DN100鋼四根，出氣管DN150鋼一根，進(jìn)水管DN52鋼一根，放空管DN50鋼一根，并設(shè)液面計(jì)。(5) 氣水分離器氣水分離器起到對(duì)沼氣干燥作用，選用500mrhC H1800mm,鋼制氣水分離器 兩個(gè)，串聯(lián)使用。氣水分離器中預(yù)裝鋼絲填料，在各級(jí)氣水分離器前設(shè)置過(guò)濾器以凈 化沼氣，在分離器出氣管上裝設(shè)流量計(jì)、壓力表及溫度計(jì)。(6) 沼氣柜容積確定由上述計(jì)算可知該處理站日產(chǎn)沼氣3150m3,則沼氣柜容積應(yīng)為平均時(shí)產(chǎn)氣量的 3h體積來(lái)確定，即 3 遊 393. 8 (m3)24設(shè)計(jì)選用500 n?鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式貯氣

24、柜(C-1416A)。3. 4. 8 UASB的其他設(shè)計(jì)(1 )取樣管設(shè)計(jì)為掌握UASB運(yùn)行情況，在每個(gè)UASB設(shè)置取樣管。在距反應(yīng)器底1.11.2m 位置，污泥床內(nèi)分別設(shè)置取樣4根，各管相距1.0m左右，取樣管選用DN50鋼管，取 樣口設(shè)于距地坪1. Om處，配球閥取樣。（2） UASB的排空由UASB池底排泥臨時(shí)接上排泥泵強(qiáng)制排空。（3 ）檢修 人孔為便于檢修，各UASB反應(yīng)器在距地坪1. Om處設(shè)800mm人孔一個(gè)。 通風(fēng)為防止部分容重過(guò)大的沼氣在UASB反應(yīng)器內(nèi)聚集，影響檢修和發(fā)生危險(xiǎn)，檢 修時(shí)對(duì)向UASB反應(yīng)器中通入壓縮空氣，因此在UASB反應(yīng)器一側(cè)預(yù)埋壓縮 空氣管 （由鼓風(fēng)機(jī)房引來(lái)

25、）。 采光為保證檢修的采光，除采用臨時(shí)燈光處，還可移走UASB反應(yīng)器的活動(dòng)頂蓋， 或不設(shè)UASB頂蓋。（4）給排水在UASB反應(yīng)器布置區(qū)設(shè)置一根DN32供水管供補(bǔ)水、沖洗及排空中使用。（5）通行在距UASB反應(yīng)器頂面之下l.ini處設(shè)置鋼架、鋼板行走平臺(tái)，并連接上臺(tái)鋼 梯。（6）安全要求 UASB反應(yīng)器的所有電器設(shè)施，包括泵、閥、燈等一律采用防爆設(shè)備； 禁止明火火種進(jìn)入該布置區(qū)域，動(dòng)火操作應(yīng)遠(yuǎn)離該區(qū)及沼氣柜； 保持該區(qū)域良好通風(fēng)。3. 5二次污水提升泵設(shè)計(jì)計(jì)算3.5.1設(shè)計(jì)說(shuō)明該泵設(shè)置于調(diào)節(jié)池之后，緊貼調(diào)節(jié)池出水段，直接于調(diào)節(jié)池中吸水。泵房采用半地下式形式，污水泵軸線標(biāo)高-0. 85mo污水泵

26、提升流量按平均時(shí)流量設(shè)計(jì)，污水泵自灌運(yùn)行，自動(dòng)啟動(dòng)，并于總出水管上設(shè)置流量計(jì)。3. 5. 2污水泵設(shè)計(jì)計(jì)算（1）水泵揚(yáng)程計(jì)算設(shè)污水泵揚(yáng)程為壓，則He=Hi + H2+H3+H1式中Hi 污水泵吸水管水頭損失，m；壓-_污水泵出水管水頭損失，m；Hs-調(diào)節(jié)池最低水位與布水器水位之差，m ；H4布水器所需壓力，moHi的計(jì)算取吸水管DN1OO,管長(zhǎng)30m查水力計(jì)算表得：v=l. 01m/s, q二8.68L/s, i=0. 0208則吸水管沿程水頭損失hu 3. 0 X空總006(ni)1000汲水管局部阻力系進(jìn)口 E i=0. 45,閘閥 E 2=0.2,漸縮管E 3=0. 162 rV 1.0

27、12則hwi0- 45 0- 20. 160. 042gI故 Hi=hLi+h.Mi=O. 10 (m)H2的計(jì)算總出水管DN100,管長(zhǎng)10. 0m查水力計(jì)算DN100, q二 174L/s, v=2. 02m/s,則出水管沿程水頭損失為hL2 10X沁0. 82(m)1000出水管局部阻力系數(shù)：漸放管E 1=0. 03,彎頭五個(gè)E 2=0. 63,閘閥 E 3=0.2,止回閥E 4=7. 0,丁字管 E 5=1. 5,閘閥 E 6=0. 2,蝶閥 E 7=0. 2,流量計(jì)E 8=0. 3 (參考蝶閥)，合計(jì)局部阻力系數(shù)為12. 6,則局部阻力損失為hM212- &遊 2. 57 (m)2g

28、2g故出水管水頭損失為H2=hL+hM=3. 4m H3的計(jì)算調(diào)節(jié)池最低水位-050m,布水器設(shè)計(jì)高程為0. 0m,貝U兩者水位差Hs=O. 5m Hi布水器所需配水壓力為Hi=12. 8m則 H6=Hi+H2+H3+Hi=16. 8 (m)(2) 污水泵的選用污水泵揚(yáng)程Hio=16. 8MH2O流量為 Q6二62. 5m3/h X/2=31. 3 m7h可選用80WG污水泵三臺(tái)，二用一備。污水泵性能:Q二2570 m3/h, H=16. 519. Om；N=5. 5kW, n=1850r/min, W二70kg。(3) 污水泵房污水泵單臺(tái)占地L1297mrX B596mm,高H530mmo污

29、水泵房底下一層，深l4ni,平面面積(4.5 X 6. 8) m2，設(shè)積水坑300mm(450-270) W3=270kg(干)/d污泥容重為 1000kg/m3,含水率為98%,其污泥體積為270313. 5 (m)103 2%3. 6. 3曝氣裝置設(shè)計(jì)計(jì)算(1)曝氣量計(jì)算設(shè)計(jì)流量為62. 5m7d,曝氣量為0. 2n?/n?污水。則供氣量為0. 21m3/min,單池曝氣量取為0.12m3/min,供氣壓力為40、50111壓0(1111壓0二9800Pa)b(2)曝氣裝置利用穿孔管曝氣，曝氣管設(shè)在進(jìn)水一側(cè)。供氣管供氣量0. 24m7min,則管徑DN50時(shí)，供氣流速約為2m/s。曝氣管供 氣 量為0. 12m7min,供氣流速為2. 0m/s時(shí)，管徑為DN32。曝氣管長(zhǎng)6. 0m,共兩根，每池一根。在曝氣管中垂線兩下側(cè)開(kāi)04mm 孑 L,間距280mm,開(kāi)孔20個(gè)，兩側(cè)共4