工程熱力學(xué)課后作業(yè)答案第五版[]

1、2-2.已知的M28，求（1）的氣體常數(shù)；（2）標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的比容和密度；（3），時(shí)的摩爾容積。解：（1）的氣體常數(shù)296.9（2）標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的比容和密度0.81.25（3），時(shí)的摩爾容積64.272-3把CO2壓送到容積3m3的儲(chǔ)氣罐里，起始表壓力kPa，終了表壓力Mpa，溫度由t145增加到t270。試求被壓入的CO2的質(zhì)量。當(dāng)?shù)卮髿鈮築101.325 kPa。解：熱力系：儲(chǔ)氣罐。應(yīng)用理想氣體狀態(tài)方程。壓送前儲(chǔ)氣罐中CO2的質(zhì)量壓送后儲(chǔ)氣罐中CO2的質(zhì)量根據(jù)題意容積體積不變；R188.9（1）（2）（3）（4）壓入的CO2的質(zhì)量（5）將（1）、(2)、(3)、(4)代入（5）式得m=12.0

2、2kg2-5當(dāng)外界為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)時(shí)，一鼓風(fēng)機(jī)每小時(shí)可送300 m3的空氣，如外界的溫度增高到27，大氣壓降低到99.3kPa，而鼓風(fēng)機(jī)每小時(shí)的送風(fēng)量仍為300 m3，問(wèn)鼓風(fēng)機(jī)送風(fēng)量的質(zhì)量改變多少？解：同上題41.97kg2-6 空氣壓縮機(jī)每分鐘自外界吸入溫度為15、壓力為0.1MPa的空氣3 m3，充入容積8.5 m3的儲(chǔ)氣罐內(nèi)。設(shè)開始時(shí)罐內(nèi)的溫度和壓力與外界相同，問(wèn)在多長(zhǎng)時(shí)間內(nèi)空氣壓縮機(jī)才能將氣罐的表壓力提高到0.7MPa？設(shè)充氣過(guò)程中氣罐內(nèi)溫度不變。解：熱力系：儲(chǔ)氣罐。使用理想氣體狀態(tài)方程。第一種解法：首先求終態(tài)時(shí)需要充入的空氣質(zhì)量kg壓縮機(jī)每分鐘充入空氣量kg所需時(shí)間19.83min第二種解

3、法將空氣充入儲(chǔ)氣罐中，實(shí)際上就是等溫情況下把初壓為0.1MPa一定量的空氣壓縮為0.7MPa的空氣；或者說(shuō)0.7MPa、8.5 m3的空氣在0.1MPa下占體積為多少的問(wèn)題。根據(jù)等溫狀態(tài)方程0.7MPa、8.5 m3的空氣在0.1MPa下占體積為 m3壓縮機(jī)每分鐘可以壓縮0.1MPa的空氣3 m3，則要壓縮59.5 m3的空氣需要的時(shí)間19.83min28 在一直徑為400mm的活塞上置有質(zhì)量為3000kg的物體，氣缸中空氣的溫度為18，質(zhì)量為2.12kg。加熱后其容積增大為原來(lái)的兩倍。大氣壓力B101kPa，問(wèn)：（1）氣缸中空氣的終溫是多少？（2）終態(tài)的比容是多少？（3）初態(tài)和終態(tài)的密度各是

4、多少？解：熱力系：氣缸和活塞構(gòu)成的區(qū)間。使用理想氣體狀態(tài)方程。（1）空氣終態(tài)溫度582K（2）空氣的初容積p=30009.8/(r2)+101000=335.7kPa0.527 m3空氣的終態(tài)比容0.5 m3/kg或者0.5 m3/kg（3）初態(tài)密度4 kg /m32 kg /m32-9 解：（1）氮?dú)赓|(zhì)量7.69kg（2）熔化溫度361K214 如果忽略空氣中的稀有氣體，則可以認(rèn)為其質(zhì)量成分為，。試求空氣的折合分子量、氣體常數(shù)、容積成分及在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的比容和密度。解：折合分子量28.86氣體常數(shù)288容積成分20.9120.979.1標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的比容和密度1.288 kg /m30.776

5、m3/kg2-15 已知天然氣的容積成分，。試求：（1） 天然氣在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的密度；（2） 各組成氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的分壓力。解：（1）密度16.48（2）各組成氣體在標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下分壓力因?yàn)椋?8.285kPa同理其他成分分壓力分別為：（略）31 安靜狀態(tài)下的人對(duì)環(huán)境的散熱量大約為400KJ/h，假設(shè)能容納2000人的大禮堂的通風(fēng)系統(tǒng)壞了：（1）在通風(fēng)系統(tǒng)出現(xiàn)故障后的最初20min內(nèi)禮堂中的空氣內(nèi)能增加多少？（2）把禮堂空氣和所有的人考慮為一個(gè)系統(tǒng)，假設(shè)對(duì)外界沒(méi)有傳熱，系統(tǒng)內(nèi)能變化多少？如何解釋空氣溫度的升高。解：（1）熱力系：禮堂中的空氣。閉口系統(tǒng)根據(jù)閉口系統(tǒng)能量方程因?yàn)闆](méi)有作功故W=0；熱量來(lái)

6、源于人體散熱；內(nèi)能的增加等于人體散熱。2.67105kJ（1）熱力系：禮堂中的空氣和人。閉口系統(tǒng)根據(jù)閉口系統(tǒng)能量方程因?yàn)闆](méi)有作功故W=0；對(duì)整個(gè)禮堂的空氣和人來(lái)說(shuō)沒(méi)有外來(lái)熱量，所以內(nèi)能的增加為0?？諝鉁囟鹊纳呤侨梭w的散熱量由空氣吸收，導(dǎo)致的空氣內(nèi)能增加。35，有一閉口系統(tǒng)，從狀態(tài)1經(jīng)a變化到狀態(tài)2，如圖，又從狀態(tài)2經(jīng)b回到狀態(tài)1；再?gòu)臓顟B(tài)1經(jīng)過(guò)c變化到狀態(tài)2。在這個(gè)過(guò)程中，熱量和功的某些值已知，如表，試確定未知量。過(guò)程熱量Q（kJ）膨脹功W（kJ）1-a-210x12-b-1-7-41-c-2x22解：閉口系統(tǒng)。使用閉口系統(tǒng)能量方程(1)對(duì)1-a-2和2-b-1組成一個(gè)閉口循環(huán)，有即10（7

7、）x1+（4）x1=7 kJ(2)對(duì)1-c-2和2-b-1也組成一個(gè)閉口循環(huán)x2（7）2+（4）x2=5 kJ(3)對(duì)過(guò)程2-b-1，根據(jù)3 kJ3-6 一閉口系統(tǒng)經(jīng)歷了一個(gè)由四個(gè)過(guò)程組成的循環(huán)，試填充表中所缺數(shù)據(jù)。過(guò)程Q（kJ）W（kJ）E（kJ）12110001100230100-10034-9500-95045050-50解：同上題3-7解：熱力系：1.5kg質(zhì)量氣體閉口系統(tǒng)，狀態(tài)方程：90kJ由狀態(tài)方程得1000a*0.2+b200=a*1.2+b解上兩式得：a=-800b=1160則功量為900kJ過(guò)程中傳熱量990 kJ38 容積由隔板分成兩部分，左邊盛有壓力為600kPa，溫度為

8、27的空氣，右邊為真空，容積為左邊5倍。將隔板抽出后，空氣迅速膨脹充滿整個(gè)容器。試求容器內(nèi)最終壓力和溫度。設(shè)膨脹是在絕熱下進(jìn)行的。解：熱力系：左邊的空氣系統(tǒng)：整個(gè)容器為閉口系統(tǒng)過(guò)程特征：絕熱，自由膨脹根據(jù)閉口系統(tǒng)能量方程絕熱自由膨脹W0因此U=0對(duì)空氣可以看作理想氣體，其內(nèi)能是溫度的單值函數(shù)，得根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程100kPa3-9一個(gè)儲(chǔ)氣罐從壓縮空氣總管充氣，總管內(nèi)壓縮空氣參數(shù)恒定，為500 kPa，25。充氣開始時(shí)，罐內(nèi)空氣參數(shù)為100 kPa，25。求充氣終了時(shí)罐內(nèi)空氣的溫度。設(shè)充氣過(guò)程是在絕熱條件下進(jìn)行的。解：開口系統(tǒng)特征：絕熱充氣過(guò)程工質(zhì)：空氣（理想氣體）根據(jù)開口系統(tǒng)能量方程，忽略動(dòng)

9、能和未能，同時(shí)沒(méi)有軸功，沒(méi)有熱量傳遞。沒(méi)有流出工質(zhì)m2=0dE=dU=(mu)cv2-(mu)cv1終態(tài)工質(zhì)為流入的工質(zhì)和原有工質(zhì)和m0= mcv2-mcv1mcv2 ucv2- mcv1ucv1=m0h0(1)h0=cpT0ucv2=cvT2ucv1=cvT1mcv1=mcv2 =代入上式(1)整理得=398.3K310供暖用風(fēng)機(jī)連同加熱器，把溫度為的冷空氣加熱到溫度為，然后送入建筑物的風(fēng)道內(nèi)，送風(fēng)量為0.56kg/s，風(fēng)機(jī)軸上的輸入功率為1kW，設(shè)整個(gè)裝置與外界絕熱。試計(jì)算：（1）風(fēng)機(jī)出口處空氣溫度；（2）空氣在加熱器中的吸熱量；（3）若加熱器中有阻力，空氣通過(guò)它時(shí)產(chǎn)生不可逆的摩擦擾動(dòng)并帶

10、來(lái)壓力降，以上計(jì)算結(jié)果是否正確？解：開口穩(wěn)態(tài)穩(wěn)流系統(tǒng)（1）風(fēng)機(jī)入口為0則出口為1.78空氣在加熱器中的吸熱量138.84kW(3)若加熱有阻力，結(jié)果1仍正確；但在加熱器中的吸熱量減少。加熱器中，p2減小故吸熱減小。311一只0.06m3的罐，與溫度為27、壓力為7MPa的壓縮空氣干管相連接，當(dāng)閥門打開，空氣流進(jìn)罐內(nèi)，壓力達(dá)到5MPa時(shí)，把閥門關(guān)閉。這一過(guò)程進(jìn)行很迅速，可認(rèn)為絕熱。儲(chǔ)罐的閥門關(guān)閉后放置較長(zhǎng)時(shí)間，最后罐內(nèi)溫度回復(fù)到室溫。問(wèn)儲(chǔ)罐內(nèi)最后壓力是多少？解：熱力系：充入罐內(nèi)的氣體由于對(duì)真空罐充氣時(shí)，是焓變內(nèi)能的過(guò)程罐內(nèi)溫度回復(fù)到室溫過(guò)程是定容過(guò)程3.57MPa312壓力為1MPa和溫度為20

11、0的空氣在一主管道中穩(wěn)定流動(dòng)。現(xiàn)以一絕熱容器用帶閥門的管道與它相連，慢慢開啟閥門使空氣從主管道流入容器。設(shè)（1）容器開始時(shí)是真空的；（2）容器裝有一個(gè)用彈簧控制的活塞，活塞的位移與施加在活塞上的壓力成正比，而活塞上面的空間是真空，假定彈簧的最初長(zhǎng)度是自由長(zhǎng)度；（3）容器裝在一個(gè)活塞，其上有重物，需要1MPa的壓力舉起它。求每種情況下容器內(nèi)空氣的最終溫度？解:（1）同上題662K=389（2）h=cpT0L=kpT=552K=279同（2）只是W不同T=473K200313解：對(duì)理想氣體314解：（1）理想氣體狀態(tài)方程586K（2）吸熱：2500kJ3-15解：煙氣放熱等于空氣吸熱1m3空氣吸取

12、1.09 m3的煙氣的熱267kJ205t2=10+205=2153-16解：代入得：582K309317解：等容過(guò)程1.437.5kJ3-18解：定壓過(guò)程T1=216.2KT2=432.4K內(nèi)能變化：156.3kJ焓變化：218.8 kJ功量交換： 62.05kJ熱量交換： =218.35 kJ7-1當(dāng)水的溫度t=80，壓力分別為0.01、0.05、0.1、0.5及1MPa時(shí)，各處于什么狀態(tài)并求出該狀態(tài)下的焓值。解：查表知道 t=80時(shí)飽和壓力為0.047359MPa。因此在0.01、0.05、0.1、0.5及1MPa時(shí)狀態(tài)分別為過(guò)熱、未飽和、未飽和，未飽和、未飽和。焓值分別為2649.3k

13、J/kg，334.9 kJ/kg，335 kJ/kg，335.3 kJ/kg，335.7 kJ/kg。72已知濕蒸汽的壓力p=1MPa干度x=0.9。試分別用水蒸氣表和h-s圖求出hx，vx，ux，sx。解：查表得：h2777kJ/kgh=762.6 kJ/kgv0.1943m3/kgv0.0011274 m3/kgu= hpv=2582.7 kJ/kguhpv=761.47 kJ/kgs=6.5847 kJ/(kg.K)s2.1382 kJ/(kg.K)hxxh+(1-x)h=2575.6 kJ/kgvxxv+(1-x)v=0.1749 m3/kguxxu+(1-x)u=2400 kJ/kg

14、sxxs+(1-x)s=6.14 kJ/(kg.K)7-3在V60L的容器中裝有濕飽和蒸汽，經(jīng)測(cè)定其溫度t210，干飽和蒸汽的含量mv=0.57kg，試求此濕蒸汽的干度、比容及焓值。解：t210的飽和汽和飽和水的比容分別為：v0.10422m3/kgv0.0011726 m3/kgh2796.4kJ/kgh=897.8 kJ/kg濕飽和蒸汽的質(zhì)量：解之得：x=0.53比容：vxxv+(1-x)v=0.0558 m3/kg焓：hxxh+(1-x)h=1904kJ/kg74將2kg水盛于容積為0.2m3的抽空了的密閉剛性容器中，然后加熱至200試求容器中（1）壓力；（2）焓；（3）蒸汽的質(zhì)量和體積

15、。解：（1）查200的飽和參數(shù)h2791.4kJ/kgh=852.4 kJ/kgv0.12714m3/kgv0.0011565m3/kg飽和壓力1.5551MPa。剛性容器中水的比容：0.1 m3/kg0.2 MPa采用漸縮噴管。c1=20m/s較小忽略。因此2-2截面處是臨界點(diǎn)421K0.6m3/kg323m/s0.00185m39-3漸縮噴管進(jìn)口空氣的壓力p1= 2.53MPa，t180，c1=50m/s。噴管背壓pb= 1.5MPa。求噴管出口的氣流速度c2，狀態(tài)參數(shù)v2、t2。如噴管出口截面積f2=1cm2，求質(zhì)量流量。解: 2.53=1.33pb所以漸縮噴管進(jìn)口截面壓力p2pc1.3

16、3 MPa由定熵過(guò)程方程可得：（按c10處理）294Kc2a344 m/s0.0634 m3/kg0.543 m3/s9-5空氣流經(jīng)噴管作定熵流動(dòng)，已知進(jìn)口截面上空氣參數(shù)p1= 0.7MPa，t1947，c1=0m/s。噴管出口處的壓力p2分別為0.5 MPa及0.12 MPa，質(zhì)量流量均為kg/s。試選擇噴管類型，計(jì)算噴管出口截面處的流速及出口截面積。解：（1）p20.5MPa0.7=0.37 MPa pb選縮放噴管。737K985 m/s1.76 m3/kg8.9cm29-6空氣流經(jīng)一斷面為0.1m2的等截面通道，在截面1-1處測(cè)得c1=100m/s，p1= 0.15MPa，t1100；在

17、截面2-2處，測(cè)得 c2=171.4m/s，p20.14MPa。若流動(dòng)無(wú)摩擦損失，求（1）質(zhì)量流量；（2）截面2-2處的空氣溫度；（3）截面1-1與截面2-2之間的傳熱量。解：（1）質(zhì)量流量0.71 m3/kg14.08 kg /s（2）1.22 m3/kg595K（3）3141kJ/s9-7有p1= 0.18MPa，t1300的氧氣通過(guò)漸縮噴管，已知背壓pb= 0.1MPa。噴管出口直徑d2=10mm。如不考慮進(jìn)口流速的影響，求氧氣通過(guò)噴管的出口流速及質(zhì)量流量。解： p20.1 MPa0.18=0.1 MPa =pb出口為臨界流速416.7 m/s質(zhì)量流量484K1.26 m3/kg0.02

18、6 kg /s98空氣通過(guò)一噴管，進(jìn)口壓力p1= 0.5MPa，t1600K，質(zhì)量流量為1.5kg/s。如該噴管的出口處壓力為p2= 0.1MPa，問(wèn)應(yīng)采用什么型式的噴管？如不考慮進(jìn)口流速影響，求定熵膨脹過(guò)程中噴管出口氣流流速及出口截面積。如為不可逆絕熱流動(dòng)，噴管效率0.95，則噴管氣體出口速度及出口截面積各為多少？解：0.5=0.264 MPa p2所以應(yīng)采用縮放噴管。(1)出口流速：0.6314378.8K1.09 m3/kg667m/s24.5cm2(2)650 m/s390 K1.12 m3/kg25.8cm29-9某燃?xì)鈖1= 1MPa，t11000K，流經(jīng)漸縮漸擴(kuò)噴管。已知噴管出口

19、截面上的壓力p2=0. 1MPa，進(jìn)口流速c1200m/s，噴管效率0.95，燃?xì)獾馁|(zhì)量流量50kg/s，燃?xì)獾谋葻醟1.36，定壓質(zhì)量比熱cp1kJ/(kg.K)。求噴管的喉部截面積和出口截面積。解：進(jìn)口流速c1200m/s20 kJ/kg遠(yuǎn)小于燃?xì)獾倪M(jìn)口焓1000 kJ/kg忽略。出口流速：0.5436543.6K955m/s931 m/s566 K264.7 kJ/(kg.K)1.5 m3/kg出口截面積805cm2(2)喉部流速：0.535 MPa847.4K552m/s0.4193 m3/kg喉部截面積380cm29-10水蒸氣壓力p1= 0.1MPa，t1120以500m/s的速度

20、流動(dòng)，求其滯止焓、滯止溫度和滯止壓力。解：p1= 0.1MPa，t1120時(shí)水蒸氣焓h1=2716.8 kJ/kg，s1=7.4681 kJ/(kg.K)滯止焓h0= h1+c2/2=2841.8 kJ/kg查表得p0=0.19 MPat0=185.79-11水蒸氣的初參數(shù)p1= 2MPa，t1300，經(jīng)過(guò)縮放噴管流入背壓pb= 0.1MPa的環(huán)境中，噴管喉部截面積20cm2。求臨界流速、出口速度、質(zhì)量流量及出口截面積。解：h1=3023 kJ/kg，s1=6.765 kJ/(kg.K)pc= 0.5462=1.092 MPahc=2881 kJ/kg，vc=2.0 m3/kgh2=2454

21、kJ/kg，v2=1.53 m3/kgcc=532.9 m/sc2=1066.7 m/s質(zhì)量流量0.533 kg /s76.4cm29-12解：h1=3231 kJ/kg，節(jié)流后s=7.203 kJ/(kg.K)h2=3148 kJ/kg，v2=0.2335 m3/kgpb/p0.546漸縮噴管c2=407.4 m/s0.35 kg /s9-13解：查表得h2=2736 kJ/kg由p1= 2MPa等焓過(guò)程查表得x10.97t1=212.443.4K/MPa9-14解:查表得：h1=3222 kJ/kgh2=3066 kJ/kgc2=558.6 m/s519 m/s動(dòng)能損失：21 kJ/kg9

22、-15解：0.199 kJ/(kg.K)（理想氣體的絕熱節(jié)流過(guò)程溫度相等）用損59.7 kJ/kg9-16解：由得355K337m/s10-1蒸汽朗肯循環(huán)的初參數(shù)為16.5MPa、550，試計(jì)算在不同背壓p2=4、6、8、10及12kPa時(shí)的熱效率。解：朗肯循環(huán)的熱效率h1為主蒸汽參數(shù)由初參數(shù)16.5MPa、550定查表得：h1=3433kJ/kgs1=6.461kJ/(kg.K)h2由背壓和s1定查h-s圖得：p2=4、6、8、10、12kPa時(shí)分別為h2=1946、1989、2020、2045、2066 kJ/kgh3是背壓對(duì)應(yīng)的飽和水的焓查表得。p2=4、6、8、10、12kPa時(shí)飽和水

23、分別為h3=121.41、151.5、173.87、191.84、205.29 kJ/kg故熱效率分別為：44.9、44、43.35、42.8%、42.3510-2某朗肯循環(huán)的蒸汽參數(shù)為：t1500、p21kPa，試計(jì)算當(dāng)p1分別為4、9、14MPa時(shí)；（1）初態(tài)焓值及循環(huán)加熱量；（2）凝結(jié)水泵消耗功量及進(jìn)出口水的溫差；（3）汽輪機(jī)作功量及循環(huán)凈功；（4）汽輪機(jī)的排汽干度；（5）循環(huán)熱效率。解：（1）當(dāng)t1500，p1分別為4、9、14MPa時(shí)初焓值分別為：h1=3445、3386、3323 kJ/kg熵為s1=7.09、6.658、6.39 kJ/(kg.K)p21kPa(s2=s1)對(duì)應(yīng)的

24、排汽焓h2：1986、1865、1790 kJ/kg3點(diǎn)的溫度對(duì)應(yīng)于2點(diǎn)的飽和溫度t3=6.98、焓為29.33 kJ/kgs3=0.106 kJ/(kg.K)3點(diǎn)壓力等于p1，s3=s3，t3=6.9986、7.047、7.072則焓h3分別為：33.33、38.4、43.2 kJ/kg循環(huán)加熱量分別為：q1=h1-h3=3411、3347、3279.8 kJ/kg（2）凝結(jié)水泵消耗功量： h3-h3進(jìn)出口水的溫差t3-t3（3）汽輪機(jī)作功量h1-h2循環(huán)凈功h1-h2-( h3-h3)（4）汽輪機(jī)的排汽干度s2=s1=7.09、6.658、6.39 kJ/(kg.K)p21kPa對(duì)應(yīng)的排汽

25、干度0.79、0.74、0.71（5）循環(huán)熱效率初焓值h1排汽焓h2焓h3焓h3循環(huán)加熱量q1=h1-h3凝結(jié)水泵消耗功量h3-h3進(jìn)出口水的溫差t3-t3汽輪機(jī)作功量h1-h2循環(huán)凈功循環(huán)熱效率（）3445198633.3329.33341140.01861459145542.783386186538.429.3333479.070.0671521151245.173323179043.229.333279.813.870.0921533151946.7410-3一理想朗肯循環(huán)，以水作為工質(zhì)，在循環(huán)最高壓力為14MPa、循環(huán)最高溫度540和循環(huán)最低壓力7 kPa下運(yùn)行。若忽略泵功，試求：（1

26、）平均加熱溫度；（2）平均放熱溫度；（3）利用平均加熱溫度和平均放熱溫度計(jì)算循環(huán)熱效率。解：1點(diǎn)焓和熵分別為：3433kJ/kg、6.529 kJ/(kg.K)2點(diǎn)焓和熵分別為：2027kJ/kg、6.529 kJ/(kg.K)3點(diǎn)焓和熵分別查飽和壓力下的飽和水表為：163.38kJ/kg、0.5591 kJ/(kg.K)（1） 平均加熱溫度547.7K（2） 平均放熱溫度312.17K（3） 循環(huán)熱效率4310-4一理想再熱循環(huán)，用水作為工質(zhì)，在汽輪機(jī)入口處蒸汽的狀態(tài)為14 MPa、540，再熱狀態(tài)為3 MPa、540和排汽壓力7 kPa下運(yùn)行。如忽略泵功，試求：（1）平均加熱溫度；（2）平

27、均放熱溫度；（3）利用平均加熱溫度和平均放熱溫度計(jì)算循環(huán)熱效率。解：1點(diǎn)焓和熵分別為：3433kJ/kg、6.529 kJ/(kg.K)3點(diǎn)焓和熵分別查飽和壓力下的飽和水表為：163.38kJ/kg、0.5591 kJ/(kg.K)再熱入口焓B：壓力為3 MPa，熵為6.529 kJ/(kg.K)，hB=2988 kJ/kg再熱出口焓A：hA=3547 kJ/kg，sA=7.347 kJ/(kg.K)2點(diǎn)焓和熵分別為：2282kJ/kg、7.347 kJ/(kg.K)（4） 平均加熱溫度564K（5） 平均放熱溫度312K（6） 循環(huán)熱效率44.710-5某回?zé)嵫h(huán)，新汽壓力為10 MPa，溫

28、度為400，凝汽壓力50kPa，凝結(jié)水在混合式回?zé)崞髦斜? MPa的抽汽加熱到抽汽壓力下的飽和溫度后經(jīng)給水泵回到鍋爐。不考慮水泵消耗的功及其他損失，計(jì)算循環(huán)熱效率及每千克工質(zhì)的軸功。解：1點(diǎn)焓和熵分別為：h1=3096kJ/kg、s1=6.211 kJ/(kg.K)排汽2點(diǎn)焓為：h2=2155kJ/kg3點(diǎn)焓和熵分別查飽和壓力下的飽和水表為：h3=340.57kJ/kg抽汽點(diǎn)4的焓（查2 MPa和s4=s1）：h4=2736 kJ/kg2 MPa對(duì)應(yīng)的飽和溫度212.37，h5=908.6 kJ/kg求抽汽率0.237循環(huán)功量：794 kJ/kg熱效率：36.210-6某廠的熱電站功率12MW，使用背壓式汽輪機(jī)p13.