機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)---設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置二、三.四.五、六、七、八、九、目選擇電動(dòng)機(jī)確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)減速器的結(jié)構(gòu)傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算軸的計(jì)算軸承的的選擇與壽命校核聯(lián)軸器的選擇十、潤(rùn)滑方法、潤(rùn)滑油牌號(hào)設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置原始數(shù)據(jù):題號(hào)參7運(yùn)輸帶工作拉力 (kN)2500運(yùn)輸帶工作速度1. 13V(m/min)卷筒直徑D(mm)400已知條件:1滾筒效率耳尸096(包括滾筒與軸承的效率損失)；2工作情況 兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平 穩(wěn)；3. 使用折舊期3年一次大修，每年280個(gè)工作日，壽命8年；4. 工作環(huán)境室內(nèi)，灰塵較大，環(huán)境最高溫度35C；5.

2、制造條件及生產(chǎn)批量般機(jī)械廠制造，小批量生產(chǎn)。計(jì)算及說(shuō)明一、選擇電動(dòng)機(jī)(1) 選擇電動(dòng)機(jī)的類型按工作要求和條件，選用三相籠式式異步 電動(dòng)機(jī)，封閉式結(jié)構(gòu)，電壓380V, Y型。（2）選擇電動(dòng)機(jī)的容量電動(dòng)機(jī)所需功率計(jì)算工式為：（1）Pd顯 KW, (2) %因Prf=_- Kw 1000%Fv1000Kw所以由電動(dòng)機(jī)至卷筒的傳動(dòng)總功率為:式中：“3，久，,分別為帶傳動(dòng)、 軸承、齒輪傳動(dòng)、連軸器和卷筒的傳動(dòng)效 率。取,=0.96（帶傳動(dòng)尸098 （滾子軸承）, 仏=0.97099, =094則:qci =0.96 x o.983 x 0.972 x 099 x 0.94=079又因?yàn)椋篤 =l.lm/

3、s所以：P = Fv = 2500x1.1 =3.481000%1000x0.79Kw(3) 確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速卷筒軸工作轉(zhuǎn)速為n=60x1000” _ 60x 1000x 1.1 _TrD3.14x400按表1推薦的傳動(dòng)比合理范圍，取一級(jí)齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比/. =24,二級(jí)111柱齒輪減速器的傳動(dòng)比，尸840,則總的傳動(dòng)比范圍為/ =16-160，所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為:=a n = (16-160)x 52-55= 8418408 r/min方電動(dòng)L型號(hào)額定 功率EdKw電動(dòng)1轉(zhuǎn)速r/min電1質(zhì)量動(dòng)K同步 ，速異步 轉(zhuǎn)速1Y112M-24300028942YU2-44150044033Y

4、16211-641000967符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有:E36lOOOr/min、1500r/min、3000r/min根據(jù)容量和轉(zhuǎn)速，由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè) 計(jì)手冊(cè)查出有三種適用的電動(dòng)機(jī)型號(hào)，因 此有四種傳動(dòng)比方案，如下表：選用Y112M-2電動(dòng)機(jī):型 號(hào)額定 功率滿載時(shí)輕動(dòng)電流E動(dòng)轉(zhuǎn)矩 而定轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩 額定轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)1 r/min流（380v 時(shí)）攵率率因132S1-25.5290038.7780.805.22.21.8低轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)的級(jí)對(duì)數(shù)多，外廓尺寸用重量都較大，價(jià)格較高,但也以使傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比減小, 使傳動(dòng)裝置的體積、重量較小；高轉(zhuǎn)速電動(dòng)機(jī)則相 反。因此綜合考慮，分析比較電動(dòng)機(jī)及傳動(dòng)裝置的

5、性能，尺寸、重量、極數(shù)等因素，可見(jiàn)方案1比較 合適。所以，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 Y112M -2二、確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)比由電動(dòng)機(jī)的的型號(hào)YU2M-2 ,滿載轉(zhuǎn)速nm = 2890r / min(1)總傳動(dòng)比5 _ 2890“52.55= 55.0(2) 分配傳動(dòng)裝置傳動(dòng)比式中%表示滾子鏈傳動(dòng)比，i表示減速 器傳動(dòng)比。初步取尸25 ,則減速器傳動(dòng)比為：155.0,=亠 io- 一 22.22.5(3) 分配減速器的各級(jí)傳動(dòng)比按展開(kāi)式布置。考慮潤(rùn)滑條件,為使兩級(jí)大齒輪直徑相近，可由圖12展開(kāi)式線查得 L =58,貝!h/2=- = = 3.79oi 5.8三、計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)

6、為了進(jìn)行傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算，要推算出各軸 的轉(zhuǎn)速和轉(zhuǎn)矩。如將傳動(dòng)裝置各軸由高速至低速依次為I軸、II軸、III軸()1、 12，為相鄰兩軸間的傳動(dòng)比;為相鄰兩軸間的傳動(dòng)效率;為各軸的輸入功率(Kw)；為各軸的輸入轉(zhuǎn)矩為各軸的轉(zhuǎn)速(r/min )；(1)各軸的轉(zhuǎn)速I軸-2890-1156 r/min2.5II軸山 _ii56_99.3 r/min /；5.8III軸nul -,l/, -1993 - 52.59 r/min i2 3.79卷筒軸%=切=5259 r/min各軸輸入功率Pj =牛(”=巳 = 348x096 = 334KwPu = Pfh = PWb = 3.34x0.98x0.97

7、 = 318KvvPIH = Pn 7/23 = 3.18x0.98x0.97 = 302KwPIV = PU 34 = Pm f 74 = 3.02 x 0.98 x 0.99 = 293Kw各軸輸出功率片=弓2 =334xO98 = 327Kw丘=&% =38xO98 = 32KwIIIPm = ”2 = 3.02x0.98 = 296KwnW卷Plv =卩八八生=2.93x0.96 = 275Kw(3)各軸輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)軸輸出轉(zhuǎn)矩為：3 48= 9550x一 = 1450N也2890ITj =乙心0=打/0=14.50x2.5x0.96 = 27.60N加Tu“2 = Ti 嚴(yán)= 27.

8、60 x 5.8 x 0.98 x 0.97 = 152.17N加IIITm = Tu /2 7；23 =幾“2叫叫=152.17 x 3.79 x 0.98 x 0.97 =54&24N?n卷筒軸TIV =刀“24 = 548.24 x 0.98 x 0.99 = 531.90 m各軸輸出轉(zhuǎn)矩nWT； =7；2 =27.60x0.98 = 27.O52V7.607.0511560.955.8n軸3.183.1252.1749.13L99.30.953.7911III軸3.022.9648.2437.285.592.932.7531.9000.0052.590.970.94四、減速器的結(jié)構(gòu)鑄鐵

9、減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸表:名稱符號(hào)數(shù)值機(jī)座壁厚d8機(jī)蓋壁厚a8機(jī)座凸緣厚度b12機(jī)蓋凸緣厚度b12機(jī)座底凸緣厚度b、20地腳螺釘直徑20地腳螺釘數(shù)目n4由承旁聯(lián)接螺栓直徑16E蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓 直徑d212聯(lián)接螺栓心的間距I180軸承端蓋螺釘直徑8窺視孔蓋螺釘直徑6定位銷直徑d8至外機(jī)壁距離2612心至外機(jī)壁距離A22必至外機(jī)壁距離q18必至凸緣邊緣距離24心至凸緣邊緣距離16軸承旁凸臺(tái)半徑22凸臺(tái)高度h49卜機(jī)壁至軸承座端面 距離50u柱齒輪外圓與內(nèi)機(jī) 壁距離糾10II柱齒輪輪轂端面與 內(nèi)機(jī)壁距離A.8機(jī)座肋厚m7機(jī)蓋肋厚7軸承端蓋外徑d,126 和 135軸承端蓋凸緣厚度t10由承旁聯(lián)接螺栓距

10、離s46、 186、 170五、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)討L=J第一對(duì)齒輪（高速齒輪）131、選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)（1）按卷?yè)P(yáng)機(jī)傳動(dòng)方案，選用直齒圓柱輪傳動(dòng);（2）精度等級(jí)選7級(jí)精度（GB10095-86）（3）材料選擇。由表10-1 （常用齒輪材料及其 力學(xué)特性）選擇小齒輪為40Cr （調(diào)質(zhì)）， 硬度為280HBS,大齒輪材料為45鋼（調(diào) 質(zhì)），硬度為240HBSo（4 ）選小齒輪齒數(shù)為z, =20,大齒輪齒數(shù)Z2 =i】Z =5.8x20 = 116其中i=u2、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式如下：d百 2.323K広/1（乙已）0d u（1）確定公式內(nèi)的各值計(jì)算1）、試選 K =1.34）、

11、計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩3 34 95.5x10 = 2.759x105）、由表10-7選取齒寬系數(shù)0d=l6）、由表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)Zg =189.8 M 對(duì)7）、由圖10-21d按齒面硬度查得小齒輪14接觸疲勞強(qiáng)度極限勺唄=600吧,大 齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限6e=550m8)、由式(1060) N=60,Jl/1計(jì)算應(yīng)力 循環(huán)次數(shù)。/v,=60xll56xlx (2x8x280x8) =2.486xio9.-2486x109 _4 286xlos5.89）、由圖1049查得接觸疲勞壽命系數(shù)k 的=0.95,S =0.9810）、計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%,安全系數(shù)S=

12、l,由式(10-12)得:ctI 1 = A/W|230=40230 mm冷=2012mmh=225x m, =225x2012=453mmb/h=40.230/4.53=8.884）、計(jì)算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)心=1。根v=243 m/s，7級(jí)精度，由圖108查得動(dòng)；荷系數(shù)心=110。由表10-4用插入法査得7級(jí)精度的小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布量時(shí)=1.417由圖1013查得=1.33由表10-3查得k廠心=10,所以載荷系數(shù)K = KK K=lx 1.10 X 1.0 X 1.417=15596）、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分1=16直徑，由式（10-10）得:d =du=4o.23ox=4

13、2.742mm7）、計(jì)算模數(shù)牛氣j mm3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)（1）確定計(jì)算參數(shù)1）、計(jì)算載荷系數(shù)k = ka kv=1x1.06x1.4x1.35 =22）、根據(jù)縱向重合度勺=1.903 ,從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)Yfi =0e883）、計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)24cos314= 26.7Z、_120cos3 p cos 14=131.364）、査取齒形系數(shù)，由表105查得怙=2.152175）、查取應(yīng)力校正系數(shù)得：&=1596, = 1.8256）、由圖10-20C,查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限%=500MP。,大齒輪 的彎曲疲勞強(qiáng)度極限吩=380艸7）、由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)k加=

14、082,k刖2=0868）、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式(10-12)得:0J = K業(yè)啦=()-8500 = 292.86 MP。s140.86x380L4=233.432.592x1.596292.869）、計(jì)算大、小齒輪的詵，并加以比2.15x1.825233.43= 0.01413= 0.01682大齒輪的數(shù)值大（2）設(shè)計(jì)計(jì)算182x2x3.084x10-x0.88xcosx001682 二V1x242x 1.654mm對(duì)比計(jì)算結(jié)果；由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì) 算的法面模數(shù)叫大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 計(jì)算的法面模數(shù)，取產(chǎn)1.46 mm。已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲

15、 勞強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度 圓直徑尸5099 mm來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)。于是有：cosp 36.18xcosl4 “八 百7Z、=-=24.04 斗乂叫2z, =24z2 =ixz =5 x 24=120 取乙=120*4幾何尺寸計(jì)算= 108.37 mm(1)計(jì)算中心距(Z| + Z2_ (24 +120) X1.462 cos p2 x cos 14將中心距整為:153mmIII按圓整后的中心距修正螺旋角P = arccos(心艸=(24,120)x1.46 十 2a2x108.37因0值改變不多，所以參數(shù)心、z等19不必修正(3) 計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑24x1,46cos 14

16、.11=36 24 mm_ Z2mn _ 120x1.462 cos p cos 14.11= 181 ismm(4) 計(jì)算齒輪寬度b = 0dd = 1 x 36.24 = 36.24mm整后取b2 =40mm,5=60mm5驗(yàn)算b/曲陽(yáng)局十。99唄36.241x1701.99=42.557V/ 96o10）、計(jì)算接觸裕許用應(yīng)力取失效概率為1%,安全系數(shù)S=l,由式（10-12）得：巧兒=弘也皿=0.92x600=552S匕,=也竺如1 =096X 550=528巾=(0 _+% 2)/2=(552+528)/2=540mpq（2）計(jì)算III1）、試算小齒輪分度圓直徑)2 =6502xl.6

17、xl.4673xl05 3.01 + 1 2.433x189.81x1.6543.015407mm2）、計(jì)算圓周速度勿叢=3.14x65.07x192 =0.65 血 60x100060x10003）、計(jì)算齒寬b及模數(shù)22方=0皿=1x65.07=65.07 mm叫嚴(yán)Z m乙二空評(píng)=2.63 mmh=225 x m, =2.25 x 263=592mmb/h =65.07/5.92=10.994)、計(jì)算縱向重合度勺=0.31802, tan/? = 0.318xlx24xkml4 = l9035）、計(jì)算載荷系數(shù)K已知使用系數(shù)ka = o根v=065m/s，7級(jí)精度，由圖108査得動(dòng) 載荷系數(shù)=

18、1.01 o由表10-4查得5的計(jì)算公式與直齒輪相同, 則:Kup =1.12 + 08(1 +0.60/ )0/ +0.23x 1CT b 二 1 42由圖1013查得=1.35由表10-3查得k產(chǎn)心=14,所以載荷系數(shù)23K = KK K = 1 X !01xle4x 142=206）、按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分直徑，由式（10-10）得:(i =心護(hù)=6507 呵TZ =7009mm7）、計(jì)算模數(shù)24皺辺=70.09xcos14“=2 83 mm Z3按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)=j2K7%（cos0）2 炕” _勺0/慫芮（1）確定計(jì)算參數(shù)1）、計(jì)算載荷系數(shù)k = kakvkFkfp =1

19、x 1.01 x 1.4 x 1.35=1.912)、根據(jù)縱向重合度兮= 1.903 ,從圖10-28查得螺旋角影響系數(shù)5=0.883）、計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)24 cos314= 26.7乙 _72cos3 0 cos314= 78.82244) 、査取齒開(kāi)系數(shù) 由表10-5查得味=2.2305)、查取應(yīng)力校正系數(shù)得:“1.596U666) 、由圖10-20C,查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限 % = 500M , 大齒輪 的彎曲疲勞強(qiáng)度極限=380叱7) 、由圖10-18查得彎曲疲勞壽命系數(shù)k刖=082，=0868) 、計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取疲勞安全系數(shù)S=1.4,由式(10-12)得：= K止啦=。巳

20、5()() = 292.86 MPa s1.4*EL = 3% = -S(ir3S0 = 233.43 MPaS19) 、計(jì)算大、小齒輪的咨，并加以比 較= 0.01413心_ 2.592x1.5962.230x1.766238.86250幾 292.86= 0.01687大齒輪的數(shù)值大(2)設(shè)計(jì)計(jì)算,嚴(yán)宀皿7xdx伽gUgo血7“ V1x242x1.66= 198 mm對(duì)比計(jì)算結(jié)果；由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì) 算的法面模數(shù)叫大于齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 計(jì)算的法面模數(shù)，取叫=30mm。已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞 強(qiáng)度，需按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度I 直徑j(luò). =70.09 mm來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù)

21、。于是有:=24.03_Cos0 _ 70.09 x cos 141 瓦 30Z, =24z2=ixzl =3.01 x 24=72.44取 z2=724幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距閃 +勺色=(24+ 72)彳 3.() = 14()04 mm2cos02 x cos 1426將中心距圓整為：140mm 按圓整后的中心距修正螺旋角14.07K八乙/等P = arccos 幺心）叫=（24 +72）乞2a2 x 140 04因0值改變不多，所以參數(shù)-不必修正（3）計(jì)算大小齒輪的分度圓直徑=S=70-03mm（4）計(jì)算齒輪寬度h=0/嚴(yán) 1 x 70.03=70.03 mm圓整后取 B2=70m

22、m, d=75mm5驗(yàn)算竺=2x1.4673x10-=419049?r (L70.03合適六、軸的計(jì)算1、第III軸的計(jì)算27軸的輸入功率為人=2.80心，軸的轉(zhuǎn)速為n3 = 63.79/7軸的輸入轉(zhuǎn)矩為7419.2210計(jì)。2、求作用在齒輪上的力由前面齒輪計(jì)算所得：低速大齒輪的分度圓直徑 妁=210.08” f 貝l| ：尺方箸 Y991x497.5/VF& = F；tan P = 399lx tan 14.07 = 1000.25/V3、初步確定軸的最小直徑按式(5-2)初步估算軸的最小直徑。選取軸的 材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。根據(jù)表153 A) = ii2.于是有:取最小直徑為40mm4軸

23、的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(1) 擬定軸上零件的裝配方案選用圖15-22a所示的裝配方案(2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度a.為了滿足軸向定位要求，12軸段要制出一軸肩，故取2-3段的直徑J2_3 =46mm；左端用軸端擋圈定位，按軸端直徑取擋圈直徑D=50mm.先取Ll_2=82mm0b.初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受徑向力和軸向力的作用，故選用但列圓錐滾子軸承。參照工作要求并根據(jù)一 =46mm,査手冊(cè)P72由軸承產(chǎn)品目錄中初步28選取03尺寸系列，0基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列圓錐滾子軸承30310,其尺寸 為dxDxT = 50m/nx 110mmx29.25mm 9 故和 d?均取 50

24、mm,所以厶 _4 =29.25厶 _8 =T+a+s+(7066)=29.25+12.25+8+4=535mm。右端滾動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行定位。則定位高度h= (0.7-0.1) d,取h=5mm, 則 J6 7 =55mmoC.取安裝齒輪處的軸段6-7的直徑(/6_7 =55mm；而d=厶“ =55mm;齒輪的 右端與右軸承之間采用套筒定位。已知齒輪輪轂的寬度為70mm。為了使套筒端面 可靠地壓緊齒輪，此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度，故取4-7=66mnb齒輪的左端采用軸 肩定位，軸肩高度(0.070.1) d,取h=5mm,則軸環(huán)的直徑J5_6=60mm.軸環(huán) 寬度 l4hb,取L5_6=12mm

25、 L4_5 =79.75d.軸承端蓋的總寬度為20mmo根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑 脂的要求，取端蓋的外端面與一軸的距離l=30mm (參考圖15-21),故厶一產(chǎn)50mm。5、求軸上的載荷在確軸承的支點(diǎn)位置時(shí)，從手冊(cè)中查得30310型圓錐滾子軸承a=21mm.由圖可知作為支梁的軸的支承跨距：0厶+厶 =63.5 + 131 = 194.5/n/n o 所得軸的彎矩圖和扭矩圖如下所示:2930(1)計(jì)算支反力3991x131一 63.5 + 131=2688N3991x63.5 =13Q3yv63.5 + 131-鋒厶+gn饑，2 (厶+厶)=0將各已知數(shù)代入解得a =1548.7

26、9 N ,(2)計(jì)算彎矩MFVv2=-51.29/VMrl =爲(wèi)込=1548.79 x 63.5 = 98348N刖nMv2 =心2厶=(一51.29) x!31 = -6719 N mtnsi(3) 計(jì)算總彎矩M 嚴(yán) Jm：+M睿=a/1706902 +983482 = 196996NmM2 = JM： +M； = V1706902+67192 = 170822N.nmi(4) 計(jì)算扭矩T:f = 7；=419220N?？5、按彎矩合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度。根據(jù)(15-5),取“,則:21.73M巳硏+(叩 _ ”969962+(0.6x419

27、220)2V W V01x60根據(jù)選定材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理， 由表15-1查得j = 60M巳因此beb_J,所以安全。6、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度(1) 判斷危險(xiǎn)截面由軸的簡(jiǎn)圖加以受力分析可知只 需校核第IV個(gè)截面兩側(cè)即可(2) 截面VII左側(cè)W = O.ld3 = O.lx553 =16637.5mw332抗扭截面系數(shù)WT = 0.2J3 = 0.2 X 553 = 33275mm3截面IV左側(cè)的彎M= 384145 x63.5-3363.5=1663627V?面上的扭矩7； =419220N/wn截面上的彎曲應(yīng)力M16636216637.5= 10M截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力7； =419220

28、兩一 33275= 1260M由軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得=640M,b=275M你 j =155M碼截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)厲及6按附表32查取。由滬滬町牛叫經(jīng)插值后可查得6 =1.06=1.31又由附圖3-1可查得軸的材料的33敏性系數(shù)為q 5 = 1.5+ 5.59K Ta + Tiv l60x336 +2 + 0.05x33.6 2故可知其安全。(3)截面VII左側(cè)校核抗彎截面VV = 0 1/ =0x5O3 = 1 2500mm3抗扭截面Wr = 0.2J3 = 0.2 X 503 = 25000mm3截面IV右側(cè)的彎矩M = 196996 x= 94620N 和63.5截面上的彎曲應(yīng)力M=72904 =VV 12500截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力= 419220 = 167?25000截面上的扭矩為7； =419220勁35過(guò)盈配合處的蜃值，由附表3-88o用插入法求出，并取蜃=08仏，于是得：& o蜃=3.028.=0.8=0.8x3.02=2.42 a軸按磨削加工，查附圖3-4得P= /? =0.92,貝!J：K產(chǎn)= 3.02 +嵩亠 3.H=242+-1 = 2-51于是，計(jì)算安全系數(shù)按式156、157、1