地鐵圍護結構施工方案范本

1、目 錄1 編制依據(jù)12 工程概況12.1工程概述12.2設計概況22.3地質概況22.3.1工程地質22.3.2水文地質42.4周邊環(huán)境情況62.5主要工程量63 工程重難點分析73.1工程重點73.1.1周邊建筑物密集,拆遷量大 是施工重難點73.1.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制是施工的 重難點73.2工程難點及采取的 措施73.2.1周邊建筑物密集,拆遷量大 主要應對措施73.2.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制主要應對措施84 施工進度 計劃85 主要施工方案 95.1三軸攪拌樁槽壁加固方案 95.1.1三軸攪拌樁施工工藝95.1.2三軸攪拌樁施工主要技術參數(shù)115.1.3三軸攪拌樁

2、的 質量檢驗要求115.1.4三軸攪拌樁常見質量問題的 分析與處理125.2地連墻施工方案 125.2.1導墻施工135.2.2泥漿制備與調整165.2.3成槽施工215.2.4刷壁225.2.5清底換漿245.2.6鋼筋籠制作和吊裝255.2.7混凝土灌注275.2.8反力箱頂拔285.3三軸攪拌樁土體加固方案 285.3.1施工工藝參數(shù)285.3.2硬化場地、開挖基槽、設置定位架295.3.3樁機就位、制漿、攪拌施工295.3.4三軸攪拌樁具體施工工藝305.3.5常見質量問題的 分析與處理325.3.6質量控制標準325.4立柱樁施工335.4.1格構柱制作與安裝335.4.2格構柱加工

3、工藝335.4.3格構柱安裝步驟及工藝要求355.4.4格構柱吊放安裝365.5冠梁及混凝土支撐施工方案 385.5.1主要施工參數(shù)385.5.2工藝流程385.5.3施工方法395.5.4質量標準426 配置計劃446.1勞動力配置計劃446.2材料配置計劃456.3機械設備配置計劃457 施工安全保證措施467.1組織保證467.2用電安全措施477.3施工現(xiàn)場防護措施477.4機械操作安全措施477.5夜間施工措施488 其他技術保證措施488.1質量保證措施488.2文明施工措施498.3環(huán)境保護措施509 附件511 編制依據(jù)建設工程施工現(xiàn)場環(huán)境與衛(wèi)生標準JGJ146-2013;國家

4、和福州市及建筑行業(yè)有關地鐵、市政工程的 施工技術、驗收、安全生產、行業(yè)管理的 規(guī)范、規(guī)程、文件; 施工設計圖紙及其他收集的 工程資料;福州市地鐵施工標準化管理指南：安全文明施工與工地建設;福州市建設工程施工現(xiàn)場安全質量文明考核辦法;現(xiàn)場施工調查報告;中鐵四局集團城軌分公司安全文明施工標準化手冊;上海市隧道工程軌道交通設計研究院、北京城建設計發(fā)展集團股份有限公司、中設設計集團股份有限公司印發(fā)的 車站、交通導改施工圖;上級部門批復的 交通疏解及管線遷圖及相關說明;國家和福州市及建筑行業(yè)有關地鐵、市政工程的 施工技術、驗收、安全生產、行業(yè)管理的 規(guī)范、規(guī)程、文件福州市軌道交通6號線2標段2工區(qū)招標文

5、件及投標文件;與業(yè)主簽訂的 施工承包合同及相關的 會議紀要;本工程項目施工技術調查報告;本行業(yè)工法及先進成熟的 施工技術;我公司在深圳地鐵、廣州地鐵、上海地鐵、北京地鐵、蘇州地鐵、昆明地鐵、成都地鐵等其它類似地下工程的 施工經(jīng)驗.排序先是國家標注、規(guī)范,然后在到省、市規(guī)范最后到業(yè)主、建投、公司相關文件2 工程概況2.1工程概述福州市軌道交通6號線工程土建施工總承包第2標段(施工總承包)二工區(qū)位于福州長樂市,項目包括一站兩區(qū)間兩座橋,分別為鄭和站、航城站鄭和站區(qū)間、鄭和站十洋站區(qū)間、鄭和橋、延瑞橋.車站采用明挖法施工,區(qū)間采用盾構法施工,橋梁均為拆復施工.圖2.1-1標段概況示意圖2.2設計概況

6、鄭和站位于鄭和西路和會堂路交叉口西側,沿鄭和西路呈東西向布置,為地下二層雙柱三跨島式車站,長292米,寬21.7米,車站總建筑面積17861.2米,深約16.9319.21米.設2組風亭、3個出入口、2個消防出入口、1組出地面無障礙電梯.車站采用明挖法施工,圍護結構為800米米厚地下連續(xù)墻,標準段及擴大 段豎向設置四道支撐,第一道為1000*800米米鋼筋混凝土支撐,其余為609鋼支撐和一道換撐;端頭井豎向均設置四道支撐,第一道為鋼筋混凝土支撐,其余三道支撐及一道換撐(擴大 端)均為800鋼支撐. 圖2.2-1鄭和站平面示意圖2.3地質概況2.3.1工程地質本車站工程地質條件如下：淤泥夾砂、淤

7、泥質土、(含泥)中粗砂層;基坑結構側壁為淤泥夾砂、淤泥質土、雜填土層.表2.3.1-1 鄭和站地質概況巖土名稱地 層 描 述人工填土層Q4米l雜填土顏色較雜,主要呈灰色、灰黃色、褐黃色,稍濕濕,稍密中密.均勻性較差,主要為人工堆填的 黏性土、碎石、磚塊、砼塊等建筑垃圾,局部含少量中粗砂,硬雜質含量大 于40%,欠壓實稍壓實.層底埋深2.36.1米.層厚2.36.1米,平均厚度 3.3米.填石雜色,硬,稍濕,稍密中密.以碎石塊為主,巖性以花崗巖和凝灰?guī)r為主,中微風化,為人工早期拋填而成,大 部分欠壓實稍壓實,填石粒徑一般為555厘米,最大 粒徑120厘米,填石含量約6090%,空隙由填砂及黏土充

8、填,局部填砂及黏土含量較大 ,堆填不均勻,層底埋深2.14.4米,厚度 2.14.4米,平均厚度 3.16米.海陸交互層Q4米c黏土呈黃褐色、灰黃色、灰色等,可塑為主,濕,含鐵錳結核等氧化物,局部夾少量碎石,捻面叫光滑,有光澤,無搖振反應,干強度 與韌性中等,黏性一般.層底埋深2.13米,層底埋深3.24.3米,層厚0.61.4米,平均厚度 0.96米.海積層Q4米淤泥質土呈深灰色,流塑,飽和,以粘粒為主,部分夾少量薄層細砂或混有少量砂,局部含有腐殖質,有腥臭味,搖振反應慢,有光澤,捻面光滑,干強度 及韌性中等.層頂埋深2.36.1米,層底面深4.57.8米,層厚1.14.6米,平均厚度 2.

9、72米.淤泥質粉細砂交互層呈深灰色,松散狀態(tài),飽和,淤泥與砂呈韻律沉積,層狀砂厚約2-30米米,部分表現(xiàn)為砂團狀,多為粉細砂,部分為中西砂,與淤泥的 厚度 比約為1/33之間.層頂埋深4.59.8米,層底埋深7.4517.9米,層厚1.4511.9米,平均厚度 5.96米.淤泥夾砂呈深灰色,流塑可塑,飽和,以粘粒為主,多混粉細砂團或夾 220米米 粉細砂 層,層狀砂與淤泥厚度 比為 1/10-1/3,局部含有腐爛植物碎屑,有腥臭味,搖振反應中 等,無光澤,干強度 及韌性低.層頂埋深為4.917.9米,層底埋深為7.921.2米,層厚為1.715.1米,平均厚度 8.79.(含泥)粉砂呈深灰色,

10、稍密狀為主,局部松散或中密,飽和,主要成份為石英,以粉砂為 主,另含淤泥質及少量有機質,級配不良.本層大 部分以中薄層狀或透鏡體狀零星分布為主.層面埋深為9.910.9米,層厚為1米.海積層Q3米(泥質)粉砂局部表現(xiàn)為(泥質)中砂,呈淺黃、淺灰、灰綠等,松散稍密狀為主,飽和,主要成份為石英,粒徑較均勻,含較多粘粒,局部含淤泥質,級配不良.層頂埋深為25.330.45米,層底埋深為26.832.6米,層厚為0.504.8米.淤泥夾砂呈深灰色,流塑-軟塑,飽和,以粘粒為主,多混粉細砂團或夾 220米米 粉細砂 層,層狀砂與淤泥厚度 比為 1/10-1/3,局部含有腐爛植物碎屑,有腥臭味,搖振反應中

11、 等,無光澤,干強度 及韌性低.層頂埋深為19.45-21.2米,層底埋深為24.631米,層厚為4.111.55米,平均厚度 為11.66米.龍海組沖積洪積層Q3米/Q3al+pl(含砂)粉質粘土呈灰綠、灰黃色等色,可塑硬塑,很濕,含有一定量的 砂粒,局部夾少量礫石,捻面不夠光滑,少有光澤,無搖振反應,干強度 與韌性相對較差,粘性一般,土質不均.層頂埋深為24.631米,層底埋深為2732.3米,層厚為1.17.4米,平均厚度 為3.01.(含泥)粗中砂呈淺黃色、淺灰色、灰黃色等,飽和,中密為主,局部稍密,主要成份為石英,粒徑不均勻,以粗砂和中砂為主,含有少量圓礫、卵石.中下部多為礫石,局部

12、相變?yōu)?含泥)砂礫、(含泥)圓礫.層頂埋深為26.132.6米,層底埋深為29.436.9米,層厚為1.27.4米,平均厚度 為3.63米.淤泥質土呈深灰色,流塑,飽和,以粘粒為主,偶混有少量粉細砂或夾薄層粉細砂,局部含腐爛植物碎屑,有腥臭味,搖振反應慢,有光澤,捻面光滑,干強度 及韌性中等.層頂埋深為29.936.9米,層底埋深為34.743.1米,層厚為2.711.2米,平均厚度 為6.7米.(含砂)粉質粘土呈淺灰、灰黃色等色,硬塑,很濕,含有一定量的 礫石,捻面不夠光滑,少有光澤,無搖振反應,干強度 與韌性相對較差,粘性較差,土質不均.層頂埋深為34.742.1米,層底埋深為3644.3

13、米,層厚為0.53米,平均厚度 為1.6米.(泥質)礫粗砂呈灰白色、灰黃色等,飽和,稍密中密,主要成分為石英,粒徑不均勻以粗砂、礫砂為主,局部夾有卵石.層頂埋深為37.843.1米,層底埋深為4045米,層厚為0.73.8米,平均厚度 為2.08米.(含泥)卵石淺灰色,中密-密實,飽和,卵石多呈橢球狀,磨圓度 較好,含石英及長石,中等風化,粒徑一般為 3-10 厘米,最大 粒徑18厘米,含量為 5585%,間隙主要由泥質、礫砂填充.層頂埋深為40.741.8米,層底埋深為42.944.4米,層厚為1.62.6米,平均厚度 為2.13米.巖石全風化帶J3n強風化凝灰?guī)r(砂土狀)呈灰白色,灰黃色,

14、含少量石英顆粒,風化強烈,原巖組織結構已大 部分風化破 壞,巖芯多呈砂土狀,遇水易軟化、崩解,母巖為凝灰?guī)r.本層巖石堅硬程度 屬軟巖, 巖體完整性等級屬破碎,巖體基本質量等級分類屬類.層頂埋深為30.835.3米,層底埋深為3543.88米,層厚為2.78.58米,平均厚度 為5.9米.強風化凝灰?guī)r(碎塊狀)淺呈灰白色,灰黃色,進尺有響聲,巖石風化強烈,巖石結構破壞嚴重,巖芯主要呈碎塊狀,巖塊敲擊易碎,母巖為凝灰?guī)r.巖石堅硬程度 屬軟巖較軟巖,巖體完整性等級屬較破碎破碎,巖體基本質量等級分類屬類.層頂埋深為3545米,層底埋深為38.547.14米,層厚為0.56.14米,平均厚度 為2.67

15、米.巖石微風化帶J3n 微風化花崗巖呈灰、灰綠色,塊狀構造,巖芯以長柱狀為主,部分短柱狀,長度 一般為 15- 40厘米,RQD=6090,巖芯采取率 TCR 為 90-100%,原巖結構清晰可辨.巖石堅硬程度 屬 較硬巖-堅硬巖,巖體完整性等級屬較完整-較破碎,巖體基本質量等級分類屬 II類.層頂埋深為38.545.8米,層底埋深為44.1250.5米,層厚為0.988.9米,平均厚度 為3.62米.2.3.2水文地質(1)地表水本站擬建工程場地西側約30米處為上洞河.上洞河寬度 約20米,長約500米,水深約23米,河底高程約3.03.5米,水位高程為3.004.50米.勘察報告揭示,上洞

16、河河水與淤泥粉細砂交互層、淤泥夾砂、 (含泥)粉砂、淤泥夾砂中的 孔隙承壓水有直接水力聯(lián)系,與下部(泥質)粉砂、(含泥)粗中砂孔隙承壓水層水力聯(lián)系微弱,與(泥質)礫粗砂、(含泥)卵石承壓含水層及強風化凝灰?guī)r(碎塊狀)孔隙裂隙承壓水層無水力聯(lián)系.(2)地下水勘察報告揭示的 地下水按埋藏條件包含上層滯水和承壓水兩種類型.其中承壓水按賦存介質又可分為松散巖類孔隙承壓水和基巖孔隙裂隙承壓水.上層滯水第四系表層的 人工填土中地下水主要為上層滯水,其透水性一般,填土層由于物質組成變化較大 ,滲透性變化大 ,當填土層以碎塊石為主時,富水性、滲透性較好;當填土成分主要為黏性土混少量碎石時,富水性、透水性及滲透

17、性相對較差.上層滯水的 水位和水量隨季節(jié)變化較大 ,雨季上層滯水水量較豐富,枯季水量變小 .該層與地表水水力聯(lián)系密切,對工程和環(huán)境的 影響一般.承壓水a、松散巖類孔隙承壓水松散巖類孔隙承壓水主要包括： 淤泥粉細砂交互層、淤泥夾砂、(泥質)粉砂、淤泥夾砂、(泥質)粉砂、(含泥)粗中砂、(泥質)礫粗砂、(含泥)卵石.其含水性能與砂的 形狀、大 小 、顆粒級配及粘粒含量等有密切關系.承壓水層對工程建設的 影響較大 ,特別是對樁基施工和基坑開挖有較大 影響,淤泥粉細砂交互層、淤泥夾砂、 (含泥)粉砂、淤泥夾砂中的 孔隙承壓水與上洞河有直接水力聯(lián)系,(泥質)粉砂、(含泥)粗中砂孔隙承壓水層與上洞河水力聯(lián)

18、系微弱,(泥質)礫粗砂、(含泥)卵石承壓含水層與上洞河無水力聯(lián)系,建議建立長期水文觀測孔,在施工過程中隨時掌握水位變化情況.b、孔隙裂隙承壓水孔隙裂隙承壓水主要賦存于深部凝灰?guī)r的 強風化帶中.其含水性能與以上各地層中砂的 形狀、大 小 、顆粒級配及黏粒含量,以及母巖的 原生、次生節(jié)理裂隙等有密切關系.c、構造裂隙承壓水構造裂隙水主要賦存于深部凝灰?guī)r的 中-微風化帶中,由于裂隙張開和密集程度 、連通及充填情況都很不均勻,所以構造裂隙水的 埋藏、分布及水動力特征非常不均勻,主要受巖性和地質構造控制,透水性及富水性一般較弱,補給來源主要為含水層側向補給和上部含水層垂直補給,具承壓性.本站點的 構造裂

19、隙水均埋藏較大 ,基巖含水量一般,對本工程影響相對較小 .(3)地下水位勘察報告揭示,勘察范圍內所有鉆孔均遇見地下水.勘察時測得鉆孔中初見水位埋深為2.204.10米,初見水位標高為2.505.15米;穩(wěn)定水位埋深為1.603.20米,穩(wěn)定水位標高為3.275.54米.車站范圍內的 各含水地層水位見下表2.3.2-1各含水層水位表：表2.3.2-1各含水層水位表2.4周邊環(huán)境情況鄭和站主要沿鄭和西路敷設,線路兩側建筑密集,圍護結構施工前需將車站南側長樂市檔案館、圖書館、總工會、活動中心等建構筑物拆除.北側建構筑物主要有蔚藍國際小 區(qū),距郵電小 區(qū)、中國電信大 樓等,建筑物距車站圍護結構邊最小

20、距離為9米.車站與周圍構(建)筑物位置關系如圖2.4-1所示.圖2.4-1 鄭和站與周圍構(建)筑物位置關系圖2.5主要工程量表2.5-1鄭和站圍護結構主要工程數(shù)量表序號項目名稱項目特征單位數(shù)量備注1地下連續(xù)墻地下連續(xù)墻幅1192鋼筋t3649.6 3工字鋼t586.8 4混凝土水下C40米22245.7 5立柱樁鋼筋t95.5 6混凝土水下C40米912.4 7抗拔樁鋼筋t13.3 8混凝土水下C40米127.5 9槽壁加固三軸攪拌樁強加固水泥參量20%米31727.0 10三軸攪拌樁弱加固水泥參量8%米2014.7 11基底及基坑內加固三軸攪拌樁強加固水泥參量20%米17335.4 12三

21、軸攪拌樁弱加固水泥參量8%米64700.8 3 工程重難點分析3.1工程重點3.1.1周邊建筑物密集,拆遷量大 是施工重難點鄭和站位于鄭和西路和會堂路交叉口西側,沿鄭和西路呈東西向布置,與遠期8號線“L型”通道換乘.車站周邊建筑密集,距離車站主體基坑最近約3.6米,車站施工需要拆除長樂市檔案館、圖書館、婦女聯(lián)合會等建筑物.配合甲方,快速征拆;盡快完成管線遷改,場地三通一平,交通疏解等前期工程是工程順利開工的 關鍵.3.1.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制是施工的 重難點鄭和站(全長292米,基坑寬21.530.25米,深16.819.1米)位于長樂市鄭和西路下方,車站周邊建筑物密集,基坑開挖范

22、圍內主要為填石淤泥質土、淤泥夾砂等軟土,軟土特性對基坑開挖時空效應要求高;基底主要為淤泥及淤泥質土,對基坑承載力影響較大 .在軟土地層深基坑施工中,如何保證圍護結構施工質量、控制深基坑穩(wěn)定性及未來車站運營安全是本工程的 難點之一.3.2工程難點及采取的 措施3.2.1周邊建筑物密集,拆遷量大 主要應對措施目前征地拆遷主要問題是拆遷進度 及征拆范圍問題,項目已與業(yè)主和征拆單位取得聯(lián)系.針對征地拆遷的 難度 擬采取以下措施：(1)積極主動聯(lián)系中鐵建投公司前期工程部,配合地鐵公司征拆工作的 人員,全面參與到前期的 工程.同時充分發(fā)揮我公司與福州地區(qū)的 前期工程實施單位、地鐵公司拆遷部等建立的 良好工

23、作和協(xié)調關系,全力完成前期工程.(2)結合現(xiàn)場實際情況,積極配合前期工程的 設計,對征地拆遷、交通疏解、管線遷改等方案 進行優(yōu)化和深化.拆遷一段、圍擋一段,為快速開工創(chuàng)造條件.(3)進場之后,與周邊社區(qū)和地塊商鋪積極聯(lián)系,保持溝通,講述地鐵施工為市民出行等帶來的 實惠及對區(qū)域經(jīng)濟的 發(fā)展等為拆遷創(chuàng)造良好的 氛圍和環(huán)境.3.2.2鄭和站軟土深基坑穩(wěn)定和安全控制主要應對措施針對鄭和站軟土深基坑開挖過程中基坑穩(wěn)定和安全控制的 主要措施有：(1)加強圍護結構止水效果和內支撐.車站圍護結構采用800地連墻(地連墻采取槽壁加固);設三道內支撐(端頭井設四道),第一道為鋼筋混凝土支撐,二、三道為鋼管支撐.(

24、2)加大 軟基處理范圍.基坑范圍內軟土進行抽條加固,基底加固深度 不小 于3米.(3)將基坑分成三部分施工,先兩端、后中間,待兩端主體結構施工完畢并覆土后,再開挖施工中間部分.基坑開挖先撐后挖,開挖到底后迅速施工墊層及底板.施工中加強對車站水平側移及沉降監(jiān)測,及時反饋信息指導施工.(4)施工過程中嚴格按照設計圖紙和相關規(guī)范進行地下連續(xù)墻、混凝土支撐及鋼支撐架設的 施工,保證圍護結構的 施工質量合格,從而確?；娱_挖過程中基坑的 安全.(5)地下連續(xù)墻清槽結束后,對孔底泥漿及槽深進行檢測,如果測試指標及槽深達不到要求,必須再次進行清底置換,直至符合要求為止.(6)基坑開挖前一個月完成坑內抽條方式

25、加固;(7)基坑開挖先撐后挖,鋼支撐設置防脫及預應力補加措施,開挖到底后迅速施工墊層及底板.(8)加強施工監(jiān)測,當變形速率的 監(jiān)測數(shù)據(jù)達到警戒值時,立即啟動應急措施使基坑本身和周邊環(huán)境的 安全質量始終處于有效可控狀態(tài).4 施工進度 計劃本車站擬投入2臺三軸攪拌樁機施工,鄭和站圍護結構槽壁加固計劃第一臺三軸攪拌樁機由北側NQ15幅向東及西施工,第二臺三軸攪拌樁機由SQ39幅自西側向東側進行槽壁加固施工.投入兩臺成槽機分別根據(jù)兩臺三軸攪拌樁機槽壁加固進度 進行地下連續(xù)墻施工,待西端頭地下連續(xù)墻施工完成后開始自西向東依次施工基坑內加固及立柱樁、抗拔樁施工.具體施工工期安排見下表：表4-1 鄭和站圍護

26、結構施工工期節(jié)點表序號項目名稱開始時間結束時間工期(天)備注1槽壁加固2017年9月1日492地連墻2017年9月16日993基坑加固2018年1月24日944立柱樁9日145抗拔樁35 主要施工方案 5.1三軸攪拌樁槽壁加固方案 5.1.1三軸攪拌樁施工工藝(1)施工工藝流程圖本工程圍護結構為地下連續(xù)墻,由于地質較差,地連墻施工前先進行槽壁加固,槽壁加固采用850三軸攪拌樁,樁中心間距600米米.三軸攪拌樁施工工藝如圖：圖5.1-1 三軸攪拌樁施工工藝流程圖(2)施工場地準備三軸攪拌機施工前,必須先進行場地平整,清除施工區(qū)域的 表層硬物,綠化遷改后素土回填夯實,路基承重荷載以能行走重型樁架為

27、準,以確保施工機械的 安全,在場地處理階段,應根據(jù)管線圖紙,對施工區(qū)域內管線進行探挖,確定準確位置,并進行保護.施工作業(yè)面地坪予以鑿除,障礙物拆除,填埋溝坑,用挖土機平整施工場地,保持千分之一排水坡度 ,倉庫和攪拌系統(tǒng)以及廢棄土堆場均做好硬化地坪.(3)確定樁位根據(jù)提供的 坐標基準點,根據(jù)附圖控制中心三軸攪拌樁施工平面布置及樁號圖所示,按照待施工的 樁號和實際位置現(xiàn)場完成放樣定位及高程引測工作,并做好永久及臨時標志.放樣定線后做好測量技術復核單,提請監(jiān)理進行復核驗收簽證.確認無誤后進行攪拌樁施工.(4)開挖導坑根據(jù)測量人員彈出的 墨線,用鎬頭機在墨線范圍內的 瀝青路面、鋼筋混凝土(若有)打碎.

28、然后用0.4米3挖土機沿切縫抽槽,并將打碎的 路面部分及挖出土方裝車外運,最后人工挖掘雜土至路面下1米1.2米.(5)鉆機對孔就位由當班班長統(tǒng)一指揮,樁機就位,移動前看清上、下、左、右各方面的 情況,發(fā)現(xiàn)障礙物應及時清除,樁機移動結束后認真檢查定位情況并及時糾正.樁機應平穩(wěn)、平正,并用經(jīng)緯儀對龍門立柱垂直定位觀測以確保樁機的 垂直度 .三軸水泥攪拌樁樁位定位后再進行定位復核,偏差值應小 于2厘米.(6)鉆孔施工施工順序基坑內側咬合三軸攪拌樁施工按下圖5.1-2所示即“一、二、三”的 順序進行,樁間接頭搭接600米米.圖5.1-2 基坑內側咬合三軸攪拌樁施工順序成樁施工攪拌軸成樁攪拌施工采用一次

29、鉆進一次提升的 方法,但對于樁底深度 以上23米范圍提升12次.鉆進施工時為邊注漿邊充氣攪拌,提升時為不充氣只注漿攪拌.充氣采用壓縮空氣,壓縮機選用BLT-75A螺桿式空氣壓縮機,排氣量/排氣壓力為10.0/0.70(米3/米in)/米pa7.6/1.20(米3/米in)/米pa.攪拌速度 及注漿控制三軸水泥攪拌樁在下沉和提升過程中均應注入水泥漿液,同時嚴格控制下沉和提升速度 .根據(jù)設計要求和有關技術資料規(guī)定,鉆機鉆進攪拌速度 一般在1米/米in,提升攪拌速度 一般在1.01.5米/米in,避免因提升過快,產生真空負壓,孔壁坍方.在樁底部分適當持續(xù)攪拌注漿,做好每次成樁的 原始記錄.制備水泥漿

30、液及漿液注入三軸攪拌樁水泥采用罐裝水泥,電腦控制的 自動拌漿系統(tǒng)拌漿,水泥漿液的 水灰比為1.5,水泥摻入比為20%,根據(jù)實際施工情況可摻加適量膨潤土,以防止水泥漿散失,確保水泥漿成型質量.拌漿及注漿量以每鉆的 加固土體方量換算,注漿壓力為1.0米pa2.5米pa,以漿液輸送能力控制;鉆進攪拌時即連續(xù)壓水泥漿,鉆進時注漿量一般為額定漿量的 70%80%,提升攪拌時注漿量為額定漿量的 20%30%.5.1.2三軸攪拌樁施工主要技術參數(shù)(1)三軸攪拌樁施工前應根據(jù)設計進行工藝性試樁,數(shù)量不得少于3根;(2)攪拌樁的 垂直度 偏差不得超過1,樁位布置的 偏差不得大 于50米米,成樁直徑和樁長不得小

31、于設計值;(3)所使用的 水泥都應過篩,制備好的 漿液不得離析,泵送必須連續(xù).攪拌水泥漿液的 罐數(shù)、水泥和外摻劑用量以及泵送漿液的 時間等應有專人記錄;(4)攪拌樁噴漿提升的 速度 、次數(shù)須符合施工工藝的 要求,并有專人記錄.攪拌頭翼片的 枚數(shù)、寬度 、與攪拌軸的 垂直夾角、攪拌頭的 回轉數(shù)、提升速度 應相互匹配,鉆頭每轉一圈的 提升(或下沉)量以1.01.5厘米為宜,以確保加固深度 范圍內土體的 任何一點均能經(jīng)過20次以上的 攪拌.(5)施工時如因故停漿,應將攪拌頭下沉至停漿點以下0.5米處,待恢復供漿時再噴漿攪拌提升.若停機超過三小 時,宜先拆卸輸漿管路,并妥加清洗.(6)壁狀加固時,相鄰

32、樁的 施工時間間隔不宜超過24小 時.如間隔時間太長與相鄰樁無法搭接時,應采取局部補樁或注漿等補強措施.(7)大 規(guī)模施工之前,應先進行生產性試驗確定水泥攪拌樁的 水灰比、水泥摻量等參數(shù).(8)基坑開挖完成后,應對基底攪拌樁加固區(qū)域進行豎向承載力檢驗,承載力檢驗采用復合地基載荷試驗和單樁載荷試驗.5.1.3三軸攪拌樁的 質量檢驗要求材料質量檢驗現(xiàn)場實際使用的 水泥必須按設計要求的 配方,通過加固土的 強度 試驗進行材料質量檢驗,合格后方可使用.表5.1-3 三軸攪拌樁允許偏差、允許值項目允許偏差/允許值提升速度 0.5米/米in樁底標高200米米樁頂標高100米米至-50米米樁位偏差50米米樁

33、徑0.04D垂直度 0.5搭接250米米5.1.4三軸攪拌樁常見質量問題的 分析與處理(1)起吊應保證起吊設備的 平整度 和導向架的 垂直度 ,成樁要控制攪拌機的 提升速度 和次數(shù),使連續(xù)均勻,以控制注漿量,保證攪拌均勻,同時泵送必須連續(xù).(2)攪拌機預攪下沉時,不宜沖水,當遇到較硬土層下沉太慢時,方可適量加水,但應考慮沖水成樁對樁身強度 影響.凡經(jīng)輸漿管沖水下沉的 樁,噴漿提升前必須將噴漿管內的 水排清,同時應考慮沖水成樁對樁身強度 的 影響.(3)每天加固完畢,應用水清洗貯料槽罐、砂漿泵、攪拌機和相應管道,以備再用.5.2地連墻施工方案 鄭和站圍護結構采用800米米厚地下連續(xù)墻,地連墻與內

34、襯墻之間的 關系為復合墻.車站總長約292米,標準段寬20.3米,端頭井端寬至25.4米,地下連續(xù)墻深度 根據(jù)不同部位分為43.8米、42.8米、41.8米、39.9米、38.9米、37.9米和34.9米七種形式(不考慮墻頂砼超灌50厘米),采用型鋼接頭形式,主體結構共計119幅地下連續(xù)墻.地連墻鋼筋籠最大 外形尺寸為拐角幅,長*幅寬*厚44.8*7.5*0.66米,鋼筋籠重量達到46.6t.圖5.2-1 圍護結構地下連續(xù)墻平面示意圖5.2.1導墻施工本工程采用倒“L”型的 導墻,采用C20混凝土澆筑,導墻高度 為1700米米,一側頂板寬度 為800米米,頂板、側墻厚度 均為200米米,豎向鋼

35、筋為14200米米,水平鋼筋為12200米米.為了 保證地下連續(xù)墻成槽機的 順利施工,將導墻間距調整為850米米,如圖5.2-2導墻橫斷面示意圖所示.圖5.2-2 導墻橫斷面示意圖(1)導墻施工流程根據(jù)導墻的 實際結構形式,導墻一次成型.圖5.2-3 導墻施工流程圖(2)導墻測量放線根據(jù)施工圖紙?zhí)峁┑?坐標計算出導墻角點坐標,用全站儀放出導墻角點,并作好護樁.為確保后期基坑結構的 凈空符合要求,根據(jù)以往施工經(jīng)驗,導墻中心軸線應外放100米米.(3)導墻溝槽開挖采用機械開挖導墻溝槽,為避免破壞基底土,在基底標高以上預留一層由人工挖掘修整,預留厚度 為200米米.雨季施工,導墻溝槽應分段開挖,挖好

36、一段澆筑一段墊層,并在基槽兩側圍以土堤或挖排水溝,以防地面雨水流入導墻溝槽,同時應經(jīng)常檢查邊坡和支撐情況,以防止坑壁受水浸泡造成塌方.(4)導墻鋼筋施工施工準備施工前,組織技術交底和安全技術交底,按排鋼筋綁扎順序,排放規(guī)則及主要施工方法,明確質量要求,解決施工中的 疑難點.鋼筋加工將同規(guī)格鋼筋根據(jù)不同長度 長短搭配,統(tǒng)籌排料,應先斷長料,后斷短料,減少短頭,減少損耗.鋼筋在彎曲機上成型時,心軸直徑應是鋼筋直徑的 2.55.0倍,成型軸宜加偏心軸套,以便適應不同直徑的 鋼筋彎曲需要.彎曲細鋼筋時,為了 使彎弧一側的 鋼筋保持平直,擋鐵軸宜做成可變擋架或固定擋架(加鐵板調整).鋼筋安裝導墻鋼筋采取

37、綁扎連接方式.先固定豎向鋼筋,再綁扎水平鋼筋,安裝水平蓋筋,最后安裝拉鉤和墊塊.圖5.2-4 導墻鋼筋綁扎搭接連接示意圖鋼筋的 接頭宜設置在受力較小 處,導墻鋼筋接頭采用綁扎接頭,同一縱向受力鋼筋不宜設置二個或二個以上接頭.在任一接頭中心至長度 為鋼筋直徑d的 35倍且不小 于500米米的 區(qū)段內,有接頭的 受力筋截面積占受力筋總截面積的 百分率不超過50%.(5)導墻模板施工導墻模板采用定型鋼模板,加固采用鋼管對撐的 方式,各道橫支撐牢固,模板表面平整,接縫嚴密,不得有縫隙和錯臺現(xiàn)象.(6)導墻混凝土澆注本工程導墻墊層及導墻均采用商品混凝土,導墻混凝土強度 為C20,為保證工期和導墻的 強度

38、 ,必要時可以用早強混凝土.混凝土澆筑前,對模板及混凝土接茬處進行澆水濕潤,但模板內不得有積水.對攪拌站提供混凝土進場以后,由專職試驗人員檢查混凝土質量是否符合技術要求,如有不符要求的 混凝土,堅決退貨.導墻的 混凝土澆筑采用溜槽進行澆筑,并用振搗棒及時進行密實.振搗時,做到快插慢拔,但振搗棒不得直接接觸模板,以防模板移位、變形.夜間混凝土澆筑時用低壓電燈或手持電燈進行照射,同時在震搗上層混凝土時,混凝土震搗棒要插入下層混凝土50米米,以保證混凝土結合嚴密,為保證震搗棒插入深度 ,在混凝土震搗棒上每500米米處纏一道膠布,做為震搗手控制震搗棒的 插入深度 .澆筑時要均勻澆筑,不得將所有混凝土澆

39、筑到一處后,利用振搗棒使其流動.在混凝土強度 能保證導墻表面及棱角不因拆模板而受損壞,方可拆除;模板拆除后,將混凝土接茬處進行剔鑿,將表面的 附漿全部剔除,并清理.(7)導墻內支撐模板拆除后,同時對內墻采用100米米方木分層支撐,以防止導墻向內擠壓變形.方木支撐水平間距為2米,上下間距為1米,根據(jù)本工程導墻高度 ,上下支撐2道方木.(8)導墻內側土方回填導墻內側回填土采用素土,回填時,要求混凝土強度 達到設計強度 的 75%.土方回填采用挖掘機回填,人工配合的 方法.(9)導墻施工注意事項導墻混凝土養(yǎng)護期間,重型機械設備不得在附近作業(yè)和停留;為了 增強導墻的 受力,在導墻鋼筋綁扎時,與施工場地

40、硬化預留鋼筋網(wǎng)片鋼筋進行焊接,使鋼筋連成整體,最終達到共同受力的 目的 .導墻強度 達到70后方可拆模,導墻拆模后設置1010厘米方木支撐對導墻進行內撐,支撐縱橫向間距為1.5米.為確保轉角段地下墻施工時挖槽的 準確,結合成槽機抓斗尺寸,地下墻導墻施工時應加長至少40厘米.具體做法如下圖所示：圖5.2-5轉角幅導墻形式圖5.2.2泥漿制備與調整(1)泥漿系統(tǒng)工藝流程圖圖5.2-6 泥漿系統(tǒng)工藝流程圖(2)泥漿池容量設計按每個槽段的 體積計算和施工經(jīng)驗推算,本工程考慮2臺成槽機,設置泥漿箱組合成的 一個泥漿池,盛裝泥漿的 泥漿池的 容量應能滿足成槽施工時的 泥漿用量.泥漿池總容量為760米3.圖

41、5.2-7泥漿系統(tǒng)平面布置圖在泥漿制備調試系統(tǒng)上方采用鋼管和防雨布搭設簡易防雨棚,防水雨水進入泥漿箱造成泥漿性能指標不準確.同時采用網(wǎng)格式走道板搭設人行通道,并采用普通鋼管和密目網(wǎng)搭設護欄進行有效防護,護欄高度 不小 于1.2米,防止施工操作人員墜入泥漿箱.圖5.2-8 泥漿系統(tǒng)防雨棚示意圖(3)泥漿配合比設計和制備方法根據(jù)在地層、地下水狀態(tài)及施工條件和福州地區(qū)施工經(jīng)驗進行泥漿配合比設計,采用優(yōu)良的 復合鈉基膨潤土、純堿、重晶石和自來水作原料,通過清漿沖拌和混合攪拌二次拌合而成.泥漿配合比根據(jù)所選用的 原料先行試配,再檢測各項指標,按檢測的 情況適當增加外加劑,改善泥漿性能,使之符合要求.泥漿

42、在循環(huán)使用過程中,配備專人檢查和管理泥漿,保證泥漿質量,使各項指標達到規(guī)范要求.將水加至攪拌筒 1/3 后,啟動制漿機.在定量向水箱不斷加水的 同時,加入膨潤土粉、堿粉等外加劑,攪拌2分鐘后,待靜置膨化24小 時后使用.新鮮泥漿的 基本配合比：表5.2-9 新鮮泥漿配合比表泥漿材料膨潤土純堿自來水1米3投料(千克)354012950圖5.2-10 泥漿配置流程圖(4)泥漿性能指標檢驗標準及測定頻率護壁泥漿對下列表5.2-11中的 有關指標進行測試,檢查新漿、循環(huán)泥漿和廢棄泥漿的 質量.根據(jù)現(xiàn)場的 實際地質情況,為了 保證在砂層穩(wěn)定,現(xiàn)場適當提高泥漿比重和粘度 ,增大 槽內泥漿的 靜水壓力,提高

43、支撐效果.如果按常規(guī)摻入膨潤土,可能無法達到要求的 比重,可以采用增加適量重度 劑(重晶石)或適量的 優(yōu)質、干燥黃土.在摻入泥漿池前將成塊狀的 黃土搗碎再摻入泥漿池中充分攪勻,以達到提高泥漿比重的 目的 .根據(jù)現(xiàn)場泥漿控制指標,現(xiàn)場由專人隨時進行泥漿指標的 測試,并對泥漿的 性能指標進行控制.主要測試部位包括新拌制泥漿、供給泥漿、槽內的 泥漿等.表5.2-11 泥漿配置性能指標表泥漿性能新配置循環(huán)泥漿廢棄泥漿檢驗方法粘性土砂性土粘性土砂性土粘性土砂性土比重1.041.051.061.081.101.251.35比重計粘度 20242530255060漏斗法含砂率344811洗砂坪PH值8989

44、881414試紙(5)泥漿儲存根據(jù)現(xiàn)場施工環(huán)境,本工程泥漿儲存采用泥漿箱,不再專門設置泥漿池.(6)泥漿循環(huán)泥漿循環(huán)采用3L米型泥漿泵輸送,3PNL型泥漿泵回收,由泥漿泵和軟管組成泥漿循環(huán)管路.(7)泥漿的 再生處理循環(huán)泥漿經(jīng)過分離凈化之后,還需調整其性能指標,恢復其原有的 護壁性能,這就是泥漿的 再生處理.泥漿再生處理流程圖：圖5.2-12 泥漿再生處理流程圖凈化泥漿性能指標測試通過對凈化泥漿的 比重、PH值和粘度 等性能指標的 測試,了 解凈化泥漿中的 主要成分膨潤土、純堿等消耗的 程度 .補充泥漿成分補充泥漿成分的 方法是向凈化泥漿中補充膨潤土、純堿等成分,使凈化泥漿基本上恢復原有的 護

45、壁性能.向凈化泥漿中補充膨潤土、純堿等成分,可以采用重新投料攪拌的 方法,如果是大 量的 凈化泥漿都要作再生處理,為滿足施工進度 ,可采用先配制濃縮新鮮泥漿,再把濃縮新鮮泥漿摻加到凈化泥漿中去用泥漿泵沖拌的 做法來調整凈化泥漿的 性能指標,使其恢復原有的 護壁性能.再生泥漿使用盡管再生泥漿基本上恢復了 原有的 護壁性能,但總不如新鮮泥漿的 性能優(yōu)越,因此,再生泥漿不宜單獨使用,應同新鮮泥漿參合在一起使用.(8)劣化泥漿處理劣化泥漿先用泥漿箱暫時收存,再用罐車裝運外棄.在不能用罐車裝運外棄的 特殊情況下,則采用泥漿脫水或泥漿固化的 方法處理劣化泥漿.(9)泥漿施工管理配備專人,負責原材料管理及泥

46、漿質量監(jiān)控.搭建泥漿作業(yè)棚、原材料棚,避免膨潤土受潮.配備專人負責泥漿管理,外運等工作,防止泥漿泄漏,污染施工場地及周圍環(huán)境.泥漿制作所用原料應符合技術性能要求,制作時,應嚴格執(zhí)行試驗室所制定的 配合比,泥漿拌制后應熟化 24 小 時后方可使用.泥漿制作中,每班進行二次質量指標檢測.嚴格控制泥漿液位,保證泥漿液位在地下水位 1.0米 以上,并不低于導墻頂面以下 0.3米,液位下落及時補漿,以防坍塌.再生泥漿受水泥、砂土等污染,如性能指標達到合格標準,可再利用;檢驗如指標不合格,應予廢棄.對嚴重水泥污染及超比重的 泥漿作廢漿處理.5.2.3成槽施工結合本工程地質特點和施工進度 要求,擬采用成槽能

47、力強的 液壓抓斗金泰SG60型成槽機成槽施工,保質保量完成本工程地連墻施工. (1)準備工作成槽前對導墻頂標高、垂直度 、間距、軸線等進行復核,特別注意地連墻是否已經(jīng)外放100米米.在導墻上用紅漆標出單元槽段位置、每抓寬度 位置、首開幅成槽寬度 位置、鋼筋籠擱置位置及泥漿液面高度 ,并標出槽段編號.液壓抓斗、自卸車就位.(2)槽段開挖成槽前,利用車載水平儀調整成槽機的 平整度 .成槽過程中,利用成槽機上的 垂直度 儀表及自動糾偏裝置來保證成槽垂直度 ,成槽垂直精度 不低于設計要求. 成槽開挖時抓斗閉斗下放,開挖時再張開,每斗進尺深度 控制在0.3米左右,上、下抓斗時緩慢進行,避免形成渦流沖刷槽

48、壁,引起塌方.(3)成槽挖土挖槽過程中,抓斗入槽、出槽應慢速、穩(wěn)當,根據(jù)成槽機儀表及實測的 垂直度 及時糾偏.在抓土時槽段兩側采用雙向閘板插入導墻,使導墻內泥漿不受污染.在泥漿可能漏失的 土層中成槽時,有行之有效的 堵漏措施,并儲備足夠的 泥漿.(4)成槽質量檢查及控制槽深采用標定好的 測繩測量,用測錘實測槽段左中右三個位置的 槽底深度 ,三個位置的 平均深度 即為該槽段的 深度 ,同時根據(jù)導墻標高控制挖槽的 深度 ,以保證地連墻的 長度 ,但嚴禁超挖,防止混凝土澆筑時產生繞流和沉渣過厚.槽段垂直度 檢測采用超聲波檢測法.用高清超聲波測壁儀在槽段內左中右三個位置上分別掃描槽壁壁面,掃描記錄中壁

49、面最底部凸出量或凹進量(以導墻面為掃描基準面)與槽段深度 之比即為壁面垂直度 ,三個位置的 平均值即為槽段壁面平均垂直度 .槽段垂直度 的 表示方法為：X/L.其中X為壁面最大 凹凸量,L為槽段深度 .圖5.2-13 高清超聲波檢測儀(5)挖槽土方外運由于本工程處于城市地帶,在白天和雨天均難外運土方,而挖槽作業(yè)24小 時進行,項目部采用一邊挖槽出土,一邊裝車外運至工地上臨時設置的 集土坑,待條件允許后統(tǒng)一外運至指定出土位置.(6)成槽施工注意事項成槽機就位時使抓斗平行于導墻,抓斗的 中心線與導墻的 中心線重合.挖土過程中,抓斗中心每次對準放在導墻上的 孔位標記,保證挖土位置準確.在挖槽中通過成

50、槽機上的 垂直度 檢測儀表顯示的 成槽垂直度 情況,及時調整抓斗的 垂直度 ,確保垂直度 1/200.成槽挖土順序單元槽段均采用先兩側后中間的 順序.先挖槽段兩端的 單孔,后挖隔墻.成槽機操作要領抓斗出入導墻口時要輕放慢提,防止泥漿掀起波浪,影響導墻下面和后面的 土層穩(wěn)定.在成槽機具挖土時,懸吊機具的 鋼索不能松弛,要使鋼索呈垂直張緊狀態(tài),這是保證挖槽垂直精度 必需做好的 關鍵動作.挖槽作業(yè)中,要時刻關注測斜儀器的 動向,及時糾正垂直偏差.單元槽段成槽完畢或暫停作業(yè)時,即令成槽機離開作業(yè)槽段.成槽過程安全防護成槽過程中和成槽完成后,需要采用移動圍擋對槽段進行安全防護,并配置禁止靠近的 標示牌,

51、防止發(fā)生墜人墜物事故.成槽機成槽前需要認真檢查抓斗的 鋼絲繩,鋼絲繩發(fā)生斷絲等情況時,立即更換,防止成槽過程中發(fā)生抓斗墜落事故.5.2.4刷壁由于接頭箱直接放置在止水工字鋼板之后,很難完全緊密貼合,從而導致澆灌混凝土的 過程中,在接頭箱和止水鋼板夾縫內不可避免的 產生或多或少混凝土砂漿和進入的 砂性土體等混合形成結牢物.在成槽過程中懸浮在泥漿中的 砂顆粒迅速沉淀在工字鋼板的 內側,沉積后,又形成了 非常堅硬的 膠結物.為了 妥善處理該部位,避免這些結牢物、膠結物在后期強度 上升以后難以處理,在前序幅接頭箱頂拔完成之后,立即用成槽機或旋挖鉆進行相鄰幅段與其接頭部位的 成槽施工.同時,現(xiàn)場連接專用

52、的 可拆卸液壓抓斗鏟刀,對工字鋼板上的 泥皮、土渣、繞流物等進行鏟除.圖5.2-14 液壓抓斗裝可拆卸鏟刀示意圖圖5.2-15 鏟刀剖面示意圖對于槽段下較深處的 混合物、繞流混凝土等,由于成槽時間較長變得較硬且液壓抓斗鏟刀沖擊力減小 而難以鏟除,則在槽段成槽結束后采用地下連續(xù)墻接頭部位接頭箱底部增加鋼板三角鏟刀,并借助接頭箱定位沖擊.圖5.2-16 接頭箱鏟刀示意圖通過以上兩種措施,緊排挖槽工序,將止水鋼板上的 硬化附著物在其最終凝固上強度 之前進行鏟除,保證止水鋼板接縫處的 止水效果.在清除繞流附著物后再采用刷壁器進行刷壁,以去掉接頭鋼板上的 泥皮.刷壁器采用偏心吊刷,以保證鋼刷面與接頭面緊

53、密接觸從而達到清刷效果.后續(xù)槽段挖至設計標高后,用偏心吊刷清刷先行幅接頭面上的 沉碴或泥皮,上下刷壁的 次數(shù)應不少於 10 次,直到刷壁器的 毛刷面上無泥為止,確保接頭面的 砼接合緊密.圖5.2-16 接頭偏心吊刷示意圖5.2.5清底換漿地連墻清底換漿的 方法有泵吸法和氣舉反循環(huán)法.清底開始時,令起重機懸吊空氣升液器入槽,使空氣升液器的 喇叭口在離槽底 0.5米 處上下左右移動,吸除槽底部土碴淤泥.當空氣升液器在槽底部往復移動不再吸出土碴,實測槽底沉碴厚度 小 于 10厘米 時,方可停止移動空氣升液器,開始置換槽底部泥漿.清底換漿是否合格,以取樣試驗為準,當槽內每遞增 5米 深度 及槽底處各取

54、樣點的 泥漿采樣試驗數(shù)據(jù)都符合規(guī)定指標后,泥漿比重不應大 于 1.2,清底換漿才算合格.在清底換漿全過程中,控制好吸漿量和補漿量的 平衡,不能讓泥漿溢出槽外或讓漿面落低到導墻頂面以下30厘米.5.2.6鋼筋籠制作和吊裝鄭和站地連墻鋼筋籠最長為44.4米,鋼筋籠整體進行制作.(1)制作平臺鋼筋加工場搭設鋼筋籠制作平臺現(xiàn)場制作鋼筋籠,平臺尺寸845米,制作平臺過程中需要注意控制平臺的 平整度 .平臺制作完成后,根據(jù)設計的 鋼筋間距,預埋件和鋼筋連接器的 設計位置畫出控制標記,以保證鋼筋籠和預埋件的 布設精度 .(2)鋼筋籠制作流程圖圖5.2-17 鋼筋籠制作流程圖(3)預埋管安裝與控制 、根據(jù)車站基坑地下連續(xù)墻水平和豎向位移監(jiān)測要求,在地下連續(xù)墻施工過程中縱向間距每隔1520米預埋一根測斜管,且每邊測點不少于3個.測斜管采用PVC高精度 測斜管精,在制作鋼筋