大體積混凝土施工方案72614

1、一、編制依據(jù) 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范 普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程 地下工程防水技術(shù)規(guī)范 混凝土拌合用水標(biāo)準(zhǔn) 底板大體積混凝土施工工藝標(biāo)準(zhǔn) 混凝土泵送施工技術(shù)規(guī)程二、工程概況 深圳市嘉里建設(shè)廣場(chǎng)二期總承包工程位于深圳市福田中心區(qū)，益田路與福華 路交叉口，東側(cè)為嘉里建設(shè)廣場(chǎng)一期，北側(cè)為香格里拉國(guó)際酒店。本工程占地面積7900.80m2,總建筑面積102948.54 m2，由地下三層、地上四一層組成，地上 總高度200m屬框架-筒體結(jié)構(gòu)。根據(jù)本工程結(jié)構(gòu)施工圖紙，地下室底板厚度為 900或1100,所以IW區(qū)底板及基礎(chǔ)為大體積混凝土結(jié)構(gòu)，其中核心筒大承臺(tái) 為超大體積混凝土結(jié)構(gòu)，截面高度 2000m

2、m局部4400mm平面尺寸24350m材 26000mm承臺(tái)位置為36/BE。其它承臺(tái)平面尺寸 4000mM 3700m葉10250mm 承臺(tái)厚度 3200mm/2800mmn根據(jù)本工程大體積混凝土特點(diǎn)，針對(duì)核心筒大承臺(tái)大體積砼編制本方案。三、大體積砼方案論證 針對(duì)本工程大體積混凝土特點(diǎn)，并結(jié)合深圳市商品砼的水泥、粉煤灰的使用 情況，基本都未采用低水化熱的礦渣硅酸鹽水泥，一般采用普通硅酸鹽水泥，通 過(guò)與商品砼攪拌站的多次溝通，并結(jié)合大體積混凝土的自身特點(diǎn)，一般三天混凝 土內(nèi)部達(dá)到最高溫度，另外通過(guò)內(nèi)摻二級(jí)粉煤灰和 S95 級(jí)磨細(xì)礦渣粉，有效降低 單方混凝土的水泥摻量，以達(dá)到減少水化熱、降低混凝

3、土內(nèi)部溫度的目的，同時(shí) 通過(guò)各種外加劑（減水劑、膨脹劑）的摻入，有效防止混凝土自開裂，增強(qiáng)抗?jié)B 性能?；炷羶?nèi)部溫度最高 可至64.6 C。詳見第四部分：大體積混凝土絕熱溫升 計(jì)算。根據(jù)混凝土內(nèi)可能達(dá)到的最高溫度，并結(jié)合大體積混凝土特點(diǎn)和工期要求， 經(jīng)過(guò)認(rèn)真研究，我司擬訂對(duì)底板及核心筒大承臺(tái)混凝土進(jìn)行一次性澆筑（若分兩 次澆筑，施工縫的處理、養(yǎng)護(hù)難度比較大且時(shí)間長(zhǎng)影響工期，另外混凝土厚度對(duì)內(nèi)部最高溫度的影響相差不大，故優(yōu)選一次性澆灌）。四、大體積混凝土絕熱溫升計(jì)算 大體積混凝土計(jì)算模型的選取根據(jù)有關(guān)資料，可認(rèn)為大體積混凝土的溫升值可以近似達(dá)到其絕熱溫升峰值，即基礎(chǔ)底板在其側(cè)壁的四個(gè)方向上是絕熱

4、的。本工程基礎(chǔ)底板的底面為100mm厚細(xì)石混凝土墊層，其下是厚度無(wú)窮大的地基土，有一定的含水率，比熱容比較大， 且可以傳遞一部分熱量，對(duì)于降低混凝土內(nèi)部溫度是有利的，為計(jì)算方便，我們 假定基礎(chǔ)底板沿基底表面方向是絕熱的。承臺(tái)的上表面，在混凝土澆筑完畢后多采用保溫法或蓄熱法養(yǎng)護(hù)使大體積混 凝土的上表面溫度緩慢下降并控制內(nèi)外溫差在 25C以內(nèi)。保溫法是在終凝的大體 積混凝土的上表面覆蓋一定厚度保溫材料，如草袋、麻袋、塑料布（主要功能保 濕）等。蓄熱法是利用熱容量大的材料 （一般多采用水），在終凝的大體積混凝土 底板上表面蓄積一定的厚度。這兩種方法都有效地減小了混凝土上表面的熱損失 速率，從而減小了

5、大體積凝土上表面的降溫速率，使混凝土承臺(tái)上表面的溫度與 核心混凝土溫度相比，不至于降低的太多、太快（特別是在大體積混凝土降溫階 段），并使承臺(tái)上表面的溫度與其核心的溫度之差始終控制在小于規(guī)范允許值的 25C以內(nèi)，從而防止大體積混凝土因內(nèi)外溫差過(guò)大引起的變形差裂縫。但由于大 體積混凝土承臺(tái)上表面的保溫層厚度或蓄水層厚度不可能也沒有必要做的很厚， 且承臺(tái)核心到上表面的厚度也不是很大，因此大體積混凝土承臺(tái)上表面不能被認(rèn) 為是絕熱的，而應(yīng)屬于單向一維的散熱狀態(tài)。由于承臺(tái)上表面的保溫層、蓄熱層 的影響，大體積混凝土承臺(tái)上表面即不是完全的絕熱狀態(tài)，也不是完全的散熱狀 態(tài)，而應(yīng)屬于一種單向一維的不完全散熱狀

6、態(tài)，大體積混凝土承臺(tái)其余的五個(gè)方 向（基底表面及四周側(cè)壁）處于完全的絕熱狀態(tài)。大體積混凝土上表面保溫層或 蓄熱層的厚度和材質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)就直接影響著大體積混凝土承臺(tái)的上表面溫度和 核心溫度。因此在溫度計(jì)算中，一定要考慮保溫層、蓄水層的厚度和導(dǎo)熱系數(shù)對(duì) 大體積混凝土底板的上表面溫度和核心溫度的影響。 大體積混凝土絕熱溫升及保溫層厚度的計(jì)算方法1、大體積混凝土上表面保溫層或蓄熱層的等效虛厚度h可按以下公式計(jì)算：h =k 入 / B式中：k折減系數(shù)，取2/3。入一混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取W / (k)。B混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)W / (m彳 k) , B值可由下 式計(jì)算：B =1/ U 入 i+

7、1/ B q。式中：S i 各保溫材料厚度(m ) o入i各保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)W / (mk) oB q空氣層的傳熱系數(shù)，取23 W / (m 2 k)o厚度為虛厚度(h )的混凝土層與原實(shí)際承臺(tái)厚度為h的混凝土層共同組合成一個(gè)厚度值為 H( H =h+ 2h )的混凝土承臺(tái)，這個(gè)厚度 H 稱為計(jì)算厚度。2、 大體積混凝土承臺(tái)完全絕熱狀態(tài)時(shí)的核心溫升值Th的計(jì)算大體積混凝土完全絕熱狀態(tài)下的核心溫升值可以由以下公式計(jì)算：Th= (me +K x F) Q/c p式中：Th混凝土最大絕熱溫升；m混凝土中水泥(包括膨脹劑)用量(kg/m3);F混凝土活性摻合料用量(kg /m3);K 摻合料折減系數(shù)。

8、粉煤灰??；Q水泥28d水化熱(kJ/kg );c混凝土比熱，取kJ/ (kg K);p混凝土密度，取 2400 (kg /m3);3、 大體積混凝土承臺(tái)的核心最高溫度值Tmax 計(jì)算大體積混凝土承臺(tái)單向不完全散熱狀態(tài)下的核心最高溫度Tmax 可以按以下公式計(jì)算：Tmax=Tj+T1式中：Tmax大體積混凝土的核心最高溫度值C)；Tj大體積混凝土的澆筑溫度，一般混凝土的澆筑溫度T等于當(dāng)日最高大氣 溫度Tq或比當(dāng)日大氣溫度高03C,即Tj =Tq+03 (C);Ti大體積混凝土上表面單向不完全散熱核心溫升值(C)。4、大體積混凝土承臺(tái)上表面溫度 Tb 計(jì)算：大體積混凝土上表面的溫度 Tb 一般是指

9、混凝土表面或表面下 0 0.2m 處的 混凝土溫度，該溫度可按以下公式計(jì)算：Tb = T q +4/H 2h H -h (Tmax -Tq)式中：Tb大體積混凝土的上表面溫度(C);Tq混凝土測(cè)溫期間當(dāng)日最高氣溫度(C)。 本工程核心筒大承臺(tái)絕熱溫升計(jì)算工程地下室底板厚度局部較厚，按2.6m厚度進(jìn)行計(jì)算，因基礎(chǔ)底板采用C35S8 抗?jié)B混凝土，根據(jù)商品砼攪拌站所提供砼配合比，每立方米 C35S8的摻量如下： 水：水泥：砂：石：U級(jí)粉煤灰：S95級(jí)磨細(xì)礦渣粉：外加劑=168： 250： 1040： 1030： 88： 62： 水泥采用普通硅酸鹽 級(jí)，其單位重量水化熱( Q=543kJ/kg)。本工

10、程大體積混凝土完全絕熱狀態(tài)下的核心溫升值 :Th= ( m +K x F) Q/c p=(250+X 135)x 375/ x 2400)=47.97C大體積混凝土終凝后，其上表面先覆蓋一層S i=0.0005m厚的塑料布，并覆 蓋兩層麻袋0.04m厚，澆筑期間當(dāng)日最高氣溫Tq =32C，入模溫度T = 32C考慮：其表面保溫蓄熱層為塑料布S 1=0.0005m，入1 = /m k，表面兩層麻袋的厚度S 2=0.04m,傳熱系數(shù)入2= w /m k，保溫蓄熱層的傳熱系數(shù)B：B =1/ 2S i/ 入 i+1/ B q=1/+1/23=(m k) o保溫蓄熱層的等效虛厚度h = (2/3) (B

11、)=0.534m。h=2.6m 厚底板的計(jì)算厚度 :H = h+2h =+2X =3.668m。H =3.668m 厚底板單向完全散熱狀態(tài)下與完全絕熱狀態(tài)下核心溫升值之比=。因此底板單向不完全散熱狀態(tài)下核心溫升值 :Ti=E Th=x=32.62 C 底板單向不完全散熱狀態(tài)下核心最高溫度值Tmax= Tj+ T1=32+=64.62C。 混凝土表面溫度為混凝土表面下 0.1m 處的溫度,根據(jù)公式：2Tb = Tj +4/H h( H -h ) (Tmax -T q)=32+4/ XX X()=48.23C混凝土表面溫度與混凝土內(nèi)部溫度溫差 :仁64.62 C -48.23 C =16.39 C

12、v 25C 混凝土表面溫度與大氣溫度溫差 : 2=48.23 C -32 C =16.23 Cv 25C 故核心筒大承臺(tái)在澆筑混凝土?xí)r需要覆蓋兩層麻袋和一層塑料薄膜即可滿足 規(guī)范和圖紙規(guī)定溫差要求。五、混凝土澆筑順序結(jié)合本工程核心筒承臺(tái)和底板分布特點(diǎn), 擬訂以下混凝土澆筑順序, 見下圖：從東向西斜面分層一次性澆筑成型，每層澆筑厚度控制在500mm其層間的間隔時(shí)間應(yīng)盡量縮短，層間最長(zhǎng)時(shí)間間隔應(yīng)不大于混凝土初凝時(shí)間。六、大體積混凝土組織措施成立以項(xiàng)目經(jīng)理為組長(zhǎng)，項(xiàng)目書記、項(xiàng)目總工、項(xiàng)目副經(jīng)理為副組長(zhǎng)，各相 關(guān)工長(zhǎng)及班組長(zhǎng)為組員的大體積混凝土施工保障措施安排值班及職責(zé)情況如下：白班徐超全面管理責(zé)任余

13、明環(huán)境、安全主管、對(duì)外協(xié)調(diào)狄彬生產(chǎn)、技術(shù)的組織、解決突發(fā)事件和關(guān)鍵技 術(shù)難題楊軍現(xiàn)場(chǎng)施工的組織和協(xié)調(diào)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)和解決問(wèn)題李俊動(dòng)力、機(jī)械保障陳曉玉材料保障及質(zhì)量驗(yàn)收朱明大體積混凝土測(cè)溫組織晚班梁麗忠生產(chǎn)的組織、解決突發(fā)事件和關(guān)鍵技術(shù)難題張家政現(xiàn)場(chǎng)施工的組織和協(xié)調(diào)，及時(shí)發(fā)現(xiàn)和解決問(wèn)題張志平材料保障及質(zhì)量驗(yàn)收張青環(huán)境、安全突發(fā)事件的處理、安全隱患的排查處理曹贊忠大體積混凝土測(cè)溫組織其它人員照常上班，值班人員必須履行工作交接制度，白班上班時(shí)間7:3020:00，晚班上班時(shí)間19:308:00 ,工作時(shí)間重疊半小時(shí)以備交接，后班人必 須到場(chǎng)并移交清楚后前班人方可退場(chǎng)。木工看模、鋼筋工看筋在混凝土澆筑過(guò)程

14、中全程跟蹤，應(yīng)付突發(fā)事件。砼工 輪班作業(yè)，每班砼工保證 20人。在澆筑之前進(jìn)行全員交底，并嚴(yán)格按本方案實(shí)施。七、大體積混凝土保溫措施及溫度監(jiān)測(cè)大體積混凝土保溫措施根據(jù)本工程大體積混凝土絕熱溫升計(jì)算，需要覆蓋一層麻袋和一層塑料薄膜， 在混凝土終凝后兩小時(shí)內(nèi)澆水并覆蓋塑料薄膜和一層麻袋，根據(jù)混凝土測(cè)溫結(jié)果 加蓋第二層（在混凝土內(nèi)部最高溫度和表面溫度以及大氣溫度的溫差在允許范圍 內(nèi)盡快散熱，加快工期）。大體積混凝土裂縫成因分析及對(duì)策1、在混凝土升溫階段易產(chǎn)生表面裂縫大體積混凝土在硬化期間的水泥水化過(guò)程，會(huì)釋放大量的水化熱，使混凝土 中心及基礎(chǔ)塊中部區(qū)域產(chǎn)生很高的溫度（基礎(chǔ)塊厚度越大，溫度越高），而混

15、凝土 表面和邊界受氣溫影響，溫度較低，這樣形成較大的內(nèi)外溫差，使混凝土內(nèi)部產(chǎn) 生壓應(yīng)力，表面產(chǎn)生拉應(yīng)力，當(dāng)溫差超過(guò)一定的限度，其所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力極易 使新澆筑混凝土產(chǎn)生裂縫，根據(jù)規(guī)范和圖紙要求，要求溫差控制在25C以內(nèi)。2、在混凝土降溫階段易產(chǎn)生收縮裂縫當(dāng)混凝土降溫時(shí)，混凝土由于逐漸散熱而產(chǎn)生收縮，再加上混凝土硬化過(guò)程 中，由于混凝土內(nèi)部拌合水的水化和蒸發(fā)，以及膠質(zhì)體的膠凝等作用，促進(jìn)了混 凝土的收縮。這兩種收縮在進(jìn)行時(shí)由于受到基底及結(jié)構(gòu)本身的約束，以致產(chǎn)生較 大的收縮應(yīng)力（拉應(yīng)力），當(dāng)這種收縮應(yīng)力超過(guò)一定的限度，其所產(chǎn)生的溫度應(yīng)力就會(huì)在新澆筑混凝土基礎(chǔ)中產(chǎn)生收縮裂縫.這種收縮裂縫有時(shí)會(huì)貫穿混

16、凝土基礎(chǔ) 全斷面，成為結(jié)構(gòu)性裂縫。測(cè)溫點(diǎn)的設(shè)置和大體積混凝土測(cè)溫731測(cè)溫點(diǎn)布置（1）測(cè)溫點(diǎn)布置原則測(cè)溫點(diǎn)必須具有代表性，能全面反映大體積混凝土各部位的溫度，從大體積 高度斷面考慮，應(yīng)包括底面、中心和上表面，從平面考慮應(yīng)包括中部和邊角區(qū)。（2）測(cè)溫點(diǎn)布置根據(jù)以上布置原則和核心筒大承臺(tái)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)， 確定以下測(cè)溫點(diǎn)平面布置圖, 平面分別在7處測(cè)溫點(diǎn)，每處測(cè)溫分上中下再設(shè)立三個(gè)測(cè)溫點(diǎn)，每處的測(cè)溫點(diǎn)分 別處于承臺(tái)的底面以上200mm中部和頂面以下200mm7.3.2測(cè)溫安排鑒于大體積混凝土溫度變化是一個(gè)平緩的變化過(guò)程，在一段時(shí)間內(nèi)溫度不會(huì) 突變，檢測(cè)溫度的時(shí)間間隔只要小于混凝土每升高一度的時(shí)間就可以，

17、因此，我 們根據(jù)相關(guān)規(guī)定進(jìn)行測(cè)溫，即從混凝土澆筑完成后4小時(shí)開始測(cè)溫，在升溫階段每2小時(shí)測(cè)溫一次，著重報(bào)告混凝土中心與表面以及表面與環(huán)境溫度之間的溫差， 在降溫階段每6小時(shí)測(cè)溫一次，測(cè)溫結(jié)束時(shí)間均以各部位溫差進(jìn)入安全范圍 （T 25C）,可以撤除保溫措施為條件。733測(cè)溫注意事項(xiàng)測(cè)溫必須指派專人負(fù)責(zé)，不得漏測(cè)，不得提前或滯后監(jiān)測(cè);每次對(duì)最高溫度、表面溫度和大氣溫度進(jìn)行測(cè)溫，對(duì)測(cè)溫實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行波動(dòng) 分析，要剔除不合理的數(shù)據(jù)。734數(shù)據(jù)整理在每次測(cè)溫時(shí)須記錄所有監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)， 每測(cè)18次對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行整理，并繪制成表 格和測(cè)溫曲線，對(duì)測(cè)溫曲線進(jìn)行成果分析，以預(yù)測(cè)溫度發(fā)展的趨勢(shì)，表格樣式見附件。溫度溫度時(shí)間曲線目錄一、編制依據(jù) . 錯(cuò)誤 ! 未定義書簽二、工程概況 . 錯(cuò)誤! 未定義書簽三、大體積砼方案論證 . 錯(cuò)誤! 未定義書簽四、大體積混凝