滿堂支架計(jì)算書(shū)講解

1、寧波市軌道交通 2 號(hào)線一期工程?hào)|外環(huán)停車場(chǎng)現(xiàn)澆箱梁碗扣支架支架施工方案編制：審核：批準(zhǔn)：中鐵十二局集團(tuán)有限公司二一三年三月一、工程概況橋梁范圍為 DR2K0+495.202 DR2K0+879.256，結(jié)構(gòu)全長(zhǎng) 384.054m，連接停 車場(chǎng)與正線。該橋梁除道岔區(qū)采用連續(xù)梁結(jié)構(gòu)外，其余均采用簡(jiǎn)支梁結(jié)構(gòu)。出入場(chǎng)線孔跨布置為 （1-30m+4-35m）簡(jiǎn)支梁+（30+31+31）m連續(xù)梁+（30+30） m連續(xù)梁 +（28+34）m連續(xù)梁。牽出線孔跨布置為 2-35m簡(jiǎn)支梁 +（30+31+31）m連續(xù)梁+（30+30）m連續(xù)梁 +（31.5+39.532 ）m連續(xù)梁，其中（ 30+31+31）

2、m連續(xù)梁 +（30+30）m連續(xù)梁與 出入場(chǎng)線合建。1、簡(jiǎn)支梁：包含 1孔30m雙線簡(jiǎn)支梁， 4孔 35m雙線簡(jiǎn)支梁以及 2孔35m 單線簡(jiǎn)支梁，梁高均為 2.0m。雙線箱梁為出入場(chǎng)線箱梁，標(biāo)準(zhǔn)箱梁底寬 4.4m，頂寬 9.6m，在曲線段根據(jù) 曲線加寬要求進(jìn)行加寬，箱梁跨中截面頂板厚0.25m，底板厚 0.25m，腹板厚0.35m，至支點(diǎn)處頂板厚度不變， 底板厚度增加至 0.45m，腹板厚度增加至 0.55m。單線箱梁為牽出線橋梁， 箱梁底寬 2.6m，頂寬 5.88m，箱梁跨中截面頂板厚 0.25m，底板厚 0.25m，腹板厚 0.35m，至支點(diǎn)處頂板厚度不變，底板厚度增加至 0.45m，腹

3、板厚度增加至 0.55m。2、連續(xù)梁：共 4 聯(lián)連續(xù)梁。、（30+31+31） m連續(xù)梁：采用單箱四室斜腹板斷面，梁高 2m，左側(cè)（出 段線側(cè)）懸臂長(zhǎng) 2.5m，右側(cè)（牽出線側(cè)）懸臂長(zhǎng) 1.44m，頂板寬 16.7m，底板寬 12.06m?？缰懈拱搴穸?0.35m，頂、底板厚度 0.25m；支點(diǎn)處腹板加厚至 0.55m， 頂板厚度 0.25m，底板加厚至 0.35m。、230m連續(xù)梁：采用單箱四室斜腹板斷面，梁高 2m，左側(cè)（出段線側(cè)） 懸臂長(zhǎng) 2.5m，右側(cè)（牽出線側(cè)）懸臂長(zhǎng) 1.44m，本梁為變寬度，靠小里程側(cè)一孔 為等寬，頂板寬 16.7m，底板寬 12.06m；大里程側(cè)一孔為變寬度，

4、頂板寬 16.7 18.515m，底板寬 12.06 13.575m?？缰懈拱搴穸?0.35m，頂、底板厚度 0.25m； 支點(diǎn)處腹板加厚至 0.55m，頂板厚度 0.25m，底板加厚至 0.35m。、（28+34）m連續(xù)梁：采用單箱雙室斜腹板斷面，梁高 2m，懸臂長(zhǎng) 2.5m， 本梁為變寬度，靠小里程側(cè)一孔為等寬，頂板寬 12.1m，底板寬 6.1m；大里程側(cè) 一孔為變寬度，頂板寬 12.1 13.88m，底板寬 6.1 7.88m?？缰懈拱搴穸?0.35m， 頂、底板厚度 0.25m；支點(diǎn)處腹板加厚至 0.55m，頂板厚度 0.25m，底板加厚至 0.35m。、（31.5+39.532 ）

5、m連續(xù)梁：采用單箱雙室斜腹板斷面，梁高 2m，懸臂長(zhǎng) 2.5m，本梁為變寬度，頂板寬 7.228 14.21m，底板寬 4.938 8.322m，跨中腹 板厚度 0.35m，頂板厚度 0.25m，底板厚度 0.3m；支點(diǎn)處腹板加厚至 0.55m，頂 板厚度 0.25m，底板加厚至 0.45m。二、滿堂式碗扣件支架方案介紹（ 一） 主線段支架設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明本方案選取了 DR07DR08段寬度 31 米跨度單箱四室連續(xù)梁的 3個(gè)截面作為 計(jì)算依據(jù)，分別為：梁高 2m端頭梁及腹板位置、箱室標(biāo)準(zhǔn)段處計(jì)算、箱室近支 座處加厚段處計(jì)算。主線標(biāo)準(zhǔn)段、采用滿堂碗扣支架，鋼管采用 48 3.0mm WDJ碗扣式立

6、桿、 橫桿；模板：梁底、側(cè)模采用 1.8 厚覆面木膠板， 內(nèi)箱模采用 1.2 厚木膠板； 方木采用： 10 10 （次龍骨），69 （內(nèi)模用）的東北落葉松；底、頂托： KTZ30底托、 KTC30頂托。滿堂式碗扣支架體系由支架基礎(chǔ)（厚 30cm 碎石土， 15cmC20砼面層）、483.5mm 碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂托、 10cm 10cm木方縱向分配梁， 2483.0 鋼管做橫向分配梁；模板系統(tǒng)由側(cè)模、底 模、芯模、端模等組成。根據(jù)箱梁施工技術(shù)要求、 荷載重量、 荷載分布狀況、 地基承載力情況等技術(shù) 指標(biāo)，通過(guò)計(jì)算確定，每孔支架立桿布置。橫桿步距為 120cm，支架在橋縱向每 36

7、0cm 間距設(shè)置剪刀撐； 支架兩端的縱、橫桿系通過(guò)墊木牢固支撐在橋墩上； 立 桿頂部安裝可調(diào)節(jié)頂托，立桿底部支立在底托上以確保地基均衡受力。1、端頭梁及腹板處此部位模板采用 18mm厚九夾板，模板下采用 100 100mm方木作為次楞中心 距為 300；橫隔梁處縱向間距 60 , 立桿橫向間距為 60cm，立桿步距 120 。立桿下配置 KTZ.30 可調(diào)底托，頂配置 KTC.30 可調(diào)頂托以調(diào)整高度。 次楞下采用雙鋼管作為主楞，立桿間距縱向?yàn)?600，橫向?yàn)?300，故主楞間距為 600。（詳見(jiàn)附圖 1）2、箱室標(biāo)準(zhǔn)段處計(jì)算采用 WDJ 碗扣式483.5 滿堂鋼管腳手架作為現(xiàn)澆箱梁的支撐體系

8、。立 桿縱向間距 90cm、橫隔梁處縱向間距 60 , 立桿橫向間距為 60cm、懸臂部分橫 向間距 90 ，立桿步距 120 。立桿下配置 KTZ.30 可調(diào)底托，頂配置 KTC.30 可調(diào)頂托以調(diào)整高度。底模、側(cè)模采用 1.5cm厚木膠板，下配置 1010cm 木枋 次梁，沿橋縱向通長(zhǎng)布置，間距為 25cm；木枋次梁垂直放在雙鋼管主梁上，鋼 管主梁采用 483.5mm 雙鋼管，沿橋橫向通長(zhǎng)布置。 考慮到支架的整體穩(wěn)定性， 橋縱向每 6 跨用普通鋼管設(shè)置通長(zhǎng)剪刀撐 1 道，橋橫向每 5 跨用普通鋼管設(shè)置 剪力撐 1 道，在支架底部、中間、頂部搭設(shè)三道水平向搭設(shè)剪刀撐。此部位模板采用 18mm

9、厚九夾板，模板下采用 100 100mm方木作為次楞中心 距為 300，次楞下主壓楞采用雙鋼管，立桿間距縱向?yàn)?900，橫向腹板處為 300、 空箱處級(jí)翼緣板處為 600，故主楞間距為 900。（想家附圖二）（二）編制依據(jù)1、設(shè)計(jì)圖紙序號(hào)圖紙名稱出圖時(shí)間1寧波市軌道交通 2 號(hào)線一期工程?hào)|外環(huán)停車場(chǎng)橋 梁第一分冊(cè)第六分冊(cè)2012年 3 月2、規(guī)范、規(guī)程序號(hào)規(guī)范名稱編號(hào)1鐵路橋涵施工規(guī)范 ）(TB10203-2010)2建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20083鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范GB 50205-20014建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20125建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范J

10、GJ166-20086建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)定（JGJ1302011）7地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-20118鋼管滿堂支架預(yù)壓技術(shù)規(guī)程JGJ/T194-20099建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011103、其他序號(hào)名稱編號(hào)1公路施工手冊(cè)橋涵分冊(cè)交通部第一公路工程總公司主編，20002建筑施工手冊(cè)2003 年第四版4、碗扣式腳手架的基本性能（1）碗扣支架的鋼管為 P235號(hào)鋼，規(guī)格為 48*3.5mm，其性能見(jiàn)下表： 表 1 、表 2 和表 3 （見(jiàn)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-2008）表 4.1 鋼材的強(qiáng)度和彈性模量（ N/mm2 ）P235A鋼材抗拉、抗

11、壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f205彈性模量2.06 105表 4.2 鋼管截面特性外徑壁厚截面積截面慣性矩截面模量回轉(zhuǎn)半徑（ mm）t （ mm）A（cm2）I （ cm4 ）W（cm3）i （ cm）483.54.8912.195.081.58表 4.3 受彎桿件的允許變形（撓度）值構(gòu)件類別允許變形（撓度）值（ V）腳手板、縱向、橫向水平桿l/150 ， 10mm懸挑受彎桿件l/400（2） 碗扣式腳手架常用構(gòu)、配件種類、規(guī)格名稱常用型號(hào)規(guī)格（ mm）理論重量 （kg）立 桿LG-120483.5 12007.05LG-180483.5 180010.19LG-240483.5 240013.34

12、LG-300483.5 300016.48橫 桿HG-30483.5 3001.32HG-60483.5 6002.47HG-90483.5 9003.63HG-120483.5 12004.78HG-150483.5 15005.93HG-180483.5 18007.08可調(diào)底座KTZ-45可調(diào)范圍 3005.82KTZ-60可調(diào)范圍 4507.12KTZ-75可調(diào)范圍 6008.50可調(diào)托 座KTC-45可調(diào)范圍 3007.01KTC-60可調(diào)范圍 4508.31KTC-75可調(diào)范圍 6009.69（3） 立桿、橫桿容許荷載立桿、橫桿容許荷載立桿橫桿步距（ m）允許荷載（ kN）橫桿長(zhǎng)度

13、（ m）允許集中荷載 （kN）允許均布荷載 （kN）0.6400.96.7714.811.2301.25.0811.111.8251.54.068.8根據(jù)本工程現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過(guò)程中涉及以下荷載形式：q1 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng) 計(jì)算取 1.5kPa（偏于安全）。q2 箱澆筑混凝土自重（含鋼筋），取 26KN/m3。q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，取 1.0 kPa 。q4 澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，取 1.0kPa 。 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：2 Wk=0.7zsWo=0.710.2860.5=0.1kN/m2； 其中 w0

14、- 基本風(fēng)壓 （kN/m2） ，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2012） 和地質(zhì)勘察報(bào)告的規(guī)定采用： w0 = 0.5 kN/m 2；z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 （GB50009-2012）的規(guī)定采用： z= 1 ；s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 0.286 ；2Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.85 1.40.10.91.2 2/10=0.015kN m；三、碗扣架模板計(jì)算1、荷載分析圖 荷載分析按照均布荷載進(jìn)行分析，翼緣部分（懸臂部分）截面尺寸由200-500mm 漸變，在荷載分析時(shí)取500mm截面；端梁處（詳見(jiàn)第三分冊(cè)（30

15、+31+31）m連續(xù)梁圖號(hào)：GD2-SDY-SS-CJ02-QL-03-0（4 06）AA或 C-C截面） 箱體部分按照混凝土高度 2米取均布荷載進(jìn)行計(jì)算； 次箱梁為單箱四室斜腹板斷 面箱梁，腹板荷載分析按照 2 米高混凝土均布荷載分析， 跨中空箱區(qū)按照混凝土 厚 度 500mm 計(jì) 算 （ 詳 見(jiàn) 第 三 分 冊(cè) （30+31+31）m 連 續(xù) 梁 圖 號(hào) ： GD2-SDY-SS-CJ02-QL-03-05截面 B-B 截面）。A- A 截面何在分析圖如下：（小李補(bǔ)荷載均布圖）所部圖中 qA1=0.5 26KN/m3=13K/m2,（翼緣懸臂部分 ）= q A2=226KN/m3=52KN

16、/m2（, 箱體部分均布荷載）380 90 3152470900 315 90 380S5=1.64q2-4=11.2kn/m2.77 S4=3.35S2=4.850S1=2032.30S2=4.85q2-2=40.0kn/m2q2-1=58.6kn/m2q2-2=40.0kn/m2q2-4=11.4kn/m2q2-3=22.2kn/m2q2-3=22.2kn/m2B- B 截面何在分析圖如下：D-D此圖為示意圖）24703352%S5S851=0.92S.8S47859001204012015012040q2-4=57.2kn/m2 q2-1=59.6kn/m2 q2-4=57.2kn/m2

17、 q2-3=10.1kn/m2 q2-3=10.1kn/m23955.4.6 401001708S52=0.S835=0.S528=0.=0.92 S40.7S3=0S.528=0302S2S6=3.0=0.882q2-6=10.7kn/m254.3695.4335=0.46S6=3.0 2785q2-6=10.7kn/m2q2-5=21.q92k-n2/=m128q.22k-n2/=m128q.42k-n2/=m128.q42k-n2/=m128.q42k-n5/=m221.9kn/m2A-A所部圖中 qB1=0.5 26KN/m3=13K/m2,（翼緣懸臂部分 ） = q B2=226KN

18、/m3=52KN/m2（, 箱體腹板部分均布荷載）(小李補(bǔ)荷載均布圖)(此圖為示意圖)2、端頭梁(橫梁區(qū)即 A-A和 C-C截面區(qū)域)立桿計(jì)算橫梁區(qū)混凝土板厚為 2000mm。模板支架高 H為10m，立桿步距 h為1.2m，立桿 縱距為 0.6m，橫距為0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由 長(zhǎng)度為 0.55m。(1)立桿荷載1 根據(jù) JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為： N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q 3+Q4)L xLy式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間距。Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Q3施

19、工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值將荷載代入上式有Q1 =0.6 0.6q1 =0.6 0.61.5=0.54KNQ2 =0.6 0.6 qA2 =0.6 0.6 226=18.72KNN=1.2(0.54+18.72)+ 1.4 (1+1) 0.60.6 =24.12KN2 組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為：N=1.2(Q 1+Q2)+ 0.9 1.4(Q 3+Q4)L xLy + Q5 式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計(jì)算，其余各式同上。WsWv4560W= Wk LxH =0.1 0.610=0.6KNQ5 = Wv = W=0.6KN（剪刀撐按 45o

20、計(jì)算）Ws = 2 W=0.85KN(剪刀撐按 45o計(jì)算)將荷載代入上式有Q1 =0.6 0.6q1 =0.6 0.61.5=0.54KNQ2 =0.6 0.6q2 =0.6 0.6226=18.72KNN=1.2(0.6+18.72)+ 0.9 1.4(1+1) 0.60.6+0.6 =24.85KN (2)立桿承載力驗(yàn)算N=24.85KN N=40KN,立桿強(qiáng)度滿足要求。根據(jù) JGJ166-2008，單肢立桿承載力按 Nf A驗(yàn)算.式中 為軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比 查 JGJ166-2008附 表E立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l 0按下式計(jì)算：l 0=h+2a=0.6+20.55=1.7m ；

21、式中： h支架立桿的步距，取 0.6m；a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng) 度，取立桿伸出橫桿長(zhǎng) 0.25 米+可調(diào)頂托調(diào)節(jié)長(zhǎng)度 0.3米之和 0.55米；=l 0/i=1.7 103 /15.8=108 ，查表得 0.53N/A=24.85/0.53 4.89102=95.9N/mm2f=205 N/mm2，滿足要求！3、跨中腹板區(qū)立桿計(jì)算(截面 B-B 荷載分析圖)跨中區(qū)域混凝土板厚為 2000mm。模板支架高 H為10m，立桿步距 h為1.2m，立 桿縱距為 0.9m，橫距為 0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自 由長(zhǎng)度為 0.55m。(1)立桿荷

22、載1 根據(jù) JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為： N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q 3+Q4)L xLy式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間距。 Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值10將荷載代入上式有Q1 =0.6 0.9q1 =0.6 0.91.5=0.81KNQ2 =0.6 0.9q2 =0.35 0.9226=16.38KN(腹板寬度 350mm，)N=1.2(0.81+16.38)+ 1.4 (1+1) 0.90.6 =22.14KN2 組合風(fēng)荷載

23、時(shí)支架立桿的軸向力 N為：N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9 1.4(Q 3+Q4)L xLy + Q5式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計(jì)算，其余各式同上。WWv Ws4560oW= Wk LxH =0.1 0.910=0.9KNQ5 = Wv = W=0.9KN(剪刀撐按 45o計(jì)算)Ws = 2 W=1.273 KN(剪刀撐按45o計(jì)算)將荷載代入上式有Q1 =0.6 0.9q1 =0.6 0.91.5=0.81KNQ2 =0.6 0.9q2 =0.6 0.9226=28.08KNN=1.2(0.81+16.38)+ 0.9 1.4 (1+1) 0.60.9+0.9 =23.12KN

24、(2)立桿承載力驗(yàn)算N=23.12KN N=30KN,立桿強(qiáng)度滿足要求。根據(jù) JGJ166-2008，單肢立桿承載力按 Nf A驗(yàn)算；式中 為立桿軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)， 根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比 查JGJ166-2008 附表E立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l 0按下式計(jì)算：l 0=h+2a=1.2+20.55=2.3m ；式中： h支架立桿的步距，取 1.2m；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)11 度，取立桿伸出橫桿長(zhǎng) 0.25 米+可調(diào)頂托調(diào)節(jié)長(zhǎng)度 0.3米之和 0.55米；=l 0/i=2.3 103 /15.8=146 ，查表得 0.324N/A=23.12/0.324 4.89 102=145

25、.9N/mm2f=205 N/mm2，滿足要求！4、翼緣區(qū)翼緣區(qū)混凝土板厚為 500mm-200m漸m變，安全起見(jiàn)均按 500mm厚計(jì)算。立桿步 距h為1.2m，立桿縱距為 0.9m，橫距為 0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至 模板支撐點(diǎn)的自由長(zhǎng)度為 0.55m。(1) 立桿荷載1 根據(jù) JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為：N=1.2(Q1+Q2)+ 1.4(Q 3+Q4)L xLy式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間距。Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值將荷載

26、代入上式有Q1 =0.9 0.9q1 =0.9 0.91.5=1.22KNQ2 =0.9 0.9q2 =0.9 0.9 0.5 26=10.53KNN=1.2(1.22+10.53)+ 1.4 (1+1) 0.90.9 =16.37KN2 組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為：N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9 1.4(Q 3+Q4)L xLy + Q5式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計(jì)算，其余各式同上。Wv Ws4560oW= Wk LxH =0.1 0.910=0.9KN12Q5 = Wv = W=0.9KN（剪刀撐按 45o計(jì)算）Ws = 2 W=1.27KN（剪刀撐按 45o計(jì)算）

27、將荷載代入上式有N=1.2（1.22+16.37）+ 0.9 1.4 （1+1） 0.90.9+0.9 =24.11KN（2）立桿承載力驗(yàn)算N=24.11KN N=30KN,立桿強(qiáng)度滿足要求。根據(jù) JGJ166-2008，單肢立桿承載力按 Nf A驗(yàn)算；式中 為立桿軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù)， 根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比 查JGJ166-2008 附表E立桿計(jì)算長(zhǎng)度 l 0按下式計(jì)算：l 0=h+2a=0.6+20.55=2.3m ；式中： h支架立桿的步距，取 1.2m；a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng) 度，取立桿伸出橫桿長(zhǎng) 0.25 米+可調(diào)頂托調(diào)節(jié)長(zhǎng)度 0.3米之和 0.55米；=l

28、0/i=2.3 103 /15.8=146 ，查表得 0.324N/A=24.11/0.324 4.89 102=152.2N/mm2f=205 N/mm2，滿足要求！5、跨中空箱區(qū)立桿計(jì)算（截面 B-B 荷載分析圖）跨中空箱區(qū)域混凝土板厚為 500mm。模板支架高 H為 10m，立桿步距 h為1.2m， 立桿縱距為 0.9m，橫距為 0.6m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的 自由長(zhǎng)度為 0.55m。（1）立桿荷載1 根據(jù) JGJ166-2008，不組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為： N=1.2（Q1+Q2）+ 1.4（Q 3+Q4）L xLy式中Lx、Ly分別為立桿縱向、橫向間

29、距。 Q1支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Q2模板等構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 Q3施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q4澆筑和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值將荷載代入上式有13Q1 =0.6 0.9q1 =0.6 0.91.5=0.81KNQ2 =0.6 0.9q2 =0.5 0.9226=18.0KN(板厚度 250+250mm，)N=1.2(0.81+16.38)+ 1.4 (1+1) 0.90.6 =22.14KN2 組合風(fēng)荷載時(shí)支架立桿的軸向力 N為：N=1.2(Q1+Q2)+ 0.9 1.4(Q 3+Q4)L xLy + Q5式中Q5風(fēng)荷載產(chǎn)生的軸向力，按下圖分解計(jì)算，其余各式同上。Wv W

30、s4560oW= Wk LxH =0.1 0.910=0.9KNQ5 = Wv = W=0.9KN（剪刀撐按 45o計(jì)算）Ws = 2 W=1.273 KN（剪刀撐按45o計(jì)算）將荷載代入上式有N=1.2（0.81+18.0）+ 0.9 1.4（1+1） 0.60.9+0.9 =25.1KN （2）立桿承載力驗(yàn)算N=25.1KN 1.3 滿足要求！7、地基處理與驗(yàn)算（1）場(chǎng)地清理、平整 清除施工現(xiàn)場(chǎng)內(nèi)的雜物，埋地電線、電纜做好保護(hù)； 施工場(chǎng)地進(jìn)行初步整平152）地基處理箱梁支架搭設(shè)范圍內(nèi)的施工場(chǎng)地現(xiàn)狀： 沿線主要有雜填土、 舊房基礎(chǔ)、 老路 基等。基礎(chǔ)處理擬采取如下措施： 對(duì)于雜填土路段，先清

31、除表層土，采用 20t 壓路機(jī)進(jìn)行碾壓 23 遍，壓 實(shí)度達(dá)到 93%以上；對(duì)于舊房基礎(chǔ)、 老路基等，將場(chǎng)地整平，現(xiàn)有地面標(biāo)高用 20t 壓路機(jī)進(jìn)行碾壓； 現(xiàn)有地面標(biāo)高以上，填筑 50 厚磚渣或塘渣，分兩層進(jìn)行回填、挖掘機(jī) 攤平，采用 20t 壓路機(jī)碾壓 56 遍，使其密實(shí)。（3）澆筑混凝土墊層磚渣或塘渣墊層整平后，澆筑 15 厚 C20混凝土, 振搗密實(shí)。（4）基礎(chǔ)受力驗(yàn)算 混凝土墊層驗(yàn)算（以 DRK07連續(xù)箱梁（ 30+30）m為例） 因橫隔梁荷載最大，以橫隔梁斷面進(jìn)行驗(yàn)算，從立桿受力驗(yàn)算結(jié)果可知：?jiǎn)胃?立桿承載 力為 N 0.60 0.60 68.86=24.8KN ，立 桿下墊 15

32、215cmKTZ30底托，底托受力面積 0.15 0.15=0.0225 m 2，作用在 15cm厚 C20混 凝土上的應(yīng)力 1為：1N/A=24.8KN/0.0225m2 =1102.2Kpa 15Mpa,遠(yuǎn)小于混凝土的承壓力。 換填土層驗(yàn)算（以橫隔梁斷面為例）作用在混凝土墊層上的應(yīng)力 1 經(jīng)過(guò)應(yīng)力擴(kuò)散后， 作用在換填層上的附加應(yīng)力 h1為：b1 b21（b12tan1 h1） （L1 2 tan1h1） h1通過(guò)整理，該處地基的附加壓力為：16h1 L1b21 (L12tan1h1)(b22tan1h1)式中： L1底托的長(zhǎng)度 L10.15m；b2底托的寬度 b2 0.15m；h1砼層厚度

33、 h10.15m；1底托底面平均壓力；1砼層的壓力擴(kuò)散角度 1 取45代入數(shù)據(jù)有： h1 0.15 0.15 1102.2 (0.15 2 tan45 0.15) (0.15 2 tan45 0.15) 122.46kpaH1h1rh1 (r：砼容重，取 24KN m3)122.46240.15126.06kpa由式H1H1K2 得： H1126.06kpa0.5252.12 kpa由此可得知，磚渣墊層處理后的容許承載力必須達(dá)到 252.12kpa，并通過(guò)現(xiàn)場(chǎng) 試驗(yàn)進(jìn)行檢驗(yàn)，合格后方可進(jìn)行下道工序的施工。 回填土層受力驗(yàn)算：作用在磚渣墊層的應(yīng)力 H1經(jīng)過(guò)擴(kuò)散后，作用在回填土層的附加應(yīng)力 H2為

34、：L2b2H1(b22tan2h2) (L22 tan2h2) h2通過(guò)整理，該處地基的附加壓力為：h2L2b2H1 (b22tan2h2) (L22tan2h2)式中： L2砼條的長(zhǎng)度 L20.45m；17 b2砼條的寬度 b20.45m；h2磚渣墊層厚度 h2 0.50m；H1磚渣墊層平均壓力； 2磚渣墊層的壓力擴(kuò)散角度 2 30（規(guī)范），取 220。 代入數(shù)據(jù)有：h20.450.45122.46（0. 452tan200.5）（0.452tan200.5） 37.8 kpa3Hhrh2 （r：磚渣容重，取 15KNm3）37.8150.5045.3kpa fg 80KN / m2 （地勘

35、報(bào)告承載力） 故地基承載力滿足要求。8、模板受力計(jì)算（1）設(shè)計(jì)荷載選取 梁體自重： P=774.6826=20141.68KN梁體自重荷載： g1=20141.686016.7=20.1KN/m2第三冊(cè)橋梁第四分冊(cè)（ 30+30）m連續(xù)梁箱梁構(gòu)造圖：支點(diǎn)處荷載（ AA 斷面）為： g1=23.15 KN/；跨中荷載（ BB 斷面）為： g1=18.06 KN/；橫隔梁荷載為： g1=46.23KN/ ； 施工荷載： g22.5KN/m2 混凝土振搗荷載： g32KN/m 2 模板荷載： g42.5KN/m218 支撐木枋荷載： g51KN/m 2 支架重荷載： g6 350 106018.5=3.15KN/m2荷載的分項(xiàng)系數(shù) 1=1.2（2.）設(shè)計(jì)驗(yàn)算 竹膠模板：模板采用 1.8cm 建筑木膠板。q=63.87KN/m 荷載：按橫隔梁最大荷載進(jìn)行計(jì)算，q= ( g1+ g2+ g3+ g4)=(46.23+2.5+2+2.5) 1.2 1.00=63.87KN/m22 強(qiáng)度驗(yàn)算 :取 1.0m寬度計(jì)算， f=12N/mm2，E=9103N/ mm22 2 3 w=1/6