烏拉特電廠2×300MW機組鍋爐低氮燃燒改造工程技術(shù)協(xié)議

1、 北方聯(lián)合電力有限責(zé)任公司 烏拉特電廠 2300mw 機組低氮燃燒改造工程 技技 術(shù)術(shù) 協(xié)協(xié) 議議 甲方：北方聯(lián)合電力有限責(zé)任公司烏拉特電廠 乙方：中節(jié)環(huán)（北京）環(huán)境科技有限公司 2014 年 1 月 中國華能集團(tuán)公司中國華能集團(tuán)公司 china huaneng group 目 錄 第一章第一章 技術(shù)規(guī)范技術(shù)規(guī)范.2 1總則.2 2工程概況.3 3性能保證.14 4設(shè)計規(guī)范與要求.16 5包裝、運輸和儲存.31 6質(zhì)量保證.32 第二章第二章 供貨范圍與工作范圍供貨范圍與工作范圍.33 1概述.33 2供貨范圍.33 3工作范圍.34 3.1 設(shè)計范圍.34 3.2 施工和安裝.35 3.3

2、流場模型試驗.35 3.4 供貨范圍清單.35 第三章第三章 設(shè)計要求與設(shè)計聯(lián)絡(luò)會設(shè)計要求與設(shè)計聯(lián)絡(luò)會.38 1概述.38 2設(shè)計內(nèi)容和深度要求.38 3設(shè)計聯(lián)絡(luò)會.38 4設(shè)計確認(rèn).40 第四章第四章監(jiān)造、驗收、施工安裝、調(diào)試及性能考核試驗監(jiān)造、驗收、施工安裝、調(diào)試及性能考核試驗.41 1概述.41 2工廠檢驗.41 3監(jiān)造.41 4 現(xiàn)場試驗.43 4驗收.43 5施工安裝.43 6調(diào)試.43 7性能驗收試驗.44 第五章第五章 設(shè)備交付進(jìn)度及工程進(jìn)度計劃設(shè)備交付進(jìn)度及工程進(jìn)度計劃.45 第六章第六章 技術(shù)資料與交付進(jìn)度技術(shù)資料與交付進(jìn)度.46 1一般要求.46 2乙方提供的資料.46 3

3、設(shè)計和建設(shè)階段的資料.47 4乙方提供的資料份數(shù).49 5交付進(jìn)度.49 第七章第七章 技術(shù)服務(wù)與技術(shù)培訓(xùn)技術(shù)服務(wù)與技術(shù)培訓(xùn).50 1乙方現(xiàn)場技術(shù)服務(wù).50 2技術(shù)培訓(xùn).51 第一章 技術(shù)規(guī)范 1總則 北方聯(lián)合電力有限責(zé)任公司烏拉特電廠（以下稱“烏拉特電廠”）2300mw 燃煤機 組，配套鍋爐由哈爾濱鍋爐廠設(shè)計制造，采用切圓燃燒方式，設(shè)計燃用烏達(dá)煙煤。機 組于 2006 年投產(chǎn)發(fā)電，鍋爐 nox 原始排放濃度約 380550mg/m3。為應(yīng)對“十二五”對 火電行業(yè)的 nox 控制要求，電廠（以下簡稱甲方）計劃對 2330mw 機組進(jìn)行低氮燃 燒器技術(shù)改造，由中節(jié)環(huán)（北京）環(huán)境科技有限公司（以下

4、簡稱乙方）負(fù)責(zé)實施。 根據(jù)本技術(shù)協(xié)議所規(guī)定的技術(shù)條件和要求，乙方為本工程總承包方，乙方負(fù)責(zé)的 內(nèi)容包括：燃燒系統(tǒng)改造的方案設(shè)計、設(shè)備和材料采購、制造、供貨、安裝；影響燃 燒器系統(tǒng)改造的所有其他相關(guān)設(shè)備、設(shè)施、電纜、管道、結(jié)構(gòu)、平臺步道的改造、拆 除及恢復(fù)（包括保溫及油漆） ，并負(fù)責(zé)所有設(shè)備、材料的供貨；系統(tǒng)調(diào)試、試驗及檢查、 試運行、消缺、培訓(xùn)和最終交付投產(chǎn)等。 總體要求如下： 1.1低 nox 燃燒系統(tǒng)改造要求如下： 目前，鍋爐正常負(fù)荷范圍內(nèi) nox 排放濃度約 380550mg/nm3。采取低 nox 燃燒系統(tǒng)（硬件設(shè)備和軟件控制邏輯）改造后，要求機組額定負(fù)荷條件下，鍋爐 爐效不小于省級以

5、上電科院大修后效率，在機組正常運行負(fù)荷（50100%brl） 范圍內(nèi)，爐膛出口 nox 排放濃度不高于 300mg/nm3，乙方填寫并保證： 50100%brl 負(fù)荷時，nox 排放濃度考核值不大于 300 mg/nm3， co 排放 濃度考核值不大于 100 l/l， ；飛灰可燃物含量考核值不大于 2 %；鍋爐效率考 核值不小于 改造前鍋爐效率（上述 nox、co 排放濃度均為干基、標(biāo)態(tài)、6%o2 下數(shù)值。 ） 不降低鍋爐出力，改造后的過熱蒸汽、再熱蒸汽設(shè)計溫度在原設(shè)計溫度基礎(chǔ) 上變化不大于 5 ，過熱器減溫水量不大于 50 t/h，再熱器減溫水量不大于 0 t/h。 改造后爐膛出口煙溫度不

6、超過 1038 。 改造后鍋爐受熱面管排不能超出原設(shè)計許用溫度。 乙方應(yīng)基于現(xiàn)有鍋爐設(shè)備和運行現(xiàn)狀，對制粉系統(tǒng)、一二次風(fēng)測量、二次風(fēng) 箱和燃盡風(fēng)風(fēng)箱的配風(fēng)、燃燒器本體以及相關(guān)的電氣熱控等“邊界條件”。乙 方還需通過熱力計算、煙風(fēng)流場及煤粉燃燒過程的 cfd 模擬等手段進(jìn)行優(yōu)化 設(shè)計。 改造后的鍋爐控制模式維持不變，能夠擴大燃燒系統(tǒng)的煤種適應(yīng)性，防止結(jié) 渣與高溫?zé)煔飧g，且鍋爐運行必須具備安全性、經(jīng)濟性及可操作性。 1.2乙方應(yīng)對所提供的改造方案、應(yīng)用的技術(shù)、改造中應(yīng)用的所有產(chǎn)品及改造后的實 際運行效果負(fù)全部責(zé)任。 1.3乙方提供改造工程所需所有材料、工具、耗材等。 1.4本技術(shù)協(xié)議提出的是最低

7、限度的技術(shù)要求，并沒有對一切技術(shù)細(xì)節(jié)做出規(guī)定，也 未充分引述有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及規(guī)范的條文。乙方應(yīng)保證提供符合本技術(shù)協(xié)議和有關(guān)最新 工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的產(chǎn)品，該產(chǎn)品必須滿足國家有關(guān)安全、消防、環(huán)保、勞動衛(wèi)生等強制 性標(biāo)準(zhǔn)的要求。 1.5如果本技術(shù)協(xié)議前后出現(xiàn)不一致的描述，乙方應(yīng)在乙方前提出澄清，未提出澄清 的則以甲方的解釋為準(zhǔn)。 1.6乙方如對本招標(biāo)文件提出偏差，偏差（無論多少）都必須清楚地表示在乙方文件 的“差異表” 中，否則將視為能全面滿足本招標(biāo)文件所提出的各種要求。 1.7本技術(shù)協(xié)議將作為訂貨合同的附件，待確定中標(biāo)單位后將以此技術(shù)協(xié)議為原則簽 定技術(shù)協(xié)議，與合同正文具有同等效力。 1.8在簽訂合同之后，甲方

8、保留對本技術(shù)協(xié)議提出補充要求和修改的權(quán)利，乙方應(yīng)承 諾予以配合。如提出修改，具體項目和條件由甲、乙方雙方協(xié)商。 1.9工程采用甲方提供的企業(yè)標(biāo)識（編碼）標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)識原則和方法在第一次設(shè)計聯(lián)絡(luò) 會上確定。 1.10 工程使用國際單位制，工作語言為中文，所有的文件、圖紙均應(yīng)為中文編寫。 2工程概況 2.1 機組設(shè)備概述 2.1.1鍋爐概述 烏拉特電廠 2300mw 燃煤機組于 2006 年投產(chǎn)發(fā)電，機組配套哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn) 的 hg-1056/17.5-ym39 型亞臨界參數(shù)煤粉爐，采用四角切圓燃燒方式，設(shè)計燃用煙煤。 鍋爐主要設(shè)計參數(shù)見表 2-1 表 2-1 鍋爐設(shè)計性能參數(shù) 設(shè)計煤種 名稱單位

9、bmcrtha75%tha35%bmcr高加全切 主蒸汽流量t/h1056943.8687.56369.6824.32 主蒸汽出口壓力mpa17.517.3216.8916.7117.15 主蒸汽出口溫度 540540540526.6540 給水溫度 283.3276256.6221.2178.6 給水壓力mpa19.418.9117.97417.1918.44 再熱蒸汽流量t/h872.12785.25583.04322.27808.84 再熱蒸汽出口壓力mpa3.8393.4532.551.3363.616 再熱蒸汽出口溫度 540540540496540 再熱蒸汽進(jìn)口壓力mpa4.039

10、3.6332.6841.413.801 再熱蒸汽進(jìn)口溫度 332.9322.6299.3257.1332 減溫水噴水壓力mpa20.67919.85918.49919.31919.279 減溫水噴水溫度 179.6175.3163.7138.1178.5 過熱器一級噴水量t/h012.536.1659.7 過熱器二級噴水量t/h06.417.93.029.1 再熱器噴水量t/h00000 總?cè)济毫縯/h142.2129.6100.256134.2 總風(fēng)量（到風(fēng)箱）t/h1158.21055.9919.1475.51092.8 爐膛漏風(fēng)t/h60.9655.648.42557.5 總風(fēng)量t/h1

11、219.161111.5967.5500.51150.3 下爐膛出口煙溫 13111313125211461288 爐膛出口煙溫 103210169638181014 煤粉噴嘴投運數(shù)層44324 噴嘴擺動角度度0122027-18 爐膛截面熱負(fù)荷kw/m24.4164.0253.0991.7184.168 爐膛容積熱負(fù)荷kw/m3101.1892.2271.0139.3695.49 干煙氣熱損失%4.624.534.53.33.80 燃料中水分熱損失%0.690.690.690.690.69 燃料中氫熱損失%3.623.613.583.533.57 空氣中水的熱損失%0.090.081.22.

12、00.8 未燃盡碳熱損失%0.80.81.22.00.8 輻射熱損失%0.190.200.260.460.20 不可測量熱損失%0.350.350.350.350.35 總熱損失%10.3610.2610.6610.389.48 效率（按高位發(fā)熱量） %89.6489.7489.3489.6290.52 效率（按低位發(fā)熱量） %93.5093.6093.1893.4794.41 過量空氣系數(shù)1.251.251.4121.3121.25 2.1.2爐膛結(jié)構(gòu) 鍋爐爐膛由 63.57 光管，63.56.604 的內(nèi)螺紋管，材質(zhì)為 sa-210c，節(jié)距為 76.2mm 管子組成的全焊式膜式壁圍成，爐室

13、深 12773mm，寬 14048mm。整個水冷壁 系統(tǒng)劃分為 28 個獨立回路，兩側(cè)墻各有 6 個回路，前后墻各有 8 個回路。前后墻水冷 壁與水平成 55的夾角轉(zhuǎn)折形成冷灰斗。冷灰斗前后墻下傾至標(biāo)高 6.5m 處形成深度為 1.4m 的出渣口并與渣斗裝置以插板水封結(jié)構(gòu)相連接。后墻上部由 769，節(jié)距為 152mm 的管子組成的膜式壁折焰角。后墻同時均勻抽出 33 根 7612，材料為 sa- 201c 管子形成的后墻懸吊管，用于支承爐室后墻的全部重量。折焰角以與水平成 30 的夾角向后方延伸，在旁路過熱器墻處以 15角折向水平煙道底部，然后分三排垂直向 上形成后墻排管束。 過熱汽溫采用二級

14、三點噴水。第一級噴水減溫器設(shè)于低溫過熱器與分隔屏之間的 大直徑連接管上，布置一點。第二級噴水減溫器設(shè)于過熱器后屏與末級過熱器之間的 大直徑管上，分左右兩點布置。減溫器采用笛管式，設(shè)計噴水量為 bmcr 主蒸汽流量 的 10%，其中一級減溫水設(shè)計噴水量為總噴水量的 2/3，二級減溫器設(shè)計噴水量為總噴 水量的 1/3。再熱汽溫的調(diào)節(jié)主要靠燃燒器擺角擺動來調(diào)節(jié)，過量空氣系數(shù)的改變對過 熱器和再熱器的調(diào)溫也有一定的作用。再熱器的進(jìn)口導(dǎo)管上裝有兩只霧化噴嘴式噴水 減溫器，主要作為事故噴水減溫用。設(shè)計事故噴水量為 bmcr 工況下再熱蒸汽流量的 5%。爐內(nèi)受熱面布置分見圖 2-2。 圖 2-2 鍋爐側(cè)視圖

15、 表 2-2 爐膛結(jié)構(gòu)參數(shù) 項目單位數(shù)值 爐膛容積m37831.6 爐膛寬/深/高mm/mm/mm14048/12773/59300 有效輻射受熱面積m216416 爐膛漏風(fēng)t/h62.53 爐膛容積熱負(fù)荷kw/m3 105.82 爐膛斷面熱負(fù)荷kw/ m2 4.64103 爐膛出口煙氣溫度 1038 爐膛出口過量空氣系數(shù)%1.25 爐膛設(shè)計壓力pa 5800 2.1.3磨煤機與燃料 每臺鍋爐安裝 5 臺 zgm95n 型中速輥式磨煤機（見表 2-3） ，磨制煤種范圍包括煙 煤及部分貧煤和部分褐煤。鍋爐設(shè)計燃用煙煤，煤質(zhì)數(shù)據(jù)見表 2-4。 表 2-3 磨煤機設(shè)計參數(shù) 設(shè)計煤種 名稱單位 bmc

16、rtha75%tha35%bmcr高加全切 單臺磨煤機保證出力t/h45.2145.2145.2145.2145.21 出口混合物溫度 7575757575 每臺磨煤機密封風(fēng)量kg/s1.331.331.331.331.33 磨煤機計算通風(fēng)量kg/s16.0415.5615.7114.8615.73 磨煤機進(jìn)口溫度 178172174162174 磨煤機出口煤粉水分%2.02.02.02.02.0 磨煤機出口風(fēng)量 （含煤及水分） kg/s17.4616.9517.1116.2117.13 煤粉細(xì)度（r90）%20 表 2-4 煤質(zhì)特性 項目符號單位設(shè)計煤種（煙煤）校核煤種（煙煤） 碳（收到基）

17、car%52.6751.99 氫（收到基）har%3.223.19 氧（收到基）oar%8.438.52 氮（收到基）nar%0.750.74 硫（收到基）sar%1.341.32 灰份（收到基）aar%28.0928.41 全水份mt%5.55.83 水份（空氣干燥基）mad%4.434.59 揮發(fā)份（可燃基）vdaf%31.3831.49 低位發(fā)熱量qnet.arkj/kg2022319920 高位發(fā)熱量qkj/kg21092.820791.6 可磨性系數(shù)kkm73.3173.11 煤粉細(xì)度 %r90=20%r90=20% 沖刷磨損指數(shù)ke0.770.78 綜合著火指數(shù)rw5.585.58

18、 表 2-5 灰成分分析 項目符號單位設(shè)計煤種校核煤種 二氧化硅sio2%48.5648.57 二氧化二鋁ai2o3%36.5236.57 三氧化二鐵fe2o3%3.753.73 氧化鈣cao%1.721.76 氧化鎂mgo%1.491.49 氧化鈉nao%0.540.55 氧化鉀k2o%1.51.5 三氧化硫so2%0.770.75 二氧化鈦tio2%0.650.66 氧化錳m3o2%0.110.12 灰熔點 15001500 變形溫度dt 15001500 軟化溫度st 15001500 熔融溫度ft 15001500 2.1.4 燃燒器 本燃燒器采用四角布置，切向擺動式燃燒器，水平濃淡燃

19、燒技術(shù)。采用 ce 傳統(tǒng)的 大風(fēng)箱結(jié)構(gòu)。每角燃燒器共有 14 個風(fēng)室，其中頂部燃盡風(fēng)室 2 個，上端部輔助風(fēng)室 1 個，其間煤粉風(fēng)室 5 個，油風(fēng)室 3 個，中間輔助風(fēng)室 2 個，下端部輔助風(fēng)室 1 個。一 次風(fēng)噴嘴可上下擺動 20 度,二次風(fēng)噴嘴可上下擺動 30 度，頂部燃盡風(fēng)室噴嘴反切 18 度，可削弱爐膛上部的氣流旋轉(zhuǎn)，減少爐膛出口煙溫偏差，并且能夠上下作上 30，下 5的擺動，以此來改變?nèi)紵行膮^(qū)的位置，調(diào)節(jié)爐膛內(nèi)各輻射受熱面的吸熱量，從而 調(diào)節(jié)再熱汽溫。 每臺爐配備有 12 支油槍燃燒器，與煤粉燃燒器相鄰布置，每個角分上、中、下三 層。下層配備等離子點火系統(tǒng)。 表 2-6 燃燒器設(shè)計

20、參數(shù) 項目單位數(shù)值 數(shù)量只20 二次風(fēng)速m/s45 二次風(fēng)溫 327 二次風(fēng)率%74.7 一次風(fēng)溫度 310 一次風(fēng)速度m/s29 一次風(fēng)率%20.3 燃燒器一次風(fēng)阻力pa637 燃燒器二次風(fēng)計算阻力pa850 燃燒器二次風(fēng)設(shè)定阻力pa1000 圖 2-3 燃燒器布置圖 2.15 電氣、控制系統(tǒng) 4 號機組 dcs 采用 ge 新華 xdps400+控制系統(tǒng)，5 號機組 dcs 采用上海新華 xdc800 控制系統(tǒng)。 電廠高廠變額定容量 50mva，現(xiàn)使用容量為 40mva。 本期機組區(qū)內(nèi)配備 6kv、380v、220v 交流電源，并配備有完善的直流電源、ups 電源及保安電源系統(tǒng)。 2.1.

21、6 蒸汽吹灰系統(tǒng) 蒸汽吹灰器吹灰介質(zhì)來自于鍋爐分隔屏出口抽取的高參數(shù)蒸汽，使吹灰蒸汽具有 較高的過熱度，通過減壓站氣動調(diào)節(jié)閥，關(guān)閉汽源或調(diào)節(jié)吹灰蒸汽的壓力和流量。根 據(jù)鍋爐結(jié)灰（或結(jié)渣）的性質(zhì)和不同部位的吹灰要求，蒸汽吹灰器的吹掃弧度、吹掃 圈數(shù)、吹灰壓力都可以進(jìn)行調(diào)整，從而達(dá)到最佳吹灰效果。 表 2-7 吹灰器主要技術(shù)參數(shù) 項目吹灰器 型號短伸縮式吹灰器（v04）長伸縮式吹灰器（ps-sl）脈沖式吹灰器(hct) 數(shù)量60 臺12 臺60 臺 噴嘴數(shù)量(單臺)221 吹灰介質(zhì)蒸汽蒸汽空氣乙炔混合氣體 介質(zhì)壓力1.5mpa1.5mpa0.20.12mpa 介質(zhì)溫度 350350 行程300mm

22、7050mm 吹灰槍行走速度540mm/min 吹灰槍轉(zhuǎn)速40m/min24r/min 吹掃角度36003600 噴嘴口徑22.5mm27mm 噴嘴后傾角2 有效吹灰半徑1.5-2m 廠家上海克萊德貝爾格曼上?？巳R德貝爾格曼哈爾濱世紀(jì)熱能公司 2.2 鍋爐運行現(xiàn)狀 2.2.1 機組負(fù)荷 統(tǒng)計兩臺機組近年的運行數(shù)據(jù)，見表 2-15。機組年利用小時數(shù)在 40004600h，廠 用電率在 9.069.68%。 表 2-8 近年機組運行負(fù)荷統(tǒng)計 發(fā)電量負(fù)荷率利用小時綜合廠用電率 4 號機組運行時 間 號 5 機組運行時 間 項目 萬 kwh%h%hh 2010 年241890.7473.47 4032

23、9.06 7289.33684.9 2011 年277058.8771.04 46189.52 5548.57452.5 2012 年275083.7670.70 45859.68 6058.16911.6 2.2.2燃料統(tǒng)計 統(tǒng)計 20102012 年入爐煤煤質(zhì)：煤中可燃基揮發(fā)分含量約 38%；收到基灰含量在 2229%，個別月份來煤灰含量降低至約 16%；煤中硫含量波動較大，2010 年入爐煤中 硫含量在 1.251.85%，2011 年煤中硫含量增加至 1.872.52%，2012 年煤中硫含量有所 降低，約為 0.642.06；低位發(fā)熱量在 15.9419.65mj/kg。 表 2-9

24、 入爐煤統(tǒng)計 項目低位發(fā)熱量全水 內(nèi)水 收到基灰分收到基揮發(fā)分可燃基揮發(fā)分硫份 單位mj/kg% % % 設(shè)計煤種20.2235.528.0931.381.34 2012/1 月17.318.9 4.05 28.9421.1834.071.80 2 月17.349.8 4.49 28.8520.7233.772.06 3 月17.3915.0 4.92 27.4920.2535.211.64 4 月18.8712.0 3.92 26.8421.1334.551.70 5 月17.8512.8 4.33 27.4421.2735.591.74 6 月18.4713.0 4.05 26.2120.

25、5033.721.82 7 月18.6014.4 4.47 24.2321.4334.921.75 8 月17.8517.2 6.55 22.5421.5335.731.42 9 月16.4319.4 7.49 22.9121.5537.351.08 10 月16.4918.8 8.35 22.2420.4734.720.92 11 月17.0723.8 10.63 16.2521.3935.680.64 12 月17.0522.4 8.36 18.1221.4035.980.82 2011/1 月17.4615.4 6.51 25.6022.6038.311.88 2 月17.4214.3

26、5.31 26.6322.5338.141.92 3 月17.4013.9 5.33 27.6821.9637.591.87 4 月16.8716.7 10.34 24.2524.6041.662.08 5 月17.1616.6 8.89 23.5024.4940.881.89 6 月16.8916.1 9.72 24.5324.7141.621.96 7 月16.5915.5 9.23 25.5924.5041.592.14 8 月15.9416.1 9.24 26.2424.8143.032.24 9 月16.0817.1 10.74 25.6224.1442.142.30 10 月16.

27、5415.3 7.03 27.4922.8439.922.33 11 月17.8411.9 4.49 28.8821.6936.632.52 12 月17.7612.8 4.63 28.2721.4336.372.02 2010/1 月17.7011.031.2919.5533.861.25 2 月18.0211.929.5520.3734.761.52 3 月19.659.428.1120.7133.131.46 4 月17.9214.325.7822.8838.161.62 5 月17.1417.523.9824.0841.151.85 6 月17.4917.522.2924.841.22

28、1.57 7 月18.0217.724.3324.1441.661.51 8 月17.9315.723.9323.4238.791.47 9 月18.1115.524.7722.1237.061.36 10 月17.6215.425.5022.2537.671.46 11 月17.3514.427.3222.0837.891.6 12 月17.2014.826.3622.9539.001.85 2013 年，西安熱工院對機組運行情況進(jìn)行了摸底測試，并對試驗期間入爐煤進(jìn)行 取樣，由熱工院進(jìn)行工業(yè)、元素分析和痕量元素（砷、氟、氯、鉛、汞）分析，分析 結(jié)果見表 2-8。 表 2-10 試驗煤種分析結(jié)

29、果 項目符號單位設(shè)計煤數(shù)值 全水分mt%5.523.0 空氣干燥基水分mad%4.43 4.32 收到基灰分aar%28.09 19.66 干燥無灰基揮發(fā)分vdaf%31.38 35.68 收到基碳car%52.6745.91 收到基氫har%3.222.61 收到基氮nar%0.750.51 收到基氧oar%8.437.72 全硫st,ar%1.340.59 收到基高位發(fā)熱量qgr,v,arkj/kg21092.8 17590 收到基低位發(fā)熱量qnet,v,arkj/kg20223 16520 煤中氟farg/g/56 煤中氯clar%/0.003 煤中砷asar%/0.0004 煤中鉛pb

30、arg/g/7 煤中汞hgarg/g/0.10 表 2-11 近兩年日常運行煤種 工業(yè)分析工業(yè)分析灰分分析灰分分析灰熔點灰熔點 礦別礦別 mt (%) mad (%) ad (%) vdaf (%) st,d (%) qnet (%) tfe (%) sio2 (%) cao (%) al2o3 (%) s t1 () t2 () t3 () 公烏素公烏素10.1 0.58 26.89 29.71 2.22 21.27 1.20 14.20 0.8410.431.38150015001500 高頭窯高頭窯29.0 10.74 20.19 36.90 0.77 15.84 1.60 7.10 2

31、.122.80 0.52113012601300 嘉燁瑞光嘉燁瑞光25.7 13.67 12.13 38.88 0.67 18.51 1.60 3.441.00 10.620.84109011601170 北方運銷北方運銷4.4 0.98 22.44 25.66 1.00 25.26 117013401400 表 2-12 日常運行煤種摻配比例 摻配煤種比例(%)負(fù)荷 （mw)公烏素高頭窯嘉燁瑞光北方運銷 30033.366.700 300050500 300080020 210033.366.70 210080020 150010000 2.2.3制粉系統(tǒng) 1) 粉管粉量分配 e 磨（5 號

32、磨）沒有安裝煤粉取樣點，摸底試驗時對 abcd 磨出口粉管進(jìn)行了一 次風(fēng)速、粉量及煤粉細(xì)度測試。鍋爐設(shè)計一次風(fēng)速為 28.6m/s。實測結(jié)果顯示： 各臺磨煤機出口煤粉管道內(nèi)的最小風(fēng)速為 22.5m/s，最大風(fēng)速為 32.7m/s，單臺磨 煤機出口各粉管之間最大風(fēng)速偏差為 15%。 在每根煤粉管道上使用等速取樣法采集煤粉樣品，每個樣品采集時間為 120s。結(jié) 果顯示 d 磨各粉管之間的煤粉流量分配偏差較小，其他幾臺磨煤粉管的粉量偏差較大， 最大偏差為 27%。 表 2-13 4 號爐各臺磨風(fēng)速和粉量偏差 磨煤機項目單位粉管 1粉管 2粉管 3粉管 4 風(fēng)速m/s28.8 27.0 32.7 風(fēng)速

33、偏差%-2.3 -8.5 10.8 取樣粉量g63.9 67.6 44.6 a （1 號磨） 粉量偏差%8.9 15.2 -24.0 風(fēng)速m/s26.6 25.0 25.1 31.2 風(fēng)速偏差%-1.2 -7.3 -7.1 15.6 取樣粉量g37.1 56.2 57.3 51.9 b （2 號磨） 粉量偏差%-26.7 11.0 13.2 2.5 風(fēng)速m/s30.0 24.4 22.5 26.8 風(fēng)速偏差%15.9 -5.9 -13.1 3.2 取樣粉量g46.2 39.9 58.9 47.2 c （3 號磨） 粉量偏差%-3.9 -17.0 22.6 -1.8 風(fēng)速m/s31.9 24.6

34、 27.7 32.3 風(fēng)速偏差%9.5 -15.7 -4.8 11.0 取樣粉量g38.4 29.7 30.9 36.4 d （4 號磨） 粉量偏差%13.4 -12.3 -8.7 7.5 2) 煤粉細(xì)度 對煤粉細(xì)度進(jìn)行了測試，結(jié)果如表 2-20，鍋爐燃用設(shè)計煤種時要求 r90=20%（vdaf=31.38%） ，測試結(jié)果顯示： a 磨煤粉細(xì)度 r90為 30.6%，與設(shè)計值較相比，煤粉偏粗；b、c 磨煤粉細(xì)度約 25%，與設(shè)計值相比偏粗；d 磨煤粉細(xì)度約 16%，與設(shè)計值相比偏細(xì)。 表 2-14 4 號爐各臺磨出口煤粉細(xì)度 項目a 磨b 磨c 磨d 磨 r2005.6 4.3 2.6 1.2

35、 r9030.6 25.1 23.9 15.8 r7538.0 31.3 31.1 20.6 2.2.4 鍋爐效率 機組在設(shè)計煤種、ecr 工況下的設(shè)計爐效為 93.60%。摸底試驗各工況下的鍋爐效 率匯總見表 2-15，從測試結(jié)果可以看出： 在當(dāng)前燃用煤種條件下，鍋爐效率在 91.33%92.42%，比設(shè)計效率偏低。 100%ecr 負(fù)荷下，常規(guī)運行方式下鍋爐效率在 92.19%；降低氧量運行后，排 煙溫度有所上升，同時固體未完全燃燒損失有所上升，鍋爐效率降低 0.1 個百 分點；增大通風(fēng)量，將運行氧量增加至 3.5%，飛灰可燃物降低，固體未完全 燃燒損失減少，鍋爐效率升高至 92.42%。

36、 修正后排煙溫度為 136，高于 125.6的設(shè)計排煙溫度。 中、低負(fù)荷下，鍋爐效率分別為 91.98%、91.33%。 表 2-15 各工況下的鍋爐效率 工況負(fù)荷 飛灰 可燃物 運行 氧量 排煙 溫度 修正后排煙 溫度 固體未完全 燃燒熱損失 排煙 熱損失 鍋爐效率 單位mw% % t-011603.0 4.51251331.246.5391.33 t-022253.0 3.61261321.226.1091.98 t-033003.0 2.41321361.236.0192.19 t-043003.3 1.61361411.346.0792.01 t-053001.5 3.51321360

37、.696.3292.42 2.2.5nox 排放 查閱 2011 年和 2012 年兩年的全年鍋爐 nox 排放濃度在 340700mg/m3 之間。在 不同運行工況條件下，對鍋爐 nox 排放濃度進(jìn)行測試，測試結(jié)果見表 2-16。由測試結(jié) 果可看出： 4 號爐在試驗煤種、滿負(fù)荷常規(guī)運行方式下，省煤器出口 nox 排放濃度為 462mg/m3；運行氧量降低至 1.6%，nox 排放濃度降低至 379mg/m3；運行氧 量增加至 3.5%，nox 排放濃度升高至 524mg/m3。 中負(fù)荷常規(guī)運行方式下 nox 排放濃度為 475mg/m3，低負(fù)荷常規(guī)運行方式下 nox 排放濃度為 422mg/

38、m3。 統(tǒng)計煙囪處 nox 濃度監(jiān)測值，兩臺爐 nox 平均排放濃度在 340430mg/m3， 個別時段 nox 濃度可達(dá)到約 530mg/m3。具體見表 2-23。 根據(jù)現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)和近兩年 nox 平均排放濃度，省煤器出口 nox 基準(zhǔn)濃度可按 550mg/m3計。 表 2-16 煙氣 nox 含量測試 工況負(fù)荷運行氧量nox 濃度 編號 單位mw%mg/m3 t-011604.5422 t-022253.6475 t-033002.4462 t-043001.6379 4 號爐 t-053003.5524 表 2-17 煙囪入口 nox 濃度監(jiān)測記錄（mg/m3） 爐號月份minmax

39、aver 2012/11265468339 4 號爐 2012/12297536406 2012/12305528428 5 號爐 2013/1301535430 2.2.6 現(xiàn)狀評估 乙方需事先到電廠進(jìn)行踏勘，對鍋爐設(shè)備及運行現(xiàn)狀等邊界條件進(jìn)行綜合評估， 并根據(jù)鍋爐原設(shè)計性能、燃煤狀況及當(dāng)前運行現(xiàn)狀為甲方提供有針對的低氮燃燒器改 造方案，合理填寫各項性能保證指標(biāo)。 本工程低氮燃燒器改造擬對現(xiàn)有燃燒器進(jìn)行整體改造（不考慮對現(xiàn)有制粉系統(tǒng)、 空預(yù)器、一、二次風(fēng)機等其它設(shè)備的改造） ，在現(xiàn)有煤質(zhì)條件下，改造后的鍋爐及燃燒 器主要參數(shù)應(yīng)達(dá)到如下要求： 項目單位原設(shè)計值（tha）改造后數(shù)值（tha） 主

40、蒸汽流量t/h 943.8 主蒸汽溫度 540 主蒸汽壓力mpa 17.32 再熱蒸汽溫度 540 再熱蒸汽壓力mpa 3.453 一級過熱器減溫水量t/h 12.5 二級過熱器減溫水量t/h 6.4 再熱器減溫水量t/h 0 減溫水總量t/h 鍋爐燃煤耗量t/h129.6 省煤器出口過量空氣系數(shù)%1.25 下爐膛出口煙溫 1313 爐膛出口煙溫 1016 排煙溫度（修正前/修正后） 125.6 飛灰可燃物含量% 爐渣可燃物% co 含量% 鍋爐效率（修正前）% 鍋爐效率（修正后）%93.60 燃燒器主要參數(shù) 一次風(fēng)率%20.3 二次風(fēng)率%74.7 燃盡風(fēng)風(fēng)率% 一次風(fēng)速m/s29 二次風(fēng)速m

41、/s45 燃盡風(fēng)風(fēng)速m/s 爐膛出口 nox 濃度 (干基、標(biāo)態(tài)6%o2) mg/nm3500 其它 3性能保證 3.1 定義 3.1.1 nox 濃度計算方法 煙氣中 nox 的濃度（干基、標(biāo)態(tài)、6%o2）計算方法為： 式中： nox（mg/m3）：標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，6%氧量、干煙氣下 nox 濃度，mg/m3； no（l/l）：實測干煙氣中 no 體積含量，l/l； o2：實測干煙氣中氧量，%； 0.95：經(jīng)驗數(shù)據(jù)（在 nox 中，no 占 95%，no2占 5%） ； 2.05：no2由體積含量 l/l 到質(zhì)量含量 mg/m3的轉(zhuǎn)換系數(shù)。 技術(shù)協(xié)議中提到的 nox 均指修正到標(biāo)態(tài)、干基、6%o2

42、及含有 5%no2的濃度。 3.1.2 co 濃度計算方法 煙氣中 co 的濃度（干基、標(biāo)態(tài)、6%o2）計算方法為： 式中： co： 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)，6%氧量、干煙氣下 co 濃度，l/l； ：實測干煙氣中 co 體積含量，l/l；)/(llco o2：實測干煙氣中氧含量，%。 技術(shù)協(xié)議中提到的 co 均指修正到標(biāo)態(tài)、干基、6%o2時的濃度。 3.1.3鍋爐效率 鍋爐效率按照 gb10184-88鍋爐性能試驗規(guī)程規(guī)定的反平衡法計算。計算鍋爐 效率時，灰渣平衡比率中飛灰占 90%，爐底大渣占 10%，并按送風(fēng)機進(jìn)口風(fēng)溫對鍋爐 效率進(jìn)行修正。熱損失主要包括： 干煙氣帶走的熱損失 lg 煤中的水份帶走的熱

43、損失 lmf 煤中的氫燃燒生成的水帶走的熱損失 lh 空氣中的水份帶走的熱損失 lma 灰中未燃盡碳帶走的熱損失 luc 化學(xué)不完全燃燒熱損失 lco 輻射和對流損失 lr 2 3 21 621 05 . 2 95 . 0 )/( )/( o llno nmmgnox 2 21 621 )/( o llcoco 不可計量熱損失 lun 3.1.4最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷 指不投油情況下鍋爐能夠持續(xù)穩(wěn)定燃燒的最低負(fù)荷，通過實際運行測試來確定。鍋 爐設(shè)計保證最低不投油穩(wěn)燃負(fù)荷為 40%bmcr。 3.1.5裝置可用率 %100 a ba 可用率 a：發(fā)電機組每年的總運行時間（小時） 。 b：每年因燃燒裝

44、置故障導(dǎo)致的停運時間（小時） 。 3.2 性能保證 在機組現(xiàn)有的設(shè)備和運行條件下，乙方通過整體改造后，必須保證在機組全負(fù)荷范 圍內(nèi)都能滿足性能要求。 50100%brl 負(fù)荷時，nox 排放濃度考核值不大于 300 mg/nm3， co 排放濃度 考核值不大于 100 l/l， ；飛灰可燃物含量考核值不大于 2 %；鍋爐效率考核值不小 于 改造前鍋爐效率（上述 nox、co 排放濃度均為干基、標(biāo)態(tài)、6%o2下數(shù)值。 ） 不降低鍋爐出力，改造后的過熱蒸汽、再熱蒸汽設(shè)計溫度在原設(shè)計溫度基礎(chǔ)上變 化不大于 5 ，過熱器減溫水量不大于 50 t/h，再熱器減溫水量不大于 0 t/h。 改造后爐膛出口煙

45、溫度不超過 1038 。 3.2.1使用壽命 燃燒器易磨件的使用壽命不小于 8 萬小時，整體壽命不小于 10 萬小時。 3.2.2質(zhì)保期 改造工程經(jīng)過 168 小時投入商業(yè)運行，且經(jīng)過性能驗收合格之后的一年時間作為 工程質(zhì)保期。 4設(shè)計規(guī)范與要求 4.1 概述 甲方對燃燒系統(tǒng)改造的方案設(shè)計、設(shè)備制造、供貨、安裝及調(diào)試等提出了相應(yīng)要求， 并匯編成技術(shù)協(xié)議。本技術(shù)協(xié)議僅是甲方的最低要求，乙方應(yīng)根據(jù)工程實際特點和自 身技術(shù)、經(jīng)驗，按照有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)程進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計和安裝，以達(dá)到燃燒系統(tǒng)技術(shù)先進(jìn)、 安全可靠、運行經(jīng)濟，且能滿足環(huán)境保護(hù)的要求。 4.2 規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn) 4.2.1總則 系統(tǒng)設(shè)備、裝置的設(shè)計、制造

46、、安裝、調(diào)試、試驗及檢查、試運行、考核、最終交 付等，應(yīng)符合相關(guān)的中國法律、規(guī)范以及最新版的 iso 和 iec 標(biāo)準(zhǔn)。對于標(biāo)準(zhǔn)的采用 應(yīng)符合下述原則： 首先應(yīng)符合中國國家標(biāo)準(zhǔn)（gb） 、部頒標(biāo)準(zhǔn)及電力行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（dl） ； 上述標(biāo)準(zhǔn)中不包含的部分采用技術(shù)來源國標(biāo)準(zhǔn)或國際通用標(biāo)準(zhǔn)，由乙方提供， 甲方確認(rèn)； 如上述標(biāo)準(zhǔn)均不適用，甲方和乙方討論確定； 上述標(biāo)準(zhǔn)有矛盾時，按較高標(biāo)準(zhǔn)執(zhí)行。 乙方應(yīng)在乙方階段提交所采用的全部標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范清單。在合同執(zhí)行過程中采用的 標(biāo)準(zhǔn)需經(jīng)甲方確認(rèn)。乙方提供規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)必須為下列規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)的最新 版本，但不限于此： asme ptc 4.1-1996 蒸汽鍋爐性能

47、試驗規(guī)程 gb13223-2011火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn) dl5000-2000 火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程 dl5028-93電力工程制圖標(biāo)準(zhǔn) dl/t 435-2004 電站煤粉鍋爐爐膛防爆規(guī)程 dl/t5121-2000火力發(fā)電廠煙風(fēng)煤粉管道設(shè)計技術(shù)規(guī)程 dl/t5054-96 火力發(fā)電廠汽水管道設(shè)計技術(shù)規(guī)定 gb 9222-88 水管鍋爐受壓組件強度計算 gb 50017-2003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 dl/t5072-2007火力發(fā)電廠保溫油漆設(shè)計規(guī)程 sdgj6-90火力發(fā)電廠汽水管道應(yīng)力計算技術(shù)規(guī)定 ndgj16-89 火力發(fā)電廠熱工自動化設(shè)計技術(shù)規(guī)定 ndgj92-89火力發(fā)電廠熱工

48、自動化內(nèi)容深度規(guī)定 dl/t5175-2003火力發(fā)電廠熱工控制系統(tǒng)設(shè)計技術(shù)規(guī)定 dl/t5182-2004火力發(fā)電廠熱工自動化就地設(shè)備安裝、管路及電纜設(shè)計 技術(shù)規(guī)定 gb50116-98 火災(zāi)自動報警系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范 gb7450-87 電子設(shè)備雷擊保護(hù)導(dǎo)則 gb50052-95 供配電系統(tǒng)設(shè)計規(guī)范 gb50055-93 通用用電設(shè)備配電設(shè)計規(guī)范 gb50056-93 電熱設(shè)備電力裝置設(shè)計規(guī)范 dl/t589-1996 火力發(fā)電廠燃煤電站鍋爐的熱工檢測控制技術(shù)導(dǎo)則 dl5053-1996 火力發(fā)電廠勞動安全和工業(yè)衛(wèi)生設(shè)計規(guī)程 dl/t5047-95 電力建設(shè)施工及驗收技術(shù)協(xié)議 （鍋爐機組篇） g

49、bz2-2002 作業(yè)環(huán)境空氣中有害物職業(yè)接觸標(biāo)準(zhǔn) dl5033-1996 火力發(fā)電廠勞動安全和工業(yè)衛(wèi)生設(shè)計規(guī)程 dl5022-93 火力發(fā)電廠土建結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)規(guī)定 gbj87-85 工業(yè)企業(yè)噪聲控制設(shè)計規(guī)范 gbj16-1987（2002） 建筑設(shè)計防火規(guī)范 cecs31：91 鋼制電纜橋架工程設(shè)計規(guī)范 ndgj5-88 火力發(fā)電廠水工設(shè)計技術(shù)規(guī)定 gbj69-84 給水排水工程結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 dl/t869-2012 火力發(fā)電焊接技術(shù)規(guī)程 4.2.2上述規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn)是甲方要求的最低標(biāo)準(zhǔn)，經(jīng)甲方認(rèn)可，乙方可以采用更高要求的 標(biāo)準(zhǔn)。如在設(shè)計過程中，國家、行業(yè)頒布了新標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，則相應(yīng)執(zhí)行最新版本

50、的有關(guān)規(guī)定。 4.2.3在授予合同后，乙方應(yīng)將國外供貨部分所涉及的全部最新版規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)（包 括補充篇和制造廠工廠標(biāo)準(zhǔn)）提供給 甲方。 4.3 設(shè)計通則 4.3.1總的技術(shù)要求 乙方應(yīng)根據(jù)本技術(shù)協(xié)議要求，提供一套完整的低氮燃燒器系統(tǒng)，并至少應(yīng)滿足以 下總的技術(shù)要求： (1)采用成熟、可靠的、有 4 臺以上四角切圓爐型成功應(yīng)用案例的先進(jìn)技術(shù)，嚴(yán) 禁采用淘汰或沒有成功運行業(yè)績的技術(shù)與產(chǎn)品。 (2)系統(tǒng)具備高的可利用率，節(jié)省能源、水和原材料，并確保人員和設(shè)備安全。 (3)改造后的燃燒系統(tǒng)應(yīng)具備較高的安全性、經(jīng)濟性與可操作性。 (4)便于運行操作、觀察、監(jiān)視與維護(hù)。 (5)所有的設(shè)備和材料應(yīng)是新的和優(yōu)質(zhì)

51、的，對目前國內(nèi)產(chǎn)品質(zhì)量尚不過關(guān)的部件， 應(yīng)選用進(jìn)口產(chǎn)品。 (6)機械部件及其組件或局部組件應(yīng)與現(xiàn)有設(shè)備有良好的互換性。 (7)燃燒系統(tǒng)能夠滿足鍋爐的啟動、停機及負(fù)荷變動。 (8)檢修時間間隔應(yīng)與機組的要求一致，不應(yīng)增加機組的維護(hù)和檢修時間（現(xiàn)有 機組大修周期為 6 年） 。 (9)新增設(shè)備（含電纜）安裝完成后應(yīng)具有符合甲方要求的清晰完整的標(biāo)識。 (10) 燃燒器易磨損部件的使用壽命不低于 10 萬小時。 (11) 防腐材料的使用壽命不少于 15 年。 (12) 膨脹節(jié)的使用壽命不少于 10 年。 (13) 由于燃燒器改造工程引起的廠房內(nèi)設(shè)備位置改變、功能損壞，由乙方負(fù)責(zé)變 更、恢復(fù)。 (14)

52、 低氮燃燒器改造考慮再熱器減溫水用量大、結(jié)焦等問題。 4.3.2工藝設(shè)計要求 乙方應(yīng)針對本工程，采取可靠的方法與措施進(jìn)行改造工程的設(shè)計，至少應(yīng)達(dá)到如 下設(shè)計要求： (1) 對鍋爐現(xiàn)有“邊界條件”加以評估（如：燃料、煤粉細(xì)度、煤粉管道間的粉量分 配、一二次風(fēng)測量裝置的可靠性、二次風(fēng)和燃盡風(fēng)的配風(fēng)均勻性、二次風(fēng)擋板 門的風(fēng)量特性、制粉系統(tǒng)特性（煤粉流量分配偏差與煤粉細(xì)度） 、鍋爐特性（鍋 爐效率、nox 排放濃度、飛灰及大渣可燃物、co 排放濃度、結(jié)渣與腐蝕） 、汽 溫特性（汽溫、減溫水、壁溫分布及設(shè)備現(xiàn)狀（燃燒器與燃盡風(fēng)）等，確定燃 燒系統(tǒng)的改造范圍。 (2) 對與本工程相類似的燃燒改造業(yè)績加以

53、分析比較，基于自身的技術(shù)特點，提供 一套完整的燃燒系統(tǒng)改造設(shè)計方案，并就改造方案和改造依據(jù)進(jìn)行專題說明。 (3) 燃燒器改造后要保證不影響油槍、火焰監(jiān)測等附件的運行可靠和安全性。 (4) 燃燒改造方案力求簡潔，具有良好的可操作性。燃燒系統(tǒng)的設(shè)計和布置應(yīng)保證 爐膛空氣動力場良好、爐內(nèi)風(fēng)量分配及過剩空氣系數(shù)分布合理、爐膛出口煙氣 溫度場均勻、受熱面不產(chǎn)生高溫腐蝕、不結(jié)焦。對防止結(jié)焦、高溫腐蝕進(jìn)行專 題說明。 (5) 對燃燒改造可能涉及的風(fēng)粉氣流、燃燒、燃盡風(fēng)的混合以及風(fēng)箱配風(fēng)均勻性等 進(jìn)行計算流體力學(xué)數(shù)值模擬和優(yōu)化設(shè)計，避免火焰直接沖刷水冷壁，防止燃燒 器出口及水冷壁結(jié)焦，保證鍋爐安全經(jīng)濟運行。乙

54、方還應(yīng)提供鍋爐在不同負(fù)荷 時燃燒器的優(yōu)先投入方式及所選取的主要設(shè)計參數(shù)。 (6) 改造方案必須進(jìn)行鍋爐各工況下的熱力校核計算，確保鍋爐汽水系統(tǒng)和煙風(fēng)系 統(tǒng)的安全可靠運行。如果校核計算結(jié)果表明必須通過受熱面的調(diào)整才能維持合 理的汽水溫度，乙方必須提交相關(guān)方案供甲方?jīng)Q策。 (7) 改造后的燃燒系統(tǒng)在控制 nox 排放的同時，能夠適應(yīng)現(xiàn)有的配煤摻燒模式，擴 大煤種適應(yīng)范圍，且不改變現(xiàn)有的汽溫調(diào)節(jié)模式。 (8) 對于暴露在爐膛高溫區(qū)域的燃燒器噴嘴和燃盡風(fēng)噴嘴等，必須采用防止燒壞或 磨損的耐高溫合金材料（乙方提供材質(zhì)型號）制造，且噴口設(shè)計應(yīng)便于在爐內(nèi) 拆裝檢修。鈍體要求為耐磨材料。 (9) 燃燒器的二次

55、風(fēng)擋板（包括燃燒器本體和二次風(fēng)箱擋板）開關(guān)到位，每層風(fēng)門 具備閉環(huán)控制功能，所有可調(diào)節(jié)手段（如風(fēng)門、擋板）的設(shè)計應(yīng)保證調(diào)節(jié)靈活 與方便，且具備就地位置顯示和遠(yuǎn)程自動控制功能。二次風(fēng)擋板執(zhí)行機構(gòu)采用 分體式進(jìn)口品牌智能型氣動執(zhí)行機構(gòu)。乙方應(yīng)充分了解評估鍋爐現(xiàn)有燃燒器二 次風(fēng)擋板調(diào)節(jié)方式及控制邏輯，提供二次風(fēng)擋板控制方式改造全套設(shè)計方案及 相應(yīng)設(shè)備，包括控制邏輯方面的修改等工作。 (10)乙方應(yīng)對現(xiàn)有的一次風(fēng)、二次風(fēng)的調(diào)節(jié)及測量裝置進(jìn)行更換，并對新增燃盡風(fēng) 系統(tǒng)增加相應(yīng)的調(diào)節(jié)及測量裝置。乙方應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)配置并結(jié)合 cfd 數(shù)值模擬結(jié) 果進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計，以便提高配風(fēng)均衡性和操作可靠性。 (11)乙方應(yīng)更

56、換現(xiàn)在 4 號爐的所有的煤（20 套） 、油火檢探頭（12 套） ，更換為一體 化進(jìn)口火檢，火檢要求統(tǒng)一使用 durag 一體式火檢。 (12)燃燒器改造后，具備擺動功能，滿足汽溫調(diào)整要求，執(zhí)行機構(gòu)采用分體式進(jìn)口 智能型氣動執(zhí)行機構(gòu)（festo） ，定位器選用進(jìn)口知名品牌（siemens） ，每臺 爐 4 套，擺動燃燒器定位器要求統(tǒng)一使用 siemens 分體式定位器，執(zhí)行機構(gòu) 使用 festo 產(chǎn)品。 (13)乙方應(yīng)采取必要的措施，消除由于燃燒器改造引起的一次風(fēng)管道膨脹、補償量 的變化。 (14)乙方對每臺鍋爐一次風(fēng)冷熱風(fēng)道及煤粉管道測量裝置（一次風(fēng) ab 側(cè)冷熱風(fēng)量 各 2 套、一次風(fēng)管在

57、線監(jiān)測 20 套）進(jìn)行更換（防堵型測量元件） 。 (15)乙方對每臺鍋爐入爐二次風(fēng)（二次風(fēng)量 2 套）測量裝置進(jìn)行更換（防堵型測量 元件） 。 (16)燃燒器整體更換范圍含現(xiàn)有二次風(fēng)門及配套執(zhí)行機構(gòu)，執(zhí)行機構(gòu)采用分體式進(jìn) 口智能型氣動執(zhí)行機構(gòu)，更換 4 號機組 60 臺二次小風(fēng)門為氣動執(zhí)行機構(gòu) （festo）不包括新增燃盡風(fēng)小風(fēng)門及執(zhí)行機構(gòu)，定位器選用進(jìn)口知名品牌 （siemens） 。小風(fēng)門定位器要求統(tǒng)一使用 siemens 分體式定位器，執(zhí)行機構(gòu) 使用 festo 產(chǎn)品，并在定位器和氣缸處鋪設(shè)相應(yīng)的檢修平臺。 (17)乙方應(yīng)充分評估分析燃燒器及風(fēng)箱系統(tǒng)相應(yīng)受力情況進(jìn)行分析核算，并提供改 造

58、方案和相應(yīng)支吊架的供貨安裝。 (18)增加微油點火燃燒系統(tǒng)。 (19)原等離子點火燃燒器及其他附屬設(shè)備由乙方負(fù)責(zé)拆除。 (20)乙方根據(jù) i/o 清單、控制邏輯框圖應(yīng)增加相應(yīng)的卡件（包括控制電纜及 dcs 畫 面制作等） 。 (21)乙方保證鍋爐在運行負(fù)荷范圍內(nèi)，各受熱面管壁溫度不超過摸底實驗值。 (22)乙方應(yīng)進(jìn)行冷態(tài)動力場試驗（煙花示蹤法）和燃燒調(diào)整試驗，出具相應(yīng)試驗報 告，并通過甲方驗收。 (23)燃燒器改造后，乙方需提供燃燒操作說明書。 (24)燃燒器改造后，鍋爐各項性能指標(biāo)符合鍋爐設(shè)計要求。 (25)燃燒器改造不影響現(xiàn)有鋼結(jié)構(gòu)載荷能力，不影響現(xiàn)有系統(tǒng)的正常運行。 (26)改造后的所有

59、燃燒器及噴口便于在爐外和爐內(nèi)檢修更換。 4.3.3工藝改造范圍 基于現(xiàn)有的鍋爐“邊界條件”評估，依據(jù)自身技術(shù)和性能保證指標(biāo)， 乙方可有選 擇地確定改造范圍，提供一套完整的低氮燃燒改造方案和系統(tǒng) ，改造系統(tǒng)構(gòu)成如下： (1) 風(fēng)量、風(fēng)速測量裝置（一、二次風(fēng)、燃盡風(fēng)風(fēng)量、風(fēng)速測量裝置等） ，所有測 量裝置應(yīng)具備防堵塞功能。 (2) 火檢測量系統(tǒng)采用一體化改造，4 號爐 20 套煤火檢、12 套油火檢及配套使用 的光纖、光纖內(nèi)外套管、專用電纜等。 (3) 燃燒器（煤粉管道、接口、煤粉燃燒器及噴嘴、執(zhí)行機構(gòu)、點火系統(tǒng)及其附件 等） (4) 二次風(fēng)系統(tǒng)（二次風(fēng)燃燒器及噴嘴、風(fēng)箱改制、二次小風(fēng)門、調(diào)節(jié)擋板

60、、執(zhí)行 機構(gòu)及其附件等） (5) 燃盡風(fēng)系統(tǒng)（燃盡風(fēng)燃燒器及噴嘴、燃盡風(fēng)箱、燃盡風(fēng)箱擋板門、膨脹節(jié)、風(fēng) 箱、風(fēng)量測量、執(zhí)行機構(gòu)及附件等） (6)sofa風(fēng)系統(tǒng)（sofa風(fēng)燃燒器及噴嘴、風(fēng)箱、風(fēng)箱擋板門、膨脹節(jié)、風(fēng)箱、 風(fēng)量測量、執(zhí)行機構(gòu)及附件等） (7) 每臺爐保留 ab，bc 層大油槍。 (8) 水冷壁（開孔、水冷壁彎管及修整管） (9) 電氣設(shè)備（控制柜、電纜、橋架等） (10)熱工儀表及控制（控制柜、電纜、橋架和管道、儀表、儀用配管、控制系統(tǒng)等） (11)防腐、保溫、油漆 (12)附屬系統(tǒng)（檢修起吊設(shè)施、支吊架、樓梯平臺等） (13)增加微油點火系統(tǒng)。 (14)拆除等離子點火燃燒系統(tǒng) (