第4章橋梁預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算、結(jié)構(gòu)性能與構(gòu)造

1、9.31 第第4 4章章 橋梁預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算、結(jié)構(gòu)性能與橋梁預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算、結(jié)構(gòu)性能與 構(gòu)造構(gòu)造 主要內(nèi)容： 有效預(yù)應(yīng)力 張拉控制應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力損失及其估算 9.32 n有效預(yù)應(yīng)力：有效預(yù)應(yīng)力： lconpe n張拉控制應(yīng)力：張拉控制應(yīng)力： n預(yù)應(yīng)力損失：預(yù)應(yīng)力損失： con l 9.33 4.1 4.1 張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力 con 張拉控制應(yīng)力張拉控制應(yīng)力預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)允許達(dá)到的限值應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力筋張拉時(shí)允許達(dá)到的限值應(yīng)力。 張拉控制應(yīng)力是張拉控制應(yīng)力是在張拉預(yù)應(yīng)力筋對(duì)構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力時(shí)，在張拉預(yù)應(yīng)力筋對(duì)構(gòu)件施加預(yù)應(yīng)力時(shí)， 張拉設(shè)備（千斤頂油壓表）所控制的總張拉力張拉設(shè)備（千斤頂油壓表）所控

2、制的總張拉力Np,con除以除以 預(yù)應(yīng)力筋面積預(yù)應(yīng)力筋面積Ap得到的應(yīng)力，記為得到的應(yīng)力，記為 con。 ,p con con p N A 它是預(yù)應(yīng)力筋在在構(gòu)件受荷以前所經(jīng)受的最大應(yīng)力。它是預(yù)應(yīng)力筋在在構(gòu)件受荷以前所經(jīng)受的最大應(yīng)力。 9.34 從節(jié)省預(yù)應(yīng)力筋的角度出發(fā)，從節(jié)省預(yù)應(yīng)力筋的角度出發(fā)，張拉控制應(yīng)力的取值越高越好張拉控制應(yīng)力的取值越高越好。 因?yàn)橐驗(yàn)閺埨刂茟?yīng)力取值越高，同樣面積的預(yù)應(yīng)力筋對(duì)混凝土的張拉控制應(yīng)力取值越高，同樣面積的預(yù)應(yīng)力筋對(duì)混凝土的 預(yù)壓作用越大，從而提高構(gòu)件的抗裂性，減小變形，可以使預(yù)預(yù)壓作用越大，從而提高構(gòu)件的抗裂性，減小變形，可以使預(yù) 應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用。應(yīng)力筋充

3、分發(fā)揮作用。 但從保證預(yù)應(yīng)力筋受力的可靠性角度出發(fā)，但從保證預(yù)應(yīng)力筋受力的可靠性角度出發(fā)，張拉控制應(yīng)力的取張拉控制應(yīng)力的取 值又不能過(guò)高值又不能過(guò)高。 con的取值原則的取值原則 9.35 fy y 1 Es a 0.2% 0.2 fu 有明顯屈服點(diǎn)鋼筋有明顯屈服點(diǎn)鋼筋 無(wú)明顯屈服點(diǎn)鋼筋無(wú)明顯屈服點(diǎn)鋼筋 取值原則：取值原則：張拉控制應(yīng)力一般不大于比例極限；對(duì)于冷拉鋼 筋張拉控制應(yīng)力不大于屈服強(qiáng)度。這樣規(guī)定是為保證計(jì)算張 拉伸長(zhǎng)值時(shí)按線性計(jì)算。 9.36 f pk預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；預(yù)應(yīng)力筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；對(duì)于熱處理鋼筋f pk 由屈服強(qiáng)度決定；鋼絲和鋼絞線的f pk由極限抗拉強(qiáng)度確定。 張

4、拉控制應(yīng)力限值 concon 允許的張拉控制應(yīng)力允許的張拉控制應(yīng)力 預(yù)應(yīng)力筋種類預(yù)應(yīng)力筋種類 預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線預(yù)應(yīng)力鋼絲、鋼絞線 精軋螺紋鋼精軋螺紋鋼 0.75 f pk 0.90 f pk 一一 般般超張拉時(shí)超張拉時(shí) 0.80 f pk 0.95 f pk 9.37 因?yàn)閷?duì)預(yù)應(yīng)力筋的張拉過(guò)程是在施工階段進(jìn)行的，同因?yàn)閷?duì)預(yù)應(yīng)力筋的張拉過(guò)程是在施工階段進(jìn)行的，同 時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力筋也是對(duì)它進(jìn)行的一次檢驗(yàn)，所以表中時(shí)張拉預(yù)應(yīng)力筋也是對(duì)它進(jìn)行的一次檢驗(yàn)，所以表中 con是以預(yù)應(yīng)力筋的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度給出的是以預(yù)應(yīng)力筋的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度給出的，且，且 con可不受可不受 抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值的限制?？估瓘?qiáng)度設(shè)計(jì)值的限制。 c

5、on可提高可提高0.05 fpk， ，即進(jìn)行超張拉 即進(jìn)行超張拉，是為了部分抵消，是為了部分抵消 應(yīng)力松弛、摩擦、分批張拉和溫差產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。應(yīng)力松弛、摩擦、分批張拉和溫差產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。 為避免為避免 con的取值過(guò)低，影響預(yù)應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用，的取值過(guò)低，影響預(yù)應(yīng)力筋充分發(fā)揮作用， con一般不應(yīng)小于一般不應(yīng)小于0.4 fpk。 9.38 4.2 4.2 預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失 l 一. 預(yù)應(yīng)力損失的種類及其分批和組合 u預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋張拉到控制應(yīng)力以后由于各種預(yù)應(yīng)力筋張拉到控制應(yīng)力以后由于各種 原因原因(混凝土和鋼材的性質(zhì)以及制作方法混凝土和鋼材的性質(zhì)以及制作方法)，使

6、得預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)的，使得預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)的 預(yù)應(yīng)力大小逐漸降低，并經(jīng)過(guò)相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間才會(huì)最終穩(wěn)預(yù)應(yīng)力大小逐漸降低，并經(jīng)過(guò)相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間才會(huì)最終穩(wěn) 定下來(lái)定下來(lái),這種現(xiàn)象就是預(yù)應(yīng)力損失。這種現(xiàn)象就是預(yù)應(yīng)力損失。 由于最終穩(wěn)定后的應(yīng)力值才對(duì)構(gòu)件產(chǎn)生實(shí)際的預(yù)應(yīng)力由于最終穩(wěn)定后的應(yīng)力值才對(duì)構(gòu)件產(chǎn)生實(shí)際的預(yù)應(yīng)力 效果。因此，效果。因此，預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施是預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施 工中的一個(gè)工中的一個(gè)關(guān)鍵的問(wèn)題關(guān)鍵的問(wèn)題。 過(guò)高或過(guò)低估計(jì)預(yù)應(yīng)力損失，都會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)的使用性能過(guò)高或過(guò)低估計(jì)預(yù)應(yīng)力損失，都會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)的使用性能 產(chǎn)生不利影響。產(chǎn)生不利影響。 9.39 4.2.1 總損失估算法（綜合估算

7、法）總損失估算法（綜合估算法） n估算法以簡(jiǎn)便、實(shí)用而得到廣泛采用。估算法以簡(jiǎn)便、實(shí)用而得到廣泛采用。 n1958年年ACI-ASCE提出的提出的“預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè) 計(jì)建議計(jì)建議”對(duì)混凝土彈性壓縮、收縮、徐變和鋼材對(duì)混凝土彈性壓縮、收縮、徐變和鋼材 松馳引起的總損失作出規(guī)定：松馳引起的總損失作出規(guī)定： 先張法先張法 241 Mpa 后張法后張法 172 MPa n1963年年ACI和和AASHTO采納了以上規(guī)定，采納了以上規(guī)定，1975 年作了修訂，如表年作了修訂，如表42；1976年年P(guān)TI也在其手也在其手 冊(cè)中規(guī)定了總損失值，見表冊(cè)中規(guī)定了總損失值，見表43。 9.31

8、0 n林同炎提出總損失及各因素?fù)p失的平均值，用預(yù)林同炎提出總損失及各因素?fù)p失的平均值，用預(yù) 加力百分比表示。加力百分比表示。 先張先張/%后張后張/% 先張先張/%后張后張/% 混凝土彈性壓縮混凝土彈性壓縮41鋼材損失鋼材損失88 混凝土收縮混凝土收縮76總損失總損失2520 混凝土徐變混凝土徐變65 9.311 4.2.2 分項(xiàng)計(jì)算分項(xiàng)計(jì)算 n由于預(yù)應(yīng)力是通過(guò)張拉預(yù)應(yīng)力筋得到，凡是能使預(yù)應(yīng)力由于預(yù)應(yīng)力是通過(guò)張拉預(yù)應(yīng)力筋得到，凡是能使預(yù)應(yīng)力 筋產(chǎn)生縮短的因素，都將引起預(yù)應(yīng)力損失，筋產(chǎn)生縮短的因素，都將引起預(yù)應(yīng)力損失，我國(guó)我國(guó)橋規(guī)橋規(guī) JTG D62和和橋規(guī)橋規(guī)TB10002.3采用累積疊加法計(jì)

9、采用累積疊加法計(jì) 算預(yù)應(yīng)力損失，規(guī)定考慮以下算預(yù)應(yīng)力損失，規(guī)定考慮以下6項(xiàng)因素引起的損失：項(xiàng)因素引起的損失： 6 5 4 3 2 1 l l l l l l 混混凝凝土土收收縮縮和和徐徐變變損損失失 鋼鋼筋筋脈脈松松馳馳損損失失 混混凝凝土土彈彈性性壓壓縮縮損損失失 溫溫差差損損失失 失失錨錨具具變變形形、接接縫縫壓壓縮縮損損 摩摩擦擦損損失失 9.312 摩擦損失摩擦損失 ：后張法構(gòu)件中，在預(yù)應(yīng)力筋張拉過(guò)：后張法構(gòu)件中，在預(yù)應(yīng)力筋張拉過(guò) 程中，預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦造成的損失。程中，預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的摩擦造成的損失。 后張構(gòu)件中存在后張構(gòu)件中存在 錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮造成

10、的損錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮造成的損 失失 ：錨具變形引起預(yù)應(yīng)力筋的回縮、滑移以及：錨具變形引起預(yù)應(yīng)力筋的回縮、滑移以及 接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失。 先、后張構(gòu)件中先、后張構(gòu)件中 存在。存在。 1l 2l 9.313 溫差損失溫差損失 ：先張法中的熱養(yǎng)護(hù)使得預(yù)應(yīng)力筋與先張法中的熱養(yǎng)護(hù)使得預(yù)應(yīng)力筋與 臺(tái)座之間存在溫差而引起的損失。臺(tái)座之間存在溫差而引起的損失。先張構(gòu)件先張構(gòu)件 混凝土彈性壓縮損失混凝土彈性壓縮損失 ：先張法構(gòu)件放松預(yù)應(yīng)力先張法構(gòu)件放松預(yù)應(yīng)力 筋、后張法中后拉束對(duì)先張拉束造成的壓縮變形筋、后張法中后拉束對(duì)先張拉束造成的壓縮變形 而產(chǎn)生分批張拉損失等

11、。而產(chǎn)生分批張拉損失等。 先、后張構(gòu)件存在先、后張構(gòu)件存在 3l 4l 9.314 松弛損失松弛損失 ：長(zhǎng)度不變的預(yù)應(yīng)力筋，在高應(yīng)力的長(zhǎng)度不變的預(yù)應(yīng)力筋，在高應(yīng)力的 長(zhǎng)期作用下會(huì)產(chǎn)生松弛，會(huì)引起預(yù)應(yīng)力損失。長(zhǎng)期作用下會(huì)產(chǎn)生松弛，會(huì)引起預(yù)應(yīng)力損失。 先、后張構(gòu)件中存在先、后張構(gòu)件中存在 混凝土的收縮和徐變引起的損失混凝土的收縮和徐變引起的損失 。 先、后先、后 張構(gòu)件中存在張構(gòu)件中存在 5l 6l 9.315 23456 12456 6 lllll lllll 先張構(gòu)件中存在的損失有： 后張構(gòu)件 、 5 、 中 在規(guī)范規(guī)定的上述 種損失中 、 ： 種損失 存在的損失有 ； ： 5種損失。 9.3

12、16 u預(yù)應(yīng)力損失的分批及組合預(yù)應(yīng)力損失的分批及組合 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件從預(yù)加應(yīng)力開始即需要進(jìn)行計(jì)算，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件從預(yù)加應(yīng)力開始即需要進(jìn)行計(jì)算， 而預(yù)應(yīng)力損失是分批發(fā)生的。因此，應(yīng)根據(jù)計(jì)算需要，而預(yù)應(yīng)力損失是分批發(fā)生的。因此，應(yīng)根據(jù)計(jì)算需要， 考慮相應(yīng)階段所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失?？紤]相應(yīng)階段所產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失。 第一批損失第一批損失 l I 傳力錨固時(shí)（混凝土預(yù)壓前完成）傳力錨固時(shí)（混凝土預(yù)壓前完成） 的損失；的損失； 第二批損失第二批損失 l II 傳力錨固（傳力錨固（混凝土預(yù)壓）后完成混凝土預(yù)壓）后完成 的損失。的損失。 根據(jù)上述預(yù)應(yīng)力損失發(fā)生時(shí)間先后關(guān)系，具體組合根據(jù)上述預(yù)應(yīng)力損失發(fā)生時(shí)間

13、先后關(guān)系，具體組合 見表。見表。 9.317 預(yù)應(yīng)力損失的分批及組合 預(yù)應(yīng)力損失的組合預(yù)應(yīng)力損失的組合 先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件 后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件 傳力錨固時(shí)的傳力錨固時(shí)的 （第一批）損失（第一批）損失 lI l2 + l3+ l4+0.5 l5 l1 + l2+ l4 傳力錨固后的傳力錨固后的 （第二批）損失（第二批）損失 lII 0.5 l5+ l6 l5+ l6 9.318 二二. .預(yù)應(yīng)力損失的分析與計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失的分析與計(jì)算 1.1.摩擦損失摩擦損失 l1 u摩擦損失是指在后張法構(gòu)件張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，摩擦損失是指在后張法構(gòu)件張拉預(yù)應(yīng)力筋時(shí)， 由于預(yù)應(yīng)力筋與周圍接觸的混凝土或套管之間存由

14、于預(yù)應(yīng)力筋與周圍接觸的混凝土或套管之間存 在摩擦，引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力隨距張拉端距離的增在摩擦，引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力隨距張拉端距離的增 加而逐漸減少的現(xiàn)象。加而逐漸減少的現(xiàn)象。 9.319 直線預(yù)應(yīng)力筋曲線預(yù)應(yīng)力筋 9.320 9.321 NpNp-dF1 dx 1p ppp dFN dx dxrdNA ?。海?9.322 NpNp-dF2 p d d/2d/2 dx 2 p p p dxNd dFpdxN d 9.323 12 ( ) pp pp dFA ddFdF rA d dr d p p )( )(lnln con r p )( con krp e 9.324 為張拉端與計(jì)算截面曲線部分的切線

15、夾角為張拉端與計(jì)算截面曲線部分的切線夾角 （rad），該夾角很小，可近似取張拉端到計(jì)算截面），該夾角很小，可近似取張拉端到計(jì)算截面 的距離的距離 r = x ，則摩擦損失，則摩擦損失 l1為：為： 9.325 1con 1 () 1con 1con 1 1 () ( 1a )0.2 lp x l l l e x x 若：， 則可近似按下 （ ） 式： （ 計(jì)算 ） 9.326 con k x 式中： 張拉控制應(yīng)力； 孔道每米長(zhǎng)度的局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)； 預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁間的摩擦系數(shù)； 從張拉端至計(jì)算截面間曲線預(yù)應(yīng)力筋的夾角之和； 從張拉端至計(jì)算截面間的孔道長(zhǎng)度。 9.327 預(yù)應(yīng)力孔道偏差

16、影響系數(shù)和摩擦系數(shù) 9.328 u摩擦損失的計(jì)算實(shí)例摩擦損失的計(jì)算實(shí)例 ( p N張拉端） 1 2 1 x 4 x 2 x 3 x d 錨固端 0 abc 9.329 11 () 11 1, () 1, 00 1 10 kx locon kx lacon a e e ox xx 以 張 拉 端 為 原 點(diǎn) 向 錨 固 端 計(jì) 算 。 點(diǎn) ：、 點(diǎn) ：、 9.330 121 1231 123412 () 1, () 1, () 1 121 1231 1 , 23412 1 1 1 kxkx lbcon kxkxkx lccon kxkxkxkx ldcon bxxx cxxxx dxxxxx e

17、 e e 點(diǎn) ：、 點(diǎn) ：、 點(diǎn) ：、 9.331 一端張拉一端張拉兩端張拉兩端張拉超張拉超張拉 采用兩端張拉工藝；采用兩端張拉工藝； 采用超張拉工藝；采用超張拉工藝； 0(0.1 0.15)(1.05 1.10)(2min) conconcon 持荷 減小孔壁摩擦，如涂水溶性潤(rùn)減小孔壁摩擦，如涂水溶性潤(rùn) 滑劑；滑劑； 提高施工質(zhì)量，減小孔道偏差；提高施工質(zhì)量，減小孔道偏差； u減少摩擦損失的措施減少摩擦損失的措施 9.332 u預(yù)應(yīng)力筋張拉后錨固時(shí)，由于錨具受力后變形、墊板縫隙預(yù)應(yīng)力筋張拉后錨固時(shí)，由于錨具受力后變形、墊板縫隙 的擠緊以及鋼筋在錨具中的內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失記為的擠緊以及鋼筋在

18、錨具中的內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失記為 l2。 對(duì)直線預(yù)應(yīng)力筋：對(duì)直線預(yù)應(yīng)力筋： 2 lp p l E l l l E 式中： 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值之和； 張拉端至錨固端之間的距離； 預(yù)應(yīng)力筋的彈 性模量。 2.2.錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的損失錨具變形、預(yù)應(yīng)力筋回縮和接縫壓縮引起的損失 l2 9.333 l曲線預(yù)應(yīng)力筋張曲線預(yù)應(yīng)力筋張 拉錨固時(shí)，由于錨拉錨固時(shí)，由于錨 具變形和鋼筋內(nèi)縮，具變形和鋼筋內(nèi)縮， 使預(yù)應(yīng)力筋有回縮使預(yù)應(yīng)力筋有回縮 的趨勢(shì)，從而產(chǎn)生的趨勢(shì)，從而產(chǎn)生 反向摩擦力反向摩擦力以阻止以阻止 其內(nèi)縮。其內(nèi)縮。 對(duì)于曲線預(yù)應(yīng)力筋對(duì)于曲線預(yù)應(yīng)力筋反摩擦的影響反摩擦的

19、影響 影響長(zhǎng)度 錨固端 x L2 A a L2(x) A con p cone p=con-L1-L2 N B b B x C -(+kx) 9.334 l反向摩擦力只在一定的影響長(zhǎng)度反向摩擦力只在一定的影響長(zhǎng)度lf內(nèi)發(fā)生，即在距張內(nèi)發(fā)生，即在距張 拉端拉端lf處，預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)縮值為零。處，預(yù)應(yīng)力筋的內(nèi)縮值為零。 N a xL p N a x E xLd 1 d )(2 N a pxl LEx d )(2 影響長(zhǎng)度 錨固端 x L2 A a L2(x) A con p cone p=con-L1-L2 N B b B x C -(+kx) 用試算法確定一個(gè)等于用試算法確定一個(gè)等于2LE p 的

20、面積的面積ABNa 9.335 考慮反向摩擦后鋼筋應(yīng)力損失計(jì)算簡(jiǎn)圖考慮反向摩擦后鋼筋應(yīng)力損失計(jì)算簡(jiǎn)圖 張拉端 x L x o d 錨固端 p1 x e c a Lf b a 0 x x 規(guī)范采用的簡(jiǎn)規(guī)范采用的簡(jiǎn) 化計(jì)算圖式，其核化計(jì)算圖式，其核 心是認(rèn)為由張拉端心是認(rèn)為由張拉端 至錨固范圍內(nèi)由管至錨固范圍內(nèi)由管 道摩擦引起的預(yù)拉道摩擦引起的預(yù)拉 力損失沿梁長(zhǎng)方向力損失沿梁長(zhǎng)方向 均勻分配，即將扣均勻分配，即將扣 除管道摩阻損失后除管道摩阻損失后 鋼筋應(yīng)力沿梁長(zhǎng)方鋼筋應(yīng)力沿梁長(zhǎng)方 向的分布曲線簡(jiǎn)化向的分布曲線簡(jiǎn)化 為直線為直線 9.336 n單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng)單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng) 力損

21、失力損失 0l d L df L 2 aa x pp x x E x E L 00 )( )( d 1 d n張拉端因回縮引起的張拉端因回縮引起的 預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力損失 n鋼筋的總回縮量等于鋼筋的總回縮量等于 各微段回縮累計(jì)量各微段回縮累計(jì)量 9.337 n單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng)單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng) 力損失力損失 fp LEL 2 1 d p f EL L n單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng)單位長(zhǎng)度由管道引起的預(yù)應(yīng) 力損失力損失 n將將 df L 2 代入可得代入可得 9.338 n當(dāng)當(dāng)LfL時(shí)時(shí) 2 () f xl Lx x 2 ()2 xld x n當(dāng)當(dāng)Lf L時(shí)時(shí) 張拉端 x L x o

22、d 錨固端 p1 x e c a Lf b a 0 x x 9.339 u減少錨固損失減少錨固損失 的措施的措施 采用回縮小的錨具；采用回縮小的錨具； 采用超張拉工藝；采用超張拉工藝； 對(duì)于先張法，盡可能加大預(yù)制臺(tái)座長(zhǎng)度。對(duì)于先張法，盡可能加大預(yù)制臺(tái)座長(zhǎng)度。 2l 9.340 u為縮短先張法構(gòu)件的生產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護(hù)加快混為縮短先張法構(gòu)件的生產(chǎn)周期，常采用蒸汽養(yǎng)護(hù)加快混 凝土的凝結(jié)硬化。凝土的凝結(jié)硬化。 升溫時(shí)，新澆混凝土尚未結(jié)硬，鋼筋受熱膨脹，但張拉升溫時(shí)，新澆混凝土尚未結(jié)硬，鋼筋受熱膨脹，但張拉 預(yù)應(yīng)力筋的臺(tái)座是固定不動(dòng)的，亦即鋼筋長(zhǎng)度不變，因此預(yù)應(yīng)力筋的臺(tái)座是固定不動(dòng)的，亦即鋼筋長(zhǎng)度

23、不變，因此 預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力隨溫度的增高而降低，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失預(yù)應(yīng)力筋中的應(yīng)力隨溫度的增高而降低，產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失 l3。 降溫時(shí)，混凝土達(dá)到了一定的強(qiáng)度，與預(yù)應(yīng)力筋之間已降溫時(shí)，混凝土達(dá)到了一定的強(qiáng)度，與預(yù)應(yīng)力筋之間已 具有粘結(jié)作用，兩者共同回縮，已產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失具有粘結(jié)作用，兩者共同回縮，已產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失 l3無(wú)法無(wú)法 恢復(fù)?；謴?fù)。 3.3.溫差（熱養(yǎng)護(hù)）損失溫差（熱養(yǎng)護(hù)）損失 l3 9.341 u設(shè)養(yǎng)護(hù)升溫后，預(yù)應(yīng)力筋與臺(tái)座的溫差為設(shè)養(yǎng)護(hù)升溫后，預(yù)應(yīng)力筋與臺(tái)座的溫差為 t ， 取鋼筋的溫度膨脹系數(shù)為取鋼筋的溫度膨脹系數(shù)為 a=110-5/，則有：，則有： 55 3 1 102 102 lp

24、 Ettt u減小溫差損失的措施減小溫差損失的措施分階段升溫養(yǎng)護(hù)。分階段升溫養(yǎng)護(hù)。 9.342 u先張法構(gòu)件先張法構(gòu)件 先張法構(gòu)件放張時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋與混凝土一起受壓縮短，先張法構(gòu)件放張時(shí)，預(yù)應(yīng)力筋與混凝土一起受壓縮短， 引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力降低。引起預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力降低。 設(shè)混凝土預(yù)壓應(yīng)力在彈性范圍，則根據(jù)鋼筋與混凝土共設(shè)混凝土預(yù)壓應(yīng)力在彈性范圍，則根據(jù)鋼筋與混凝土共 同變形的條件，可得混凝土彈性壓縮引起的損失同變形的條件，可得混凝土彈性壓縮引起的損失 l4為：為： 4 p lpppcpcEppc c pcp E EE E N 式中： 預(yù)應(yīng)力筋重心處由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力。 4. 混凝土彈性壓縮引

25、起的損失 l4 9.343 23 2 00 p pconll ppp ppp pc NA NN e AI 則： 故有： 對(duì)于先張法構(gòu)件，放松預(yù)應(yīng)力筋時(shí) 預(yù)應(yīng)力筋內(nèi)的應(yīng)力為： 9.344 對(duì)后張法構(gòu)件，當(dāng)一次張拉所有預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，無(wú)對(duì)后張法構(gòu)件，當(dāng)一次張拉所有預(yù)應(yīng)力筋時(shí)，無(wú) 彈性壓縮損失，當(dāng)有多束預(yù)應(yīng)力筋并采用分批張拉彈性壓縮損失，當(dāng)有多束預(yù)應(yīng)力筋并采用分批張拉 時(shí)，則張拉后批預(yù)應(yīng)力筋時(shí)在先批已張拉的預(yù)應(yīng)力時(shí)，則張拉后批預(yù)應(yīng)力筋時(shí)在先批已張拉的預(yù)應(yīng)力 筋處產(chǎn)生混凝土壓縮，從而導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失。筋處產(chǎn)生混凝土壓縮，從而導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失。 精確計(jì)算公式：精確計(jì)算公式： 4 lEppc pc 這里為計(jì)算截面

26、先張拉的鋼筋重心處， 由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力。 u后張法構(gòu)件后張法構(gòu)件 9.345 近似計(jì)算公式近似計(jì)算公式 4 4 1 2 lEppc pc l m m m 為計(jì)算截面全部鋼筋重心處，由張拉 所有預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力； 張拉預(yù)應(yīng)力筋的總批數(shù)。 可取控制截面作為全梁的代表計(jì)算其余截面不另行計(jì)算。 對(duì)于簡(jiǎn)支梁，可取l/4處截面作為控 式中； ， 制截面。 9.346 u松弛的定義松弛的定義 在預(yù)應(yīng)力筋的長(zhǎng)度保持不變的條件下，其內(nèi)應(yīng)力隨時(shí)間增在預(yù)應(yīng)力筋的長(zhǎng)度保持不變的條件下，其內(nèi)應(yīng)力隨時(shí)間增 長(zhǎng)而逐漸降低，這種現(xiàn)象稱為長(zhǎng)而逐漸降低，這種現(xiàn)象稱為松弛松弛，亦稱，亦稱徐舒徐舒。

27、鋼筋的松弛實(shí)際上是鋼筋在高應(yīng)力長(zhǎng)期作用下具有產(chǎn)生塑鋼筋的松弛實(shí)際上是鋼筋在高應(yīng)力長(zhǎng)期作用下具有產(chǎn)生塑 性變形的性質(zhì)。性變形的性質(zhì)。 u松弛的發(fā)展規(guī)律松弛的發(fā)展規(guī)律 初期發(fā)展快，第一小時(shí)內(nèi)松弛最大，初期發(fā)展快，第一小時(shí)內(nèi)松弛最大，24h內(nèi)可完成總松弛內(nèi)可完成總松弛 的的50，規(guī)范規(guī)范按按1000h完成完成100考慮?？紤]。 u影響松弛的主要因素影響松弛的主要因素 與鋼筋品種、初始應(yīng)力大小、持荷時(shí)間、超張拉工藝、與鋼筋品種、初始應(yīng)力大小、持荷時(shí)間、超張拉工藝、 溫度等因素有關(guān)。溫度等因素有關(guān)。 5.松弛損失 l5 9.347 u松弛損失的計(jì)算松弛損失的計(jì)算 根據(jù)應(yīng)力松弛的長(zhǎng)期試驗(yàn)結(jié)果，根據(jù)應(yīng)力松弛

28、的長(zhǎng)期試驗(yàn)結(jié)果，規(guī)范規(guī)范?。喝。?l5 l5 l5 0.05 0.035 0.52 con con pe pe pk f 一次張拉： 超張拉： 精軋螺紋鋼： （-0 高強(qiáng)鋼絲、鋼絞 .26) 線： 9.348 con2 l5 3 0.52 1.00.9 1.0 pe p pell pe e pk con pe f 高 強(qiáng) 鋼 絲 、 鋼 絞 線 ： 式 中 ： 張 拉 控 制 應(yīng) 力 ； 張 拉 系 數(shù) ， 一 次 張 拉； 超 張 拉； 鋼 筋 松 弛 系 數(shù) ， 級(jí) 松 弛 （ 普 通 松 弛 ）， 級(jí) 松 弛 （ 低 松 弛 ） 0.3 傳 力 錨 固 時(shí) 預(yù) 應(yīng) 力 筋 內(nèi) （-0.2 的 應(yīng) 力 ， 先 張 構(gòu) 件 ： 后 張 構(gòu) 件 ： 6) con124lll 9.349 u減小松弛損失的主要措施減小松弛損失的主要措施 采用低松弛鋼筋；采用低松弛鋼筋； 采用超張拉工藝。采用超張拉工藝。 9.350 混凝土的收縮和徐變，都會(huì)導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)混凝土的收縮和徐變，都會(huì)導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu) 件長(zhǎng)度的縮短，預(yù)應(yīng)力筋