室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算

1、第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的 水力計算水力計算 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 1.計算目的：計算目的： 為使系統(tǒng)中各管段的水流量符合設計要求為使系統(tǒng)中各管段的水流量符合設計要求,以以 保證流進各散熱器的水流量符合需要。保證流進各散熱器的水流量符合需要。 2. 計算管段計算管段: 管路中水流量和管徑都沒有改變的一段管子。管路中水流量和管徑都沒有改變的一段管子。 4-1、熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的基本原理、熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的基本原理 一、熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的基本公式一、熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的基本公式 供暖系統(tǒng)中計算管段的

2、壓力損失，可用下式表示供暖系統(tǒng)中計算管段的壓力損失，可用下式表示： yjjRl Pa l式中式中 計算管段的壓力損失，計算管段的壓力損失，Pa； l 計算管段的沿程損失，計算管段的沿程損失，Pa； l 計算管段的局部損失，計算管段的局部損失，Pa； l 每米管長的沿程損失，每米管長的沿程損失，Pa/m； l 管段長度，管段長度，m。 y j R l 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 二、當量局部阻力法和當量長度法二、當量局部阻力法和當量長度法 l在實際工程設計中，為了簡化計算，也有采用所謂在實際工程設計中，為了簡化計算，也有采用所謂“當當 量局部阻力法量局部阻

3、力法”或或“當量長度法當量長度法”進行管路的水力計算。進行管路的水力計算。 l當量局部阻力法（動壓頭法）當量局部阻力法的基本原當量局部阻力法（動壓頭法）當量局部阻力法的基本原 理是將管段的沿程損失轉變?yōu)榫植繐p失來計算理是將管段的沿程損失轉變?yōu)榫植繐p失來計算。 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 沿程損失沿程損失: 流體沿管道流過時流體沿管道流過時,由于流體分子間及其與管由于流體分子間及其與管 壁間的摩擦壁間的摩擦,就要損失能量。就要損失能量。 熱水在室內(nèi)供暖系統(tǒng)管路內(nèi)的流動狀態(tài)熱水在室內(nèi)供暖系統(tǒng)管路內(nèi)的流動狀態(tài),幾乎都幾乎都 是處在是處在過渡區(qū)過渡區(qū)內(nèi)。內(nèi)。 室

4、外熱水網(wǎng)路都采用較高的流速室外熱水網(wǎng)路都采用較高的流速,熱水的流動熱水的流動 狀態(tài)大多處于狀態(tài)大多處于阻力平方區(qū)阻力平方區(qū)內(nèi)。內(nèi)。 局部損失局部損失: 流體流過管道的一些附件時流體流過管道的一些附件時,由于流動方向或速由于流動方向或速 度的改變度的改變,產(chǎn)生局部漩渦和撞擊產(chǎn)生局部漩渦和撞擊,要損失能量。要損失能量。 三、室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的主要三、室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的主要 任務和方法任務和方法 l室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的主要任務，通常為：室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)管路水力計算的主要任務，通常為： l1.按已知系統(tǒng)各管段的流量和系統(tǒng)的循環(huán)作用壓力（壓按已知系統(tǒng)各管段的流量和系統(tǒng)的

5、循環(huán)作用壓力（壓 頭），確定各管段的管徑；頭），確定各管段的管徑； l2.按已知系統(tǒng)各管段的流量和各管段的管徑，確定系統(tǒng)按已知系統(tǒng)各管段的流量和各管段的管徑，確定系統(tǒng) 所必需的循環(huán)作用壓力（壓頭）；所必需的循環(huán)作用壓力（壓頭）； l3.按已知系統(tǒng)各管段的管徑和該管段的允許壓降，確定按已知系統(tǒng)各管段的管徑和該管段的允許壓降，確定 通過該管段的水流量。通過該管段的水流量。 室內(nèi)熱水供暖管路系統(tǒng)是由許多串聯(lián)或并聯(lián)管段組成室內(nèi)熱水供暖管路系統(tǒng)是由許多串聯(lián)或并聯(lián)管段組成 的管路系統(tǒng)的管路系統(tǒng) 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 l進行第一種情況的水力計算時，可以預先求出最

6、不利循進行第一種情況的水力計算時，可以預先求出最不利循 環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的平均比摩阻環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的平均比摩阻 。 p j P R l Pa/m l式中式中 最不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的循環(huán)作用壓力，最不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的循環(huán)作用壓力， Pa； l 最不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的管路總長度，最不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路的管路總長度，m； l 沿程損失約占總壓力損失的估計百分數(shù)沿程損失約占總壓力損失的估計百分數(shù) P l 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 l根據(jù)算出的根據(jù)算出的 Rpj 及環(huán)路中各管段的流量及環(huán)路中各管段的流量,利用利用 水力計算圖表水力計算圖表,可選

7、出最接近的管徑可選出最接近的管徑,并求出最并求出最 不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路中各管段的實際壓力不利循環(huán)環(huán)路或分支環(huán)路中各管段的實際壓力 損失和整個環(huán)路的總壓力損失值。損失和整個環(huán)路的總壓力損失值。 4-2 重力重力 (自然自然) 循環(huán)雙管供暖系統(tǒng)管路水循環(huán)雙管供暖系統(tǒng)管路水 力計算方法和例題力計算方法和例題 l【例題【例題4-1】確定重力循環(huán)雙管熱水供暖系統(tǒng)管】確定重力循環(huán)雙管熱水供暖系統(tǒng)管 路的管徑（見圖路的管徑（見圖4-7）。熱媒參數(shù)：供水溫度）。熱媒參數(shù)：供水溫度 =95，回水溫度，回水溫度=70。鍋爐中心距底層散熱。鍋爐中心距底層散熱 器中心距離為器中心距離為3m，層高為，層高為3m。每

8、組散熱器的供。每組散熱器的供 水支管上有一截止閥。水支管上有一截止閥。 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 解：解： 圖為該系統(tǒng)兩個支路中的一個支路。圖為該系統(tǒng)兩個支路中的一個支路。 圖上小圓圈內(nèi)的數(shù)字表示管段號。圖上小圓圈內(nèi)的數(shù)字表示管段號。 圓圈旁的數(shù)字：上行表示管段熱負荷（圓圈旁的數(shù)字：上行表示管段熱負荷（w），下），下 行表示管段長度（行表示管段長度（m）。）。 散熱器內(nèi)的數(shù)字表示其熱負荷（散熱器內(nèi)的數(shù)字表示其熱負荷（w）。）。 羅馬字表示立管編號羅馬字表示立管編號。 計算步驟：計算步驟： 1.選擇最不利環(huán)路選擇最不利環(huán)路 通過立管的最底層散熱器（通過立

9、管的最底層散熱器（1500m）的環(huán)路。）的環(huán)路。 從散熱器順序地經(jīng)過管段，進入鍋爐，再經(jīng)管從散熱器順序地經(jīng)過管段，進入鍋爐，再經(jīng)管 段進入散熱器。段進入散熱器。 2.計算通過最不利環(huán)路散熱器的作用壓力。計算通過最不利環(huán)路散熱器的作用壓力。 立管立管1距鍋爐的水平距離在距鍋爐的水平距離在3050m范圍內(nèi)，下層散熱器中心范圍內(nèi)，下層散熱器中心 距鍋爐中心的垂直高度小于距鍋爐中心的垂直高度小于15。 因此，查附錄，得因此，查附錄，得; 根據(jù)供回水溫度，查附錄，得根據(jù)供回水溫度，查附錄，得 將已知數(shù)字代入上式，得：將已知數(shù)字代入上式，得： papgHp fgh .)( , 1 pap f 350 33

10、 /92.961,/81.977mkgmkg gh pap818350)92.96181.977(381.9 , 1 3.確定最不利環(huán)路各管段的管徑確定最不利環(huán)路各管段的管徑 (1)求單位長度平均比摩阻：求單位長度平均比摩阻： 將各數(shù)字代入上式，得將各數(shù)字代入上式，得 ? ? %50_ 5 .106331188881588885 . 82 ;,_ / , 1 , 1 , 1 , 1 ml ml lpRpj mpaRpj/84. 3 5 .106 8185 . 0 (2)根據(jù)各管段的熱負荷，求出各管段的流量，計算根據(jù)各管段的熱負荷，求出各管段的流量，計算 公式如下：公式如下： (3)根據(jù)根據(jù)G,

11、Rpj查附表，選擇最接近查附表，選擇最接近Rpj的管徑。的管徑。 將查出的將查出的d,R,v,G值列入表中。值列入表中。 .,_ ;,_ ;,_ /. 86. 0 )(10187. 4 3600 , , ,3 ct ct wQ hkg tt Q tt Q G h g hghg 系統(tǒng)的設計回水溫度 系統(tǒng)的設計供水溫度 管段的熱負荷 4.確定長度壓力損失確定長度壓力損失 將每一管段將每一管段R與與l相乘，列入水力計算表中相乘，列入水力計算表中 Rlp y 5.確定局部阻力損失確定局部阻力損失Z 根據(jù)系統(tǒng)圖中管路的實際情況，列出各管段根據(jù)系統(tǒng)圖中管路的實際情況，列出各管段 局部阻力管件名稱。利用附錄

12、表，將其阻力局部阻力管件名稱。利用附錄表，將其阻力 系數(shù)系數(shù) 記于表中，最后將各管段總局部阻記于表中，最后將各管段總局部阻 力系數(shù)力系數(shù) 列入表中。列入表中。 在統(tǒng)計局部阻力時，對于三通和四通管件的在統(tǒng)計局部阻力時，對于三通和四通管件的局局 部阻力系數(shù)，應列在流量較小的管段部阻力系數(shù)，應列在流量較小的管段上。上。 利用附錄表，根據(jù)管段流速利用附錄表，根據(jù)管段流速v，可查出動壓頭，可查出動壓頭 值值 ，列入表第，列入表第10欄中。欄中。 根據(jù)根據(jù) 將求出的將求出的 值列入表第值列入表第 11欄中。欄中。 dj pp d p j p 6.求各管段的壓力損失求各管段的壓力損失 將表中第將表中第8欄與

13、第欄與第11欄相加，列入表第欄相加，列入表第12欄中。欄中。 7.求環(huán)路總壓力損失，即求環(huán)路總壓力損失，即 8.計算富裕壓力值。計算富裕壓力值。 jy ppp .712)( 141 papp jy 考慮由于施工的具體情況，可能增加一些在設計考慮由于施工的具體情況，可能增加一些在設計 計算中未計入的壓力損失。因此，要求系統(tǒng)應計算中未計入的壓力損失。因此，要求系統(tǒng)應 有有10%以上的富裕度以上的富裕度。 %10%13%100 818 712818 % .,_)( ;,_ ;_% %100 )( % 141 , 1 , 1 141 , 1 papp pap p ppp jy jy 損失通過最不利環(huán)路

14、的壓力 壓力通過最不利環(huán)路的作用 系統(tǒng)作用壓力的富裕率 9.確定通過立管確定通過立管1第二層散熱器環(huán)路中各管段的管徑第二層散熱器環(huán)路中各管段的管徑 求平均比摩阻求平均比摩阻 根據(jù)并聯(lián)環(huán)路節(jié)點平衡原理（管段根據(jù)并聯(lián)環(huán)路節(jié)點平衡原理（管段15，16與管段與管段1， 14為并聯(lián)管路），通過第二層管段為并聯(lián)管路），通過第二層管段15，16的資用的資用 壓力為壓力為 pa ppppp jy 499 328181285 )( 14, 1 , 1 , 2 , 16,15 管段管段15，16的總長度為的總長度為5，平均比摩阻為，平均比摩阻為 根據(jù)同樣方法，按根據(jù)同樣方法，按15和和16管段的流量管段的流量G及

15、及Rpj，確，確 定管段的定管段的d，將相應的，將相應的R,v值列入表中。值列入表中。 mpalpRpj/9 .495/4995 . 0/5 . 0 , 16,15 %5%100 499 524499 . %100 )( , 16,15 16,15 , 16,15 12 p ppp x jy 求通過底層與第二層并聯(lián)環(huán)路的壓降不平衡求通過底層與第二層并聯(lián)環(huán)路的壓降不平衡 率率 此相對差額在允許此相對差額在允許 范圍內(nèi)。范圍內(nèi)。 %5%100 499 524499 . %100 )( , 16,15 16,15 , 16,15 12 p ppp x jy %15 10.確定通過立管確定通過立管1第

16、三層散熱器環(huán)路上各管段的第三層散熱器環(huán)路上各管段的 管徑管徑 計算方法與前相同；計算方法與前相同； 通過立管通過立管1第三層散熱器環(huán)路的作用壓力：第三層散熱器環(huán)路的作用壓力： 管段管段15，17，18與管段與管段13，14，1為并聯(lián)管路。為并聯(lián)管路。 通過管段通過管段15，17，18的資用壓力為：的資用壓力為： pa pgHp jgh 1753. 350)92.96181.977(981. 9. )( 3 , 3 pa ppppp jy 976. 418181753. )( 14,13, 1 , 1 , 3 , 18,17,15 管段管段15，17，18的實際壓力損失為：的實際壓力損失為： 4

17、59+159.1+119.7=738pa 不平衡率：不平衡率： 因因17,18管段已選用最小管徑管段已選用最小管徑,剩余壓力只能用第三剩余壓力只能用第三 層散熱器支管上的閥門消除層散熱器支管上的閥門消除. %15%4 .24976/ )738976( 13 x 11.確定通過立管確定通過立管2各層環(huán)路各管段的管徑各層環(huán)路各管段的管徑 此異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠此異程式雙管系統(tǒng)的最不利循環(huán)環(huán)路是通過最遠 立管立管1底層散熱器的環(huán)路。底層散熱器的環(huán)路。 對與它并聯(lián)的其它立管的管徑計算，同樣應根據(jù)對與它并聯(lián)的其它立管的管徑計算，同樣應根據(jù) 節(jié)點壓力平衡原理與該環(huán)路進行壓力平衡計算確節(jié)

18、點壓力平衡原理與該環(huán)路進行壓力平衡計算確 定。定。 確定通過立管確定通過立管2底層散熱器環(huán)路的作用壓力底層散熱器環(huán)路的作用壓力 pa pgHp fgh 818. 350)22.96181.977(381. 9. )( 1 , 1 確定通過立管確定通過立管2底層散熱器環(huán)路各管段管徑底層散熱器環(huán)路各管段管徑 管段管段1923與管段與管段1，2，12，13，14為并聯(lián)環(huán)路，為并聯(lián)環(huán)路， 對立管對立管2與立管與立管1可列出下式，從而求出管段可列出下式，從而求出管段 1923的資用壓力：的資用壓力： 管段管段1923的水力計算同前，結果列入表中，其的水力計算同前，結果列入表中，其 總阻力損失總阻力損失

19、與立管與立管1并聯(lián)環(huán)路相比的不平衡率剛好為零。并聯(lián)環(huán)路相比的不平衡率剛好為零。 pa ppppp jy 132. )818818(132. )()( , 1 , 11412, 2, 1 , 2319 papp jy 132)( 2319 通過立管通過立管2的第二，三層各環(huán)路的管徑確定方法的第二，三層各環(huán)路的管徑確定方法 與立管與立管1中的第二，三層環(huán)路計算相同，不再敘中的第二，三層環(huán)路計算相同，不再敘 述。其計算結果列入表中。其它立管的水力計算述。其計算結果列入表中。其它立管的水力計算 方法和步驟完全相同。方法和步驟完全相同。 12.通過該雙管系統(tǒng)水力計算結果，可以看出，第三通過該雙管系統(tǒng)水力

20、計算結果，可以看出，第三 層的管段雖然取用了最小管徑（層的管段雖然取用了最小管徑（DN15)，但它的，但它的 不平衡率大于不平衡率大于15%。這說明對于高于三層以上的。這說明對于高于三層以上的 建筑物，如采用上供下回式的雙管系統(tǒng)，若無良建筑物，如采用上供下回式的雙管系統(tǒng)，若無良 好的調(diào)節(jié)裝置（如安裝散熱器溫控閥等），豎向好的調(diào)節(jié)裝置（如安裝散熱器溫控閥等），豎向 失調(diào)狀況難以避免。失調(diào)狀況難以避免。 4-3、機械循環(huán)單管熱水供暖系統(tǒng)管路的水、機械循環(huán)單管熱水供暖系統(tǒng)管路的水 力計算方法和例題力計算方法和例題 與重力循環(huán)系統(tǒng)相比，機械循環(huán)系統(tǒng)的作用半與重力循環(huán)系統(tǒng)相比，機械循環(huán)系統(tǒng)的作用半 徑大

21、，傳統(tǒng)的室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的徑大，傳統(tǒng)的室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的總壓力損失一總壓力損失一 般約為般約為1020kPa；對于分戶采暖等水平式或大型；對于分戶采暖等水平式或大型 的系統(tǒng)，可達的系統(tǒng)，可達2050kPa。 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 傳統(tǒng)的采暖系統(tǒng)進行水力計算時，機械循環(huán)室內(nèi)傳統(tǒng)的采暖系統(tǒng)進行水力計算時，機械循環(huán)室內(nèi) 熱水供暖系統(tǒng)多根據(jù)入口處的資用循環(huán)壓力，熱水供暖系統(tǒng)多根據(jù)入口處的資用循環(huán)壓力， 按最不利循環(huán)環(huán)路的平均比摩阻按最不利循環(huán)環(huán)路的平均比摩阻Rpj來選用該來選用該 環(huán)路各管段的管徑。當入口處資用壓力較高時，環(huán)路各管段的管徑。當入口處資用壓力

22、較高時， 管道流速和系統(tǒng)實際總壓力損失可相應提高。管道流速和系統(tǒng)實際總壓力損失可相應提高。 但在實際工程設計中，最不利循環(huán)環(huán)路的各管但在實際工程設計中，最不利循環(huán)環(huán)路的各管 段水流速過高，各并聯(lián)環(huán)路的壓力損失難以平段水流速過高，各并聯(lián)環(huán)路的壓力損失難以平 衡，所以衡，所以常用控制常用控制Rpj值的方法，按值的方法，按 Rpj=60120Pa/m選取管徑選取管徑。剩余的資用循環(huán)。剩余的資用循環(huán) 壓力，由入口處的調(diào)壓裝置節(jié)流。壓力，由入口處的調(diào)壓裝置節(jié)流。 l確定圖確定圖4-9機械循環(huán)垂直單管順流異程式熱水供機械循環(huán)垂直單管順流異程式熱水供 暖系統(tǒng)管路的管徑。熱媒參數(shù)：供水溫度暖系統(tǒng)管路的管徑。熱

23、媒參數(shù)：供水溫度=95， 回水溫度回水溫度=70。系統(tǒng)與外網(wǎng)連接。在引入口處。系統(tǒng)與外網(wǎng)連接。在引入口處 外網(wǎng)的供回水壓差為外網(wǎng)的供回水壓差為30kPa。圖。圖4-9表示出系統(tǒng)表示出系統(tǒng) 兩個支路中的一個支路。散熱器內(nèi)的數(shù)字表示散兩個支路中的一個支路。散熱器內(nèi)的數(shù)字表示散 熱器的熱負荷。樓層高為熱器的熱負荷。樓層高為3m。 【例題【例題4-2】 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 步驟見書 中詳解 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 解：解： 1.在軸側圖上進行管段編號，立管編號并注明各在軸側圖上進行管段編號，立管編號并注明各 管

24、段的熱負荷和管長。管段的熱負荷和管長。 2.確定最不利環(huán)路確定最不利環(huán)路 本系統(tǒng)為異程式單管系統(tǒng)，取最遠立管的環(huán)路作本系統(tǒng)為異程式單管系統(tǒng)，取最遠立管的環(huán)路作 為最不利環(huán)路，即從入口到立管為最不利環(huán)路，即從入口到立管5。這個環(huán)路。這個環(huán)路 包括管段包括管段1到管段到管段12。 3.計算最不利環(huán)路各管段的管徑。計算最不利環(huán)路各管段的管徑。 引入口處外網(wǎng)的供回水壓差較大，但系統(tǒng)中引入口處外網(wǎng)的供回水壓差較大，但系統(tǒng)中 各環(huán)路的壓力損失易于平衡。采用推薦的平各環(huán)路的壓力損失易于平衡。采用推薦的平 均比摩阻均比摩阻 Rpj大致為大致為60120pa/m來確定最不來確定最不 利環(huán)路各管段的管徑。利環(huán)路各

25、管段的管徑。 根據(jù)下式確定各管段的流量根據(jù)下式確定各管段的流量: .,_ ;,_ ;,_ /. 86. 0 )(10187. 4 3600 , , ,3 ct ct wQ hkg tt Q tt Q G h g hghg 系統(tǒng)的設計回水溫度 系統(tǒng)的設計供水溫度 管段的熱負荷 根據(jù)根據(jù)G和選用的和選用的Rpj值查附表，將查出的各值查附表，將查出的各 管段管段d,R,v值列入水力計算表中。值列入水力計算表中。 算出最不利環(huán)路的總壓力損失算出最不利環(huán)路的總壓力損失 入口處的剩余循環(huán)壓力用調(diào)節(jié)閥節(jié)流消耗入口處的剩余循環(huán)壓力用調(diào)節(jié)閥節(jié)流消耗 掉掉。 papp jy 8633)( 121 4.確定立管確定

26、立管4的管徑的管徑 立管立管4與最末端供回水干管和立管與最末端供回水干管和立管5，即管段，即管段6， 7為并聯(lián)環(huán)路。根據(jù)并聯(lián)環(huán)路節(jié)點壓力平衡原為并聯(lián)環(huán)路。根據(jù)并聯(lián)環(huán)路節(jié)點壓力平衡原 理，立管理，立管4的資用壓力可由下式確定：的資用壓力可由下式確定： 兩根立管各層熱負荷的分配比例大致相兩根立管各層熱負荷的分配比例大致相 等，等， ，因而，因而 。 .,4_ ;,5_ ).()( , 4 , 5 , 4 , 57, 6 , 4 pap pap pappppp jy 生的重力循環(huán)作用壓力的散熱器中冷卻時所產(chǎn)水在立管 生的重力循環(huán)作用壓力的散熱器中冷卻時所產(chǎn)水在立管 , 4 , 5 pp 7, 6 ,

27、 4 )( jy ppp 立管立管4的平均比摩阻為：的平均比摩阻為： 根據(jù)根據(jù)Rpj和和G值，選立管值，選立管4的立，支管的管徑，的立，支管的管徑， 取取DN15*15。 計算出立管計算出立管4的總壓力損失為的總壓力損失為2941pa。 與立管與立管5的并聯(lián)環(huán)路相比，其不平衡率：的并聯(lián)環(huán)路相比，其不平衡率： 在允許值在允許值 范圍之內(nèi)范圍之內(nèi)。 mpa l p Rpj/4 .81 7 .16 27195 . 05 . 0 , 4 %2 . 8 4 x %15 5.確定立管確定立管3的管徑的管徑 立管立管3與管段與管段58并聯(lián)。同理，資用壓力并聯(lián)。同理，資用壓力 立管管徑選用立管管徑選用DN15

28、*15。計算結果，立管。計算結果，立管3總總 壓力損失為壓力損失為2941pa。 不平衡率不平衡率16.5%，稍超過允許值。，稍超過允許值。 pappp jy 3524)( 85 , 3 6.確定立管確定立管2的管徑的管徑 立管立管2與管段與管段49并聯(lián)。同理，資用壓力并聯(lián)。同理，資用壓力 立管選用最小管徑立管選用最小管徑DN15*15。 計算結果，立管計算結果，立管2總壓力損失為總壓力損失為2941pa。 不平衡率不平衡率25.3%，超過允許值。，超過允許值。 pappp jy 3937)( 94 , 2 7.確定立管確定立管1的管徑的管徑 立管立管1與管段與管段310并聯(lián)。同理，資用壓力并

29、聯(lián)。同理，資用壓力 立管選用最小管徑立管選用最小管徑DN15*15。 計算結果，立管計算結果，立管1總壓力損失為總壓力損失為3517pa。 不平衡率不平衡率24.3%，超過允許值，剩余壓頭用立管閥，超過允許值，剩余壓頭用立管閥 門消除。門消除。 pappp jy 4643)( 103 , 1 通過上述計算可以看出通過上述計算可以看出： 1.例題例題1與例題與例題2的系統(tǒng)熱負荷，立管數(shù)，熱媒參的系統(tǒng)熱負荷，立管數(shù)，熱媒參 數(shù)和供熱半徑都相同，機械循環(huán)系統(tǒng)的作用壓數(shù)和供熱半徑都相同，機械循環(huán)系統(tǒng)的作用壓 力比重力循環(huán)系統(tǒng)大地多，系統(tǒng)的管徑就細很力比重力循環(huán)系統(tǒng)大地多，系統(tǒng)的管徑就細很 多。多。 2

30、.由于機械循環(huán)系統(tǒng)供回水干管的由于機械循環(huán)系統(tǒng)供回水干管的R值選用較大，值選用較大， 系統(tǒng)中各立管之間的并聯(lián)環(huán)路壓力平衡較難。系統(tǒng)中各立管之間的并聯(lián)環(huán)路壓力平衡較難。 例題例題2中，立管中，立管1，2，3的不平衡率都超過的不平衡率都超過 15% 的允許值。在系統(tǒng)初調(diào)節(jié)和運行時，的允許值。在系統(tǒng)初調(diào)節(jié)和運行時， 只能靠立管上的閥門進行調(diào)節(jié)，否則例題只能靠立管上的閥門進行調(diào)節(jié)，否則例題2的的 異程式系統(tǒng)必然回出現(xiàn)近熱遠冷的水平失調(diào)。異程式系統(tǒng)必然回出現(xiàn)近熱遠冷的水平失調(diào)。 如系統(tǒng)的作用半徑較大，同時又采用異程式布如系統(tǒng)的作用半徑較大，同時又采用異程式布 置管道，則水平失調(diào)現(xiàn)象更難以避免。置管道，則

31、水平失調(diào)現(xiàn)象更難以避免。 3.為避免采用例題為避免采用例題2的水力計算方法而出現(xiàn)立管的水力計算方法而出現(xiàn)立管 之間環(huán)路壓力不易平衡的問題，在工程設計中，之間環(huán)路壓力不易平衡的問題，在工程設計中， 可采用下面的一些設計方法，來防止或減輕系可采用下面的一些設計方法，來防止或減輕系 統(tǒng)的水平失調(diào)現(xiàn)象。統(tǒng)的水平失調(diào)現(xiàn)象。 供，回水干管采用同程式布置；供，回水干管采用同程式布置； 仍采用異程式系統(tǒng)，但采用仍采用異程式系統(tǒng)，但采用“不等溫降不等溫降”方法方法 進行水力計算；進行水力計算； 仍采用異程式系統(tǒng)，采用首先計算最近立管環(huán)仍采用異程式系統(tǒng)，采用首先計算最近立管環(huán) 路的方法。路的方法。 二、散熱器的進

32、流系數(shù)二、散熱器的進流系數(shù) 在單管熱水供暖系統(tǒng)中，立管的水流量全部或在單管熱水供暖系統(tǒng)中，立管的水流量全部或 部分地流進散熱器。流進散熱器的水流量與通部分地流進散熱器。流進散熱器的水流量與通 過該立管水流量的比值，稱作散熱器的進流系過該立管水流量的比值，稱作散熱器的進流系 數(shù)數(shù)，可用下式表示，可用下式表示 ls GG / 在垂直式順流熱水供暖系統(tǒng)中，散熱器單側連接時，在垂直式順流熱水供暖系統(tǒng)中，散熱器單側連接時， =1.0；散熱器雙側連接，通常兩側散熱器的支管管徑；散熱器雙側連接，通常兩側散熱器的支管管徑 及其長度都相等時，及其長度都相等時，=0.5。當兩側散熱器的支管管徑。當兩側散熱器的支管

33、管徑 及其長度不相等時，兩側的散熱器進流系數(shù)及其長度不相等時，兩側的散熱器進流系數(shù)就不相等就不相等 了。了。 第四章第四章 室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算室內(nèi)熱水供暖系統(tǒng)的水力計算 l 同程式系統(tǒng)的特點是通過各個并聯(lián)環(huán)路的總長度都同程式系統(tǒng)的特點是通過各個并聯(lián)環(huán)路的總長度都 相等。在供暖半徑較大（一般超過相等。在供暖半徑較大（一般超過50m以上）的室內(nèi)以上）的室內(nèi) 熱水供暖系統(tǒng)中，同程式系統(tǒng)得到較普遍地應用。現(xiàn)熱水供暖系統(tǒng)中，同程式系統(tǒng)得到較普遍地應用。現(xiàn) 通過下面例題，闡明同程式系統(tǒng)管路水力計算方法和通過下面例題，闡明同程式系統(tǒng)管路水力計算方法和 步驟。步驟。 l【例題【例題4-3】將例題】將例題4-2的異程式系統(tǒng)改為同程式系統(tǒng)。的異程式系統(tǒng)