高速連接線主線滿堂支架計(jì)算書(shū)

1、目 錄一、概況2二、計(jì)算依據(jù)2三、基礎(chǔ)資料2四、計(jì)算荷載：44.1、荷載分析44.1.1、箱梁自重荷載 - q144.1.2、箱梁模板及模板支撐荷載 - q244.1.3、施工人員、施工材料和機(jī)具荷載 - q354.1.4、砼振搗荷載 - q454.1.5、砼對(duì)模板側(cè)壓荷載 - q554.1.6、支架自重荷載 - q654.1.7、風(fēng)荷載 - q764.2、荷載組合94.2.1、底模、方木計(jì)算荷載104.2.1、側(cè)模計(jì)算荷載11五、結(jié)構(gòu)計(jì)算115.1、底模竹膠板計(jì)算115.2、側(cè)模竹膠板計(jì)算125.3、頂層橫橋向方木分配梁計(jì)算135.3.1、橫隔梁及腹板斷面135.3.2、底板及翼板斷面145

2、.4、底層縱橋向方木分配梁計(jì)算165.4.1、橫隔梁及腹板斷面165.4.2、底板及翼板斷面175.5、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算185.5.1、橫隔梁斷面185.5.2、翼板、底板斷面195.5.3、腹板斷面（90cm）215.6、縱橫向水平桿及斜桿扣件抗滑驗(yàn)算225.7、架體抗傾覆驗(yàn)算225.8、地基承載力驗(yàn)算23六、驗(yàn)算結(jié)果24主線箱梁滿堂支架計(jì)算書(shū)一、概況滿堂式碗扣支架體系由支架基礎(chǔ)、483 mm碗扣立桿、橫桿、斜撐桿、可調(diào)節(jié)頂托、1010 cm方木做縱向分配梁、用88 cm方木做橫向分配梁，15 mm竹膠板做底板；模板系統(tǒng)由側(cè)模、底模、芯模、端模等組成。二、計(jì)算依據(jù)1、建筑施工碗扣式腳手架安全技

3、術(shù)規(guī)范（jgj166-2008）2、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb50017-2003）3、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范（jtg d63-2007）4、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（jtj025-86）5、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(jtg/t f50-2011)6、濟(jì)廣高速濟(jì)南連接線工程施工設(shè)計(jì)圖（山東省交通公路設(shè)計(jì)院）7、竹膠合板模板jgt 156-20048、竹膠合板模板、方木根據(jù)容許應(yīng)力法計(jì)算，碗扣支架根據(jù)概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法計(jì)算。三、基礎(chǔ)資料1、碗扣支架為483 mm鋼管；根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj166-2008）5.1.6知鋼管的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為205 n/mm2。2、采用15mm厚

4、竹膠合板作為底模、側(cè)模，根據(jù)竹膠合板模板jgt 156-2004其彈性模量取板寬方向?yàn)?.5103 mpa，其容許應(yīng)力 50mpa。采用1010 cm方木作為縱梁，88 cm方木作為底模橫肋，除橫隔梁及腹板處橫向間距為20cm外，其余位置橫橋向間距為30 cm，；根據(jù)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(jtj025-86)方木采用木材材料為a3類，其容許應(yīng)力，彈性模量按a3類計(jì)，即：12mpa，e9103 mpa，=1.9 mpa3、橫桿的步距除去頂托底托位置處為0.6 m，其余位置橫桿步距均為1.2 m；4、墩柱附近橫隔梁段立桿間距0.6 m（順橋向）0.6 m（橫橋向）布置；5、空心段、翼板及

5、過(guò)渡段底板按照0.9 m（順橋向）0.9 m（橫橋向）布置支架立桿；6、腹板下立桿橫向縱向間距為：0.6 m0.9 m。7、大于40 m跨徑連續(xù)梁，根據(jù)腹板厚度變化，腹板位置支架布置予以適當(dāng)加強(qiáng)。（具體見(jiàn)：支架布置圖）圖3.1：支架橫斷面布置圖四、計(jì)算荷載：4.1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過(guò)程中將涉及到以下荷載形式：4.1.1、箱梁自重荷載 - q1新澆混凝土密度取26k n/m3。對(duì)于橫隔梁處，自重荷載為26 kn/m32.3m=59.8 kn/m2;對(duì)于翼板處，按翼板根部最厚處計(jì)算，自重荷載為26kn/m30.65m=16.9 kn/m2；對(duì)于一般底板處，自重荷載為26k

6、n/m30.48m=12.48 kn/m2；對(duì)于跨中腹板處，可按平均厚度進(jìn)行計(jì)算，按最厚腹板90cm寬度計(jì)算，其下布置4排間距60cm立桿，則其平均厚度為1.61 m（平均高度以斷面積除以底寬度），故腹板處自重荷載可按26kn/m3 1.61m=41.86 kn/m2計(jì)算。具體如下表所示：箱梁自重荷載 - q1符號(hào)位 置砼密度（kn/m3)厚度(m)荷載（kn/m2)備注q1橫隔板262.359.8翼板260.6516.9翼板根部最厚處計(jì)底板260.4812.48腹板261.6141.86以90cm厚腹板計(jì)表4.1.1：箱梁自重荷載q14.1.2、箱梁模板及模板支撐荷載 - q2箱梁內(nèi)模、底模

7、、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，根據(jù)建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj166-2008）4.2.4節(jié)取q20.3 kn/ m2；4.1.3、施工人員、施工材料和機(jī)具荷載 - q3施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算q31 kn/m2；4.1.4、砼振搗荷載 - q4振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，q41 kn/m2；4.1.5、砼對(duì)模板側(cè)壓荷載 - q5因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以v=1.2 m/h澆筑速度控制，新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力q5=0.22t0k1k2v0.5式中：k1 -外加劑修正系數(shù)，取摻緩凝外加劑k=1.2；k2 -坍落度修正系數(shù)，當(dāng)

8、坍落度為11-15cm時(shí)，取1.15；v -混凝土澆筑速度，取v=1.2 m/h；-混凝土密度，取26 kn/ m3；t0 -混凝土初凝時(shí)間，取2小時(shí)。可得：q5=0.222261.21.151.20.5 = 17 kn/m24.1.6、支架自重荷載 - q6根據(jù)擬定的支架布置圖，支架自重計(jì)算如下：立桿: 188（90/0.6）+178（90/0.9）=35200 m 橫向橫桿：2070.9（90/0.9）+1480.6（90/0.6）=22680 m 縱向橫桿：1770.9（90/0.9）+1880.6（90/0.6）=23670 m 根據(jù)規(guī)范，立桿按5.5 kg/m,橫桿按4 kg/m計(jì)算

9、，則： g=352005.5+（22680+23670）4=379 t欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)自重為0.14 kn/m，則兩側(cè)欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)重量為0.14 kn/m290=25.2 kn支架、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)平均為：q6=（25.2+3790）/(26.890)=1.58 kn/m24.1.7、風(fēng)荷載 - q7對(duì)支架結(jié)構(gòu)分析可知，風(fēng)荷載最不利狀態(tài)為模板安裝完畢，鋼筋安裝前，此時(shí)風(fēng)荷載最大，自重荷載較小。根據(jù)建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程第4.3.1條，作用于雙排腳手架及模板支撐架上的水平縫荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按下式計(jì)算:k=0.7zs0式中：k 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kn/m2）；z風(fēng)壓高度變化系數(shù)

10、，按規(guī)范附錄d查的z=0.74； s風(fēng)荷載體型系數(shù)；0基本風(fēng)壓（kn/m2），按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb5009規(guī)定查得濟(jì)南地區(qū)基本風(fēng)壓0 =0.5 kn/m2。 根據(jù)建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程第4.3.2條，雙排腳手架及模板支撐架的風(fēng)荷載體型系數(shù)（s）應(yīng)按下列規(guī)定采用： 1.懸掛密目式安全網(wǎng)的雙排腳手架和支撐架體型系數(shù)為s =1.30，0為密目式安全網(wǎng)擋風(fēng)系數(shù)，取0.8。 2.單排架無(wú)遮攔體型系數(shù)：st =1.2，擋風(fēng)系數(shù)：0=a1/a0 =(0.9+1.2)0.048/(0.91.2)=0.093式中：a1桿件擋風(fēng)面積；a0迎風(fēng)全面積. 3.無(wú)遮攔多排模板支撐架的體型系數(shù)：

11、s=st式中：st單排架體型系數(shù)，st=1.20.093=0.011； n-支撐架相連立桿數(shù)，根據(jù)支架布置形式取值n=8；-按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范gb5009有關(guān)規(guī)定修正計(jì)算，當(dāng)0小于或等于0.1時(shí)，應(yīng)取=0.97?？傻茫簊=st=7.210.011=0.079作用于多排支架及支撐架上的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：k=0.7zs0 =0.70.740.0790.5=0.021 kn/m2模=0.7zs0=0.70.741.20.5=0.311 kn/m24.1.7.1、模板、支撐架風(fēng)荷載 當(dāng)模板支撐架有風(fēng)荷載作用時(shí)，應(yīng)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，對(duì)支架橫斷面最不利分析簡(jiǎn)化，橫向0.9m7=6.3m，豎向1.2

12、7=8.4m，受力簡(jiǎn)圖如右圖所示： 圖4.1.7：風(fēng)荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖1.支架風(fēng)荷載化解為每一節(jié)點(diǎn)集中荷載：w = kak=0.0351.20.9=0.023 kn；w1 = 模a模=0.3112.30.9=0.644 kn。式中：ak-取值根據(jù)支架步距，ak=1.20.9=1.08 m2； a模取值根據(jù)支架步距和梁高，a模=2.30.9=2.07 m2。2.節(jié)點(diǎn)集中荷載在立桿及斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力wv、ws為：wv(1.2/0.9) 0.0378 = 0.031 knws0.038 knwv1 1 = (1.2/0.9) 0.644 = 0.859 knws11 1.073 kn式中：h-橫桿間距；立

13、桿橫向步距。4.1.7.2、自上而下疊加在斜桿最下端處的最大內(nèi)力：s1+(n-1)s式中：-自上而下疊加在斜桿最下端處的最大內(nèi)力；s1 -頂端風(fēng)荷載1產(chǎn)生的斜桿內(nèi)力；n-支撐架步數(shù)，根據(jù)受力簡(jiǎn)圖取值，n=8。可得：s1+(n-1)s =1.073+（8-1）0.038 = 1.339 kn4.1.7.3、自上而下疊加在立桿產(chǎn)生的最大內(nèi)力：v1+(n-1)v式中：-自上而下疊加在立桿產(chǎn)生的最大內(nèi)力；wv1 -頂端風(fēng)荷載w1產(chǎn)生的立桿內(nèi)力；n-支撐架步數(shù)，根據(jù)受力簡(jiǎn)圖取值，n=8?？傻茫簐1+(n-1)v =0.859+（8-1）0.031 = 1.076 kn對(duì)風(fēng)荷載匯總可得：風(fēng)荷載 - q7符

14、號(hào)荷載名稱數(shù) 值備 注k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.021 kn/m2支架模風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.311 kn/m2模板w風(fēng)荷載節(jié)點(diǎn)水平力0.023 kn支架產(chǎn)生w1頂端風(fēng)荷載水平力0.644 kn模板產(chǎn)生斜桿疊加最大內(nèi)力1.339 kn斜桿軸力立桿疊加最大內(nèi)力1.076 kn立桿軸力表4.1.7： 風(fēng)荷載q74.2、荷載組合公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范(jtg/t f50-2011)5.2.6，計(jì)算荷載組合為：模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度驗(yàn)算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算側(cè)模計(jì)算(4)表4.2.1：模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合對(duì)4.1荷載分析中各荷載匯總可得：荷載分析匯總表符號(hào)名稱及位置數(shù)值備注q1箱梁自重橫隔板59.8 kn

15、/m2翼板16.9 kn/m2翼板根部最厚處計(jì)底板12.48 kn/m2腹板41.86 kn/m2以90cm厚腹板計(jì)q2箱梁模板及模板支撐荷載0.3 kn/m2q3施工人員、施工材料和機(jī)具荷載1 kn/m2q4砼振搗荷載1 kn/m2q5砼對(duì)模板側(cè)壓荷載17 kn/m2q6支架自重荷載1.58 kn/m2q7風(fēng)荷載k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.021 kn/m2支架模風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.311 kn/m2模板w風(fēng)荷載節(jié)點(diǎn)水平力0.023 kn支架產(chǎn)生w1頂端風(fēng)荷載水平力0.644 kn模板產(chǎn)生斜桿疊加最大內(nèi)力1.339 kn斜桿軸力立桿疊加最大內(nèi)力1.076 kn立桿軸力表4.2.2：荷載分析匯總表4.2.1

16、、底模、方木計(jì)算荷載1橫隔梁處：q橫=q1+q2+q3+q4 =59.8+0.3+1.0+1.0=62.1 kn/m22. 翼板處q翼=q1+q2+q3+q4 =16.9+0.3+1.0+1.0=19.2 kn/m23.底板處q底=q1+q2+q3+q4 =12.48+0.3+1.0+1.0=14.78 kn/m24.腹板處q腹=q1+q2+q3+q4 =41.86+0.3+1.0+1.0=44.16 kn/m24.2.1、側(cè)模計(jì)算荷載1.側(cè)模計(jì)算荷載q側(cè)= q5+q4=18 kn/m2五、結(jié)構(gòu)計(jì)算5.1、底模竹膠板計(jì)算箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)

17、行簡(jiǎn)化如下圖：圖5.1：橫隔梁處底模布置及竹膠板簡(jiǎn)化示意圖本方案底模橫肋統(tǒng)一為88cm方木，除橫隔梁及腹板處橫向間距為20cm外，其余位置橫橋向間距為30 cm，由于橫隔梁處荷載最大，因此僅對(duì)橫隔梁處進(jìn)行底模計(jì)算。底模可簡(jiǎn)化為跨徑20 cm的多跨梁計(jì)算，此處按四跨連續(xù)梁計(jì)算，荷載取板寬1米計(jì)算。線荷載：q=(q1+q2+q3+q4)1 =(59.8+0.3+1.0+1.0)1=62.1 kn/m1.模板強(qiáng)度計(jì)算mmax=0.077ql2=0.07762.10.20.2=0.191 kn*m板寬1米，厚度為0.015米其慣性矩為： i=(ah3)/12=(10.0153)/12=0.28110-

18、6 m4 =hmmax/2i=(0.1910.015103)/（0.28110-62）=5.098 mpa 50 mpa（符合規(guī)范要求）2.模板剛度驗(yàn)算fmax=0.632(q1+q2)l4/(100ei)=(0.63260.11030.24)/(1000.28110-65.5103106)=0.393 mm l/400=200/400=0.5 mm（符合規(guī)范要求）5.2、側(cè)模竹膠板計(jì)算側(cè)?？珊?jiǎn)化為跨徑30 cm的多跨梁計(jì)算，此處按四跨連續(xù)梁計(jì)算。荷載取板寬1米計(jì)算，計(jì)算簡(jiǎn)圖與底模相同。線荷載：q=(q5 +q4)1 =18 kn/m1模板強(qiáng)度計(jì)算mmax=0.077ql2=0.077180.

19、30.3=0.125 kn*m板寬1米，厚度為0.015米其慣性矩為： i=(ah3)/12=(10.0153)/12=0.28110-6m4 =hmmax/2i=(0.11780.015103)/ 0.28110-62=3.14 mpa 50 mpa（符合規(guī)范要求）2.模板剛度驗(yàn)算fmax=0.632 ql4/(100ei)=(0.632171030.34)/(1000.28110-65.5103106)=0.56 mml/400=300/400=0.75 mm（符合規(guī)范要求）5.3、頂層橫橋向方木分配梁計(jì)算5.3.1、橫隔梁及腹板斷面箱梁頂層采用88 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置

20、進(jìn)行受力分析，比較橫隔梁與腹板斷面，取最不利橫隔梁位置進(jìn)行驗(yàn)算。荷載：q=（q1+q2+q3+q4）=59.8+0.3+1.0+1.0=62.1 kn/m2計(jì)算模式：因分配梁為橫橋向布置，墩柱附近及腹板處跨徑為600 mm連續(xù)梁，可以簡(jiǎn)化為600 mm簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算： 圖5.3.1.1：橫隔梁分配梁布置圖橫向方木間距為200 mm，故其均布荷載可簡(jiǎn)化為：q=62.10.2=12.42 kn/m橫向方木簡(jiǎn)化為承受均布荷載的簡(jiǎn)支梁，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：圖5.3.1.2：橫隔梁頂層分配梁受力簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算：彎矩m和應(yīng)力：mmaxql2/8=12.420.62/8=0.559 knm= mmax /w=0.5

21、59103/(0.080.082/6)=6.55 mpa=12 mpa （符合規(guī)范要求） 剛度驗(yàn)算：max=5ql4/(384ei )=512.421030.64/3849109(0.080.083/12)=0.703 mml/400=0.6/400=0.0015m=1.5 mm（符合規(guī)范要求） 抗剪驗(yàn)算： = (ql/2)/a=(12.42/2)1030.6/(0.080.08)=0.582 mpa =1.9 mpa（符合規(guī)范要求）5.3.2、底板及翼板斷面箱梁頂層采用88 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，比較底板與翼板斷面，取最不利翼板位置進(jìn)行驗(yàn)算。荷載：底板q=(q1

22、+q2+q3+q4)=12.48+0.3+1.0+1.0=14.78 kn/m2翼板q=(q1+q2+q3+q4)=16.9+0.3+1.0+1.0=19.2 kn/m2計(jì)算模式：因分配梁為橫橋向布置，底板及翼板處跨徑為900mm連續(xù)梁，可以簡(jiǎn)化為跨徑為900mm簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算:橫向方木間距為300mm，以翼板為不利位置，其均布荷載可簡(jiǎn)化為：q=19.20.3=5.76 kn/m橫向方木簡(jiǎn)化為承受均布荷載的簡(jiǎn)支梁，計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：圖5.3.1.2：翼板頂層分配梁受力簡(jiǎn)圖強(qiáng)度驗(yàn)算:彎矩m和應(yīng)力：mmax =ql2/8=5.760.92/8=0.58 kn*m= mmax /w=0.58103/(0

23、.080.082/6)=6.79 mpa=12 mpa （符合規(guī)范要求） 剛度驗(yàn)算:max=5ql4/(384ei )=55.161030.94/3849109(0.080.083/12)=1.37 mml/400=0.9/400=2.25 mm （符合規(guī)范要求） 抗剪驗(yàn)算=(ql/2)/a=5.761030.9/(20.080.08)=0.41 mpa =1.9 mpa（符合規(guī)范要求）5.4、底層縱橋向方木分配梁計(jì)算底層順橋向布置，采用1010 cm方木作為分配梁，相鄰間距與支架對(duì)應(yīng)，分別為600 mm、900 mm。按照單跨簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算。對(duì)于下層方木，可視為受集中力的簡(jiǎn)支梁，其集中力為上

24、層方木的支座反力。10 cm10 cm方木的截面特性：w=1001002/6=166666.7 mm3i=1001003/12=8333333.3 mm45.4.1、橫隔梁及腹板斷面箱梁底層采用1010 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，比較橫隔梁與腹板斷面，取最不利橫隔梁位置僅對(duì)方木強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。橫梁部位的荷載q=12.42 kn/m,立桿縱向間距為60 cm，橫向間距為60cm圖5.4.1：橫隔梁底層分配梁受力簡(jiǎn)圖荷載：88 cm縱向分配梁間距為200 mm,其分配情況如上圖，簡(jiǎn)化為受集中力的簡(jiǎn)支梁：p12.420.6(1/2)=3.726 kn強(qiáng)度計(jì)算：mmax=5pl

25、/12=53.7260.6/12=0.932 kn/m=mmax/w=0.932106/166666.7=5.59 mpa=12 mpa （符合規(guī)范要求）5.4.2、底板及翼板斷面箱梁底層采用1010 cm分配梁，取各種布置情況下最不利位置進(jìn)行受力分析，比較橫底板與翼板斷面，取最不利翼板位置僅對(duì)方木強(qiáng)度進(jìn)行驗(yàn)算。翼板部位的荷載q=5.76 kn/m,立桿縱向間距為90cm，橫向間距為90cm圖5.4.2：橫隔梁底層分配梁受力簡(jiǎn)圖荷載：88cm縱向分配梁間距為300mm,其分配情況如上圖，簡(jiǎn)化為受集中力的簡(jiǎn)支梁：p5.760.9(1/2)=2.59 kn強(qiáng)度計(jì)算：mmax=pl/3=2.590.

26、9/3=0.78 kn/m=mmax/w=0.816106/166666.7=4.68 mpa=12 mpa （符合規(guī)范要求）5.5、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算按照建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)標(biāo)規(guī)范（jgj166-2008），支架驗(yàn)算考慮風(fēng)荷載組合，按照以下公式進(jìn)行驗(yàn)算：n=1.2（q1+q2）+0.91.4(q3+q4)lxly+q5afk支架驗(yàn)算不考慮風(fēng)荷載組合，按照以下公式進(jìn)行驗(yàn)算：n=1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)lxly21.641 kn （符合規(guī)范要求）對(duì)于頂端頂托以及底部底托部分，其計(jì)算長(zhǎng)度l0=h+2a計(jì)算，h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度（含頂托不大于60cm）l

27、0=h+2a=60+120=180cm, 長(zhǎng)細(xì)比為= l0/i=1.8/0.0159=113，查建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄e，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.496。舊支架應(yīng)力折減系數(shù)0.85afk =0.4964.24121022050.85=36.65 kn21.641 kn（符合規(guī)范要求）2.立桿豎向變形驗(yàn)算5.5.3、腹板斷面（90cm）在腹板斷面支架規(guī)格為600900 mm，此工況下單根立桿荷載：（荷載根據(jù)表4.2.2取值）n=1.2（q1+q2）+0.91.4(q3+q4)lxly+q5 （考慮風(fēng)荷載）=1.2（1.580.90.6+0.30.90.6+41.860.90.6

28、）+0.91.4（1+1）0.90.6+1.076=28.33+2.717=31.047 knn=1.2（q1+q2）+1.4(q3+q4)lxly （不考慮風(fēng)荷載）=1.2（1.580.90.6+0.30.90.6+41.860.90.6）+1.4（1+1）0.90.6=28.33+1.512=29.842 kn1.立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算在腹板頂托與底托之間處立桿步距h=1.2m，立桿回轉(zhuǎn)半徑i=1.59cm，長(zhǎng)細(xì)比為=h/i=1.2/0.0159=75，查建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄e，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.75。舊支架應(yīng)力折減系數(shù)0.85afk =0.754.24121022050

29、.85=55.43 k31.047 kn（符合規(guī)范要求）對(duì)于頂端頂托以及底部底托部分，其計(jì)算長(zhǎng)度l0=h+2a計(jì)算，h為橫桿步距，a為立桿伸出頂層水平桿長(zhǎng)度（含頂托不大于60cm）l0=h+2a=60+120=180cm, 長(zhǎng)細(xì)比為= l0/i=1.8/0.0159=113，查建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄e，軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)=0.496。舊支架應(yīng)力折減系數(shù)0.85afk =0.4964.24121022050.85=36.65 kn31.047 kn（符合規(guī)范要求）2.立桿豎向變形驗(yàn)算5.6、縱橫向水平桿及斜桿扣件抗滑驗(yàn)算支架按照其設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格進(jìn)行搭設(shè)，縱橫向水平桿間距均在設(shè)計(jì)范

30、圍之內(nèi)，且橫桿僅起到連接作用，不直接承受荷載，故不再進(jìn)行單獨(dú)驗(yàn)算；支架中斜桿主要為連接作用，按照支架構(gòu)造要求進(jìn)行設(shè)置，故也不再進(jìn)行驗(yàn)算。根據(jù)建筑施工碗扣鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)程5.6.4進(jìn)行斜桿扣件抗滑驗(yàn)算。s1+(n-1)s qc=8 kn式中: -自上而下疊加在斜桿最下端處的最大內(nèi)力；qc-為扣件抗滑承載力，取8 kn根據(jù)4.1.7風(fēng)荷載取值可知1.339 kn。則有：1.339 kn qc=8 kn（符合規(guī)范要求） 5.7、架體抗傾覆驗(yàn)算最不利狀態(tài)為模板安裝完畢，鋼筋安裝前。此時(shí)風(fēng)荷載最大，自重荷載較小，支架抗傾覆為最不利狀態(tài)。對(duì)支架抗傾覆采用整體式驗(yàn)算。1.風(fēng)荷載產(chǎn)生彎矩：（根據(jù)風(fēng)荷載4

31、.1.7取值） m風(fēng)= ka立支h支+1a立模h模 =0.0219084+0.3112.3908 =60.48+515.0=575.48 kn*m2.支架及模板自重產(chǎn)生的抵抗彎矩（根據(jù)風(fēng)荷載4.1.2、4.1.6取值）m自= q2a平模l橫模/2+ q6a平支l橫支/2 =0.39024.812.4+1.57902713.5 =8303.04+51503.85=59806 kn*m則有：m風(fēng)=575.48 kn*m m自=59806 kn*m（符合規(guī)范要求）5.8、地基承載力驗(yàn)算（1）路面未施工路段清除原地基表面雜土，將軟弱夾層全部清除，并碾壓密實(shí)，然后回填素土，上部用灰土回填20cm并用震動(dòng)壓路機(jī)壓實(shí)，壓實(shí)度標(biāo)準(zhǔn)按道路結(jié)構(gòu)層控制，并且地基承載力不小于200kpa作為支架地基。在處理好的地基上設(shè)置厚度為20cm，標(biāo)號(hào)為c20混凝土墊層，支架底設(shè)置120150mm方木。（2）泥漿池、沉渣池的回填處理方案。開(kāi)挖的泥漿池及沉渣池先挖出泥漿至原土，保證泥漿處理干凈，經(jīng)監(jiān)理工程師驗(yàn)收合格后再進(jìn)行回填，下部采用素土回填人工電動(dòng)夯夯實(shí)，上部用灰土回填20cm,