第5章局部通風

1、1 安全工程學院安全工程學院 Mine Ventilation and Safety 中國礦業(yè)大學多媒體教學課件 2 第第5章章 局部通風局部通風 中國礦業(yè)大學多媒體教學課件 3 上一章內容上一章內容 第第4章章 通風動力通風動力 4.1 自然風壓自然風壓 4.2 礦用通風機類型及構造礦用通風機類型及構造 4.3 通風機工作參數(shù)及個體特性曲線通風機工作參數(shù)及個體特性曲線 4.4 比例定律與通風機類型特性曲線比例定律與通風機類型特性曲線 4.5 礦井主要通風機附屬裝置礦井主要通風機附屬裝置 4.6 礦井主要通風機聯(lián)合運轉礦井主要通風機聯(lián)合運轉 4.7 礦井主要通風機性能測定礦井主要通風機性能測定

2、 4 第第5章章 局部通風局部通風 本章討論局部通風方法，局部通風裝備，本章討論局部通風方法，局部通風裝備， 局部通風系統(tǒng)設計，局部通風技術管理局部通風系統(tǒng)設計，局部通風技術管理 及其安全措施。及其安全措施。 5 第第5章章 局部通風局部通風 5.1 局部通風方法局部通風方法 5.2 局部通風裝備局部通風裝備 5.3 局部通風系統(tǒng)設計局部通風系統(tǒng)設計 5.4 局部通風技術管理及安全措施局部通風技術管理及安全措施 6 局部通風的概念局部通風的概念 礦井新建、擴建或生產(chǎn)時，都要掘進巷道， 在掘進過程中，為了稀釋和排出自煤(巖)體 涌出的有害氣體、爆破產(chǎn)生的炮煙和礦塵， 以及創(chuàng)造良好的氣候條件，必須

3、對獨頭掘進 工作面進行通風。 CH4 炮煙 粉塵 怎么工作 嘛？ 7 礦井風壓通風方法 局部動力設備通風 局部局部 通風通風 8 當總風壓不能滿足掘進通風的要求時，借當總風壓不能滿足掘進通風的要求時，借 助專門的動力設備對掘進巷道進行局部通助專門的動力設備對掘進巷道進行局部通 風。風。 局部動力設施主要有局部通風機和引射器。局部動力設施主要有局部通風機和引射器。 一、一、局部通風機通風局部通風機通風 9 局部通風機通風局部通風機通風 10 局部通風機通風是礦井廣泛采用的局部通風方 法，按其工作方式分為壓入式、抽出式和混合 式三種。 1)壓入式通風 局部通風機和啟 動裝置安裝在離 掘巷道口10m

4、外 的進風側，局部 通風機把新鮮風 流經(jīng)風筒壓送到 掘進工作面，污 風沿巷道排出。 11 扒斗裝載機扒斗裝載機 12 掘進機掘進機 重車重車車場車場空車空車 壓入式風筒壓入式風筒 壓入式風機壓入式風機 13 工作面爆破后，煙、塵充滿迎頭，形成一個炮煙拋擲區(qū)。 風流由風筒射出后，按紊動射流的特性使炮煙被卷吸到 射出的風流中，二者摻混共同向前移動。 風流從風筒出口到轉向點的距離叫有效射程Lj，風筒出 口與工作面的距離不能超過有效射程，否則會在工作附 近出現(xiàn)煙流停滯區(qū)。據(jù)經(jīng)驗，壓入式風筒出口到工作面 的距離Lp約為： Lp Lj (45) ，m(S掘進巷道凈斷面積，m2。S 14 2)抽出式通風 這

5、種通風方式是把局部通風機安裝在離巷道口10m 以外的回風側。新鮮風流沿巷道流入，污風通過鐵鐵 風筒風筒由局部通風機排出。 15 SCF-6濕式除塵風機濕式除塵風機 可伸縮風筒可伸縮風筒 膠帶輸送機膠帶輸送機 水管水管 轉載機轉載機 掘進機掘進機 16 這種通風方式在風筒吸口附近形成一股流入風筒的風流，這種通風方式在風筒吸口附近形成一股流入風筒的風流， 離風筒越遠風速越小，只能在一定距離以內有吸入炮煙的離風筒越遠風速越小，只能在一定距離以內有吸入炮煙的 作用，這段距離稱為有效吸程作用，這段距離稱為有效吸程l ls s。在有效吸程以外的炮煙。在有效吸程以外的炮煙 處于停滯狀態(tài)。因此，抽出式風筒口離

6、工作面的距離處于停滯狀態(tài)。因此，抽出式風筒口離工作面的距離l le e應應 小于有效吸程：小于有效吸程： le ls 1.5S0.5，m 17 壓入式通風與抽出式通風優(yōu)缺點比較：壓入式通風與抽出式通風優(yōu)缺點比較： (1)壓入式通風時，局部通風機及其附屬電氣設壓入式通風時，局部通風機及其附屬電氣設 備均布置在新鮮風流中，污風不通過局部通風機，備均布置在新鮮風流中，污風不通過局部通風機， 安全性好；而抽出式通風時，含瓦斯的污風通過安全性好；而抽出式通風時，含瓦斯的污風通過 局部通風機，若局部通風機防爆性能出現(xiàn)問題，局部通風機，若局部通風機防爆性能出現(xiàn)問題， 則非常危險。則非常危險。 (2)壓入式通

7、風風筒出口風速和有效射程均較大，壓入式通風風筒出口風速和有效射程均較大， 可防止瓦斯層狀積聚，且因風速較大而提高散熱可防止瓦斯層狀積聚，且因風速較大而提高散熱 效果。而抽出式通風有效吸程小，掘進施工中難效果。而抽出式通風有效吸程小，掘進施工中難 以保證風筒吸入口到工作面的距離在有效吸程之以保證風筒吸入口到工作面的距離在有效吸程之 內。與壓入式通風相比，抽出式風量小，工作面內。與壓入式通風相比，抽出式風量小，工作面 排污風所需時間長、速度慢。排污風所需時間長、速度慢。 18 (3)壓入式通風時，掘進巷道涌出的瓦斯向遠離工作壓入式通風時，掘進巷道涌出的瓦斯向遠離工作 面方向排走，而用抽出式通風時，

8、巷道壁面涌出的瓦面方向排走，而用抽出式通風時，巷道壁面涌出的瓦 斯隨風流流向工作面，安全性較差。斯隨風流流向工作面，安全性較差。 (4)抽出式通風時，新鮮風流沿巷道進入工作面，整抽出式通風時，新鮮風流沿巷道進入工作面，整 個井巷空氣清新，勞動環(huán)境好；而壓入式通風時，污個井巷空氣清新，勞動環(huán)境好；而壓入式通風時，污 風沿巷道緩慢排出，掘進巷道越長，排污風速越慢，風沿巷道緩慢排出，掘進巷道越長，排污風速越慢， 受污染時間越久。這種情況在大斷面長距離巷道掘進受污染時間越久。這種情況在大斷面長距離巷道掘進 中尤為突出。中尤為突出。 19 (5)壓入式通風可用柔性風筒，其成本低、重量壓入式通風可用柔性風

9、筒，其成本低、重量 輕，便于運輸，而抽出式通風的風筒承受負壓輕，便于運輸，而抽出式通風的風筒承受負壓 作用，必須使用剛性或帶剛性骨架的可伸縮風作用，必須使用剛性或帶剛性骨架的可伸縮風 筒，成本高，重量大，運輸不便。筒，成本高，重量大，運輸不便。 基于上述分析，當以排除瓦斯為主的煤巷、基于上述分析，當以排除瓦斯為主的煤巷、 半煤巖巷掘進時應采用壓入式通風，而當以排半煤巖巷掘進時應采用壓入式通風，而當以排 除粉塵為主的井巷掘進時，宜采用抽出式通風。除粉塵為主的井巷掘進時，宜采用抽出式通風。 20 3）混合式通風 混合式通風的布置如圖所示。其 中壓入式風筒出風口與工作面的距離仍應小于有效 射程長度，

10、抽出式風筒吸風口與工作面的距離和壓 入式局部通風機所在位置有關。壓入式局部通風機 可隨工作面的推進及時向前移動，與工作面距離保 持在持在4050米左右。米左右。 抽出式風筒吸風口應抽出式風筒吸風口應 超前壓入式局部通風超前壓入式局部通風 機機10米以上，同時其米以上，同時其 風筒吸風口距工作面風筒吸風口距工作面 的距離還應大于炮煙的距離還應大于炮煙 拋擲長度，一般為拋擲長度，一般為30 米左右。米左右。 壓抽結合壓抽結合 21 當局部通風機的吸入風量大于全壓供給設置通 風機巷道的風量時，則部分由局部用風地點排 出的污濁風流，會再次經(jīng)局部通風機送往用風 地點，故稱其為循環(huán)風。 循環(huán)通風分為摻有適

11、量外界新風的循環(huán)通風和 不摻有外界新風的循環(huán)通風。前者即為可控循 環(huán)通風，也稱為開路循環(huán)通風；后者稱為閉路 循環(huán)通風。 掘進工作面連續(xù)不斷涌出瓦斯等有害氣體，當 使用閉路循環(huán)系統(tǒng)時，因既無任何出口，無法 除去這些氣體，封閉循環(huán)區(qū)域中污染物濃度必 然會越來越大。規(guī)程嚴禁采用循環(huán)通風。 4）可控循環(huán)通風 22 如圖所示，若要采用常規(guī)的壓入式通風，它雖能有效 地解決瓦斯和氣候條件問題，但無法控制掘進巷道內的礦 塵濃度，并且對采煤工作面進風流的礦塵濃度也會產(chǎn)生影 響；若要采用常規(guī)的抽出式通風，由于采煤工作面內無法 安設局部通風機，故只能安裝在工作面外部，當工作面平 巷很長時，這樣做是很困難的。 23

12、在回風巷一側如下圖所示，情況正好相反，采 用抽出式通風采煤工作面含塵風流直接進入掘 進頭，采用壓入式通風則需把局部通風機置于 采場通風系統(tǒng)之外。 另一種方法是混合式，但因超前掘進巷道長度 一般很短，難以布置兩臺局部通風機，另外掘 進巷道內的風速也會很低,因此都非最佳方案。 24 如果采用可控循環(huán)通風，進風側采用抽出式通 風，局部通風機安在進風巷內，如圖所示，經(jīng)風機 前置除塵器過濾后，流出局部通風機與外部新風混 合，其中一部分會再次進入掘進頭循環(huán)使用。由于 污風在與新風混合前經(jīng)過了過濾，因而可以減輕或 消除掘進頭產(chǎn)生的礦塵對采、掘工作面進風流的污 染。 25 在回風側采用壓入式通風，局部通風機安

13、在 回風巷內，如圖 所示，風流過濾后再經(jīng)局部通 風機壓入掘進頭，清洗掘進頭后與采煤工作面回 風流混合，其中一部分流入回風道，另一部分再 次進入掘進頭循環(huán)使用。用這種方法可減輕或消 除采煤工作面產(chǎn)生的礦塵對掘進頭進風的污染。 26 可控循環(huán)通風除了在壓入式和抽出式通風中應用外，可控循環(huán)通風除了在壓入式和抽出式通風中應用外， 在長距離巷道掘進的混合式通風中也有采用。在長在長距離巷道掘進的混合式通風中也有采用。在長 抽短壓式通風中，如圖所示，先啟動抽出式風機后抽短壓式通風中，如圖所示，先啟動抽出式風機后 啟動壓入式風機，外部進入的新風先清洗掘進頭，啟動壓入式風機，外部進入的新風先清洗掘進頭， 其中一

14、部分污風經(jīng)風筒，由抽出式風機排出；另一其中一部分污風經(jīng)風筒，由抽出式風機排出；另一 部分污風在壓入式局部通風機的作用下，流過兩列部分污風在壓入式局部通風機的作用下，流過兩列 風筒重疊段巷道，再次與外部新風混合經(jīng)風機前置風筒重疊段巷道，再次與外部新風混合經(jīng)風機前置 除塵器過濾后，由局部通風機壓入掘進頭循環(huán)使用，除塵器過濾后，由局部通風機壓入掘進頭循環(huán)使用， 從而形成可控循環(huán)通風。從而形成可控循環(huán)通風。 27 在長壓短抽式通風中，如圖所示，當抽出式風機風在長壓短抽式通風中，如圖所示，當抽出式風機風 量大于壓入式風機風量時也能產(chǎn)生循環(huán)風。先啟動壓入量大于壓入式風機風量時也能產(chǎn)生循環(huán)風。先啟動壓入 式

15、風機后啟動抽出式風機，新風由壓入式風機和風筒送式風機后啟動抽出式風機，新風由壓入式風機和風筒送 入掘進頭，污風全部通過抽出風筒，經(jīng)前置除塵器過濾入掘進頭，污風全部通過抽出風筒，經(jīng)前置除塵器過濾 后，由抽出式風機排出，其中一部分風流后，由抽出式風機排出，其中一部分風流( (其其量約等于量約等于 壓入式風機風量壓入式風機風量) )沿掘進巷道排入外部貫穿風流中，另沿掘進巷道排入外部貫穿風流中，另 一部分風流一部分風流(其數(shù)量等于兩其數(shù)量等于兩風機風量差風機風量差)在抽出式風機的在抽出式風機的 作用下通過兩列風筒重疊段巷道，再次與壓入風筒流出作用下通過兩列風筒重疊段巷道，再次與壓入風筒流出 的新風的新

16、風混合進入掘進頭循環(huán)使用，從而形成可控循環(huán)通混合進入掘進頭循環(huán)使用，從而形成可控循環(huán)通 風風 28 可控循環(huán)局部通風具有下列優(yōu)點：可控循環(huán)局部通風具有下列優(yōu)點： (1)采用混合式可控循環(huán)通風時，掘進巷道風采用混合式可控循環(huán)通風時，掘進巷道風 流循環(huán)區(qū)內流循環(huán)區(qū)內(即從后置風筒口至掘進工作面即從后置風筒口至掘進工作面)的風的風 速較高，避免了瓦斯層狀積聚，同時也降低了等速較高，避免了瓦斯層狀積聚，同時也降低了等 效溫度，改善了掘進巷道中的氣候條件。效溫度，改善了掘進巷道中的氣候條件。 (2)當在局部通風機前配置除塵器時，可降低當在局部通風機前配置除塵器時，可降低 礦塵濃度。礦塵濃度。 (3)在供

17、給掘進工作面相同風量條件下，可降在供給掘進工作面相同風量條件下，可降 低通風能耗低通風能耗 。 29 可控循環(huán)局部通風的缺點是：可控循環(huán)局部通風的缺點是： (1)循環(huán)風流通過運轉風機的加熱，再返回掘循環(huán)風流通過運轉風機的加熱，再返回掘 進工作面，使風溫上升。進工作面，使風溫上升。 (2)由于流經(jīng)局部通風機的風流中含有一定濃由于流經(jīng)局部通風機的風流中含有一定濃 度的瓦斯和粉塵，因此，必須研制新型防爆除塵度的瓦斯和粉塵，因此，必須研制新型防爆除塵 風機風機 (3)當工作面附近發(fā)生火災時，煙流會返回掘當工作面附近發(fā)生火災時，煙流會返回掘 進工作面，故安全性差，抗災能力弱，災變時有進工作面，故安全性差

18、，抗災能力弱，災變時有 循環(huán)風流通過的風機應立即進行控制，停止循環(huán)循環(huán)風流通過的風機應立即進行控制，停止循環(huán) 通風，恢復常規(guī)通風。通風，恢復常規(guī)通風。 30 因此，對使用可控循環(huán)通風提出下列要求：因此，對使用可控循環(huán)通風提出下列要求： (1)在可控循環(huán)通風系統(tǒng)中，必須裝有瓦斯、在可控循環(huán)通風系統(tǒng)中，必須裝有瓦斯、 風量、粉塵自動監(jiān)測裝置及可靠的報警裝置，風量、粉塵自動監(jiān)測裝置及可靠的報警裝置， 同時還必須進行常規(guī)環(huán)境檢測分析同時還必須進行常規(guī)環(huán)境檢測分析 (2)對循環(huán)風機實現(xiàn)自動開關和風量控制。對對循環(huán)風機實現(xiàn)自動開關和風量控制。對 使用可控循環(huán)風的混合式通風，抽出式與壓入使用可控循環(huán)風的混合

19、式通風，抽出式與壓入 式的兩臺風機間須設閉鎖裝置，保證主要的局式的兩臺風機間須設閉鎖裝置，保證主要的局 部通風機啟動后，有循環(huán)風通過的風機再啟動部通風機啟動后，有循環(huán)風通過的風機再啟動 ，以免形成閉路循環(huán)風流同時必須適當?shù)乜兀悦庑纬砷]路循環(huán)風流同時必須適當?shù)乜?制抽出式與壓入式兩臺局部通風機的風量制抽出式與壓入式兩臺局部通風機的風量比，比， 以獲得可控循環(huán)通風的最佳除塵和降溫效以獲得可控循環(huán)通風的最佳除塵和降溫效果。果。 31 二、礦井全風壓通風 這種方法不需增設其它動力設備，直接利用礦井 主要通風機造成的風壓對掘進巷道和工作面進 行通風為了將新鮮風流引入工作面并排出污 風，必須采用擋風墻、

20、風幛和風筒等導風設施。 優(yōu)點是安全可靠，管理方便，但要有足夠的總 風壓。 32 風墻的構筑可用磚、石風墻，木板墻及帆布，塑料等柔 性風幛。后兩種漏風大，只適用于短距離的導風。磚、 石風墻漏風小，導風距離可超過 500m；墻需有一磚至 一磚半厚，并用砂漿勾縫。在圖中1為縱向風墻，2為帶 有調節(jié)風窗的調節(jié)風門，以便行人和調節(jié)導入掘進工作 面的風量。 1. 利用縱向風墻導風 33 2. 利用風筒導風 采用風筒導風需設置擋風墻2，墻上開有風窗的調節(jié)風門 3。 34 火 區(qū) 封閉火區(qū)的獨頭巷道 35 3.利用平行巷道通風 在掘進主巷的同時，距主巷1020m另掘一條平行的 配風巷，主、配巷之間按一定距離開

21、掘聯(lián)絡眼，前一個聯(lián) 絡眼掘通后，后一個聯(lián)絡眼便密封。主巷進風，配巷回風。 兩條平行的獨頭巷道可用風幛或風筒導風。 適于長距離的巷道掘進通風適于長距離的巷道掘進通風 36 4、鉆孔導風、鉆孔導風 如圖所示，離地表或鄰近水平較近處掘進長巷反眼或如圖所示，離地表或鄰近水平較近處掘進長巷反眼或 上山時，可用鉆孔提前溝通掘進巷道，以便形成貫穿上山時，可用鉆孔提前溝通掘進巷道，以便形成貫穿 風流。為克服鉆孔阻力，增大風量，可用大直徑鉆孔風流。為克服鉆孔阻力，增大風量，可用大直徑鉆孔 (300400 mm)或在鉆孔口安裝風機。這種通風方法或在鉆孔口安裝風機。這種通風方法 曾被應用于煤層上山的掘進通風，取得了

22、良好的排瓦曾被應用于煤層上山的掘進通風，取得了良好的排瓦 斯效果。斯效果。 37 三、引射器通風 參考書：余常昭，環(huán)境流體力學 38 當射流從噴嘴噴出時，與周圍靜止的空氣之間形成一個 速度不連續(xù)的交界面。由于速度不等，該面不穩(wěn)定，偶 有擾動，交界面就出現(xiàn)波動。凸起的地方使上部流體受 擠，斷面縮小，速度增大，壓力減小(-)；與此相應的下 方氣流的壓力增大(+)。在交界面上產(chǎn)生橫向壓力，使凸 處越凸，凹處越凹，最后使交界面破裂成一個個小旋渦， 產(chǎn)生強烈紊動，將鄰近靜止的空氣卷吸到射流中，兩者 摻混在一起，共同向前流動。 使射流邊界不斷向外 擴展，斷面和流量 不斷增加。使整個 射流成為紊動射流。 3

23、9 引射器通風 引射器的通風原理是 利用壓力水或壓縮空 氣經(jīng)噴嘴高速射出產(chǎn) 生射流。周圍的空氣 被卷吸到射流中，為 了減少射流與卷吸空 氣間沖擊損失，空氣 和射流在混合管內摻 混，整流后共同向前 運動，使風筒內有風 流不斷流過。 40 引射作用的實質引射作用的實質 高壓射流將自身的部分能量傳遞給被引射的流高壓射流將自身的部分能量傳遞給被引射的流 體。體。 41 引射器通風具有設備簡單、安全、水引射器有 利于除塵和降溫(水溫低時)的優(yōu)點。 但 產(chǎn) 生 的 風 壓 低 ， 送 風 量 小 （ 2 0 2 0 0 m3/min)，效率低，費用高，只有在用水砂充 填采煤法的礦井中，才可順便使用水風扇引

24、射 器。為滿足掘進通風的風壓與風量要求，可用 多噴咀進行串聯(lián)通風。 優(yōu)點與缺點 42 掘進工作面所需風量的計算掘進工作面所需風量的計算 對于新設計礦井工作面按爆破排煙的需要確對于新設計礦井工作面按爆破排煙的需要確 定風量：定風量： 1 壓入式通風壓入式通風 式中式中 Qbp風筒口的出風量，風筒口的出風量，m3/min；t通通 風時間，風時間，20-30min；A一次爆破的炸藥消耗一次爆破的炸藥消耗 量，量，kg； S掘進巷道的凈斷面積，掘進巷道的凈斷面積，m2；ld 從工作面至炮煙被稀釋到安全濃度的距離，可從工作面至炮煙被稀釋到安全濃度的距離，可 按按ld400A/S(m)計算。當掘進巷道的長

25、度小于計算。當掘進巷道的長度小于ld 時，用巷道長度置換時，用巷道長度置換ld 。 min,)( 8 . 7 3 3 2 mSlA t Q dbp 43 2. 抽出式通風抽出式通風 式中式中 Qbe風筒入口的風量，風筒入口的風量， m3/min； lt 炮煙拋擲的長度，炮煙拋擲的長度，m。它取決于起爆方式和。它取決于起爆方式和 炸藥消耗量，即：電雷管起爆時，炸藥消耗量，即：電雷管起爆時，lt15+A/5， m 火雷管起爆時，火雷管起爆時，lt15A，m min, 18 3 mSlA t Q tbe 44 3.混合式通風混合式通風 在長抽短壓的通風方式中，應滿足抽出式風在長抽短壓的通風方式中，應

26、滿足抽出式風 筒入口的風量筒入口的風量Qbe大于壓入式風筒出口的風量大于壓入式風筒出口的風量Qbp， 以防止循環(huán)風和維持風筒重疊段內的巷道中具有以防止循環(huán)風和維持風筒重疊段內的巷道中具有 排塵或稀釋沼氣的最低速度。因此，須先計算排塵或稀釋沼氣的最低速度。因此，須先計算Qbp， 然后用下式計算然后用下式計算Qbe： QbeQbp60VS 式中式中 V排塵的最低風速排塵的最低風速0.150.25m/s；或稀；或稀 釋沼氣的最低風速釋沼氣的最低風速0.5m/s；S風筒重疊段的巷風筒重疊段的巷 道面積，道面積，m2。 45 最后要根據(jù)最低風速驗算最后要根據(jù)最低風速驗算(也可作為機掘工作面也可作為機掘工

27、作面 的計算方法的計算方法)： 巖巷：按最低排塵風速巖巷：按最低排塵風速0.15m/s計算，最低風量：計算，最低風量： Qb0.1560S，m3/min； 半煤巖和煤巷：按不能形成瓦斯層的最低風速半煤巖和煤巷：按不能形成瓦斯層的最低風速 0.5m/s計算，最低風量：計算，最低風量： Qb0. 560S， m3/min。 根據(jù)最高風速驗算，巖巷、半煤巖和煤巷皆以根據(jù)最高風速驗算，巖巷、半煤巖和煤巷皆以 最高風速最高風速4m/s計算，這時計算，這時 ： Qb460S，m3/min。 46 局部通風裝備是由局部通風動力設備、局部通風裝備是由局部通風動力設備、 風筒及其附屬裝置組成。風筒及其附屬裝置組

28、成。 47 一、局部通風機一、局部通風機 井下局部地點通風所用的通風機稱為局部通風井下局部地點通風所用的通風機稱為局部通風 機。掘進工作面通風要求局部通風機體積小、機。掘進工作面通風要求局部通風機體積小、 風壓高、效率高、噪聲低、性能可靠、堅固防風壓高、效率高、噪聲低、性能可靠、堅固防 爆。爆。 目前我國煤礦掘進工作面使用的局部通風機，目前我國煤礦掘進工作面使用的局部通風機， 種類較多，上世紀種類較多，上世紀60年代研制的年代研制的JBT系列軸流系列軸流 式局部通風機，仍在許多礦山使用。其全風壓式局部通風機，仍在許多礦山使用。其全風壓 效率只有效率只有60 70 ，風量、風壓偏低，尤，風量、風

29、壓偏低，尤 其噪聲高達其噪聲高達103118 dB(A)，已屬淘汰產(chǎn)品，已屬淘汰產(chǎn)品 48 近年來研制的新產(chǎn)品如沈陽鼓風機廠的近年來研制的新產(chǎn)品如沈陽鼓風機廠的 BKJ66-11系列，其結構如圖所示。系列，其結構如圖所示。 BKJ66-11系列通風機具有效率高，最高效率系列通風機具有效率高，最高效率 達達90%，與，與JBT型相比，提高效率型相比，提高效率15 30 ；如用；如用BKJ661No4.5型替代型替代JBT52-2型，型， 電動機可由電動機可由1lKW降至降至8kW；常用工作區(qū)的噪；常用工作區(qū)的噪 聲為聲為9899 dB(A)，比，比JBT系列局部通風機降系列局部通風機降 低低68

30、 dB(A)。 49 圖圖5-2-1 BKJ系列局部通風機結構圖系列局部通風機結構圖 1前風筒；前風筒；2主風筒；主風筒；3葉輪；葉輪；4后風筒，后風筒，5滑架；滑架； 6電動機電動機 50 圖圖5-2-2 BKJ66-11型局部通風機性能曲線圖型局部通風機性能曲線圖 51 表表5-2-1 BKJ66-11型局部通風機性能參數(shù)表型局部通風機性能參數(shù)表 型號型號風量風量 全風壓全風壓 /Pa 功率功率 /kW 轉速轉速 動輪直動輪直 徑徑/m BKJ66- 11No3.6 80150 600 1200 2.529500.36 BKJ66- 11No4.0 120210 800 1500 5.02

31、9500.40 BKJ66- 11No4.5 170300 1000 1900 8.029500.45 BKJ66- 11No5.0 240420 1200 2300 1529500.50 BKJ66- 11No5.6 330570 1500 2900 2229500.56 BKJ66- 11No6.3 470800 2000 3700 4229500.63 52 另外，我國還研制生產(chǎn)出對旋軸流式局部通風另外，我國還研制生產(chǎn)出對旋軸流式局部通風 機，如圖機，如圖5-2-3所示。其特點是：噪聲較低，所示。其特點是：噪聲較低， 效率較高，且高效區(qū)寬；可采用單級運轉或雙效率較高，且高效區(qū)寬；可采用單

32、級運轉或雙 級運轉。級運轉。 53 近年來開發(fā)研制了用于通風除塵和抽排瓦斯的近年來開發(fā)研制了用于通風除塵和抽排瓦斯的 局部通風機。如局部通風機。如SCF-6型濕式除塵風機，該機型濕式除塵風機，該機 最大的特點是將電動機獨立于風筒風流之外，最大的特點是將電動機獨立于風筒風流之外， 以防電氣火花引燃風筒風流中的瓦斯，并裝備以防電氣火花引燃風筒風流中的瓦斯，并裝備 了濕式除塵器。了濕式除塵器。 但局部通風機內部通風能耗較大，風筒積水積但局部通風機內部通風能耗較大，風筒積水積 塵清理較難，故適用于瓦斯涌出量較小、掘進塵清理較難，故適用于瓦斯涌出量較小、掘進 距離距離600 m以內的機掘巷道。以內的機掘

33、巷道。 54 2、局部通風機聯(lián)合工作、局部通風機聯(lián)合工作 1）局部通風機串聯(lián)）局部通風機串聯(lián) 當在通風距離長、風筒風阻大，一臺局部通風機風壓當在通風距離長、風筒風阻大，一臺局部通風機風壓 不能保證掘進需風量時，可采用兩臺或多臺局部通風不能保證掘進需風量時，可采用兩臺或多臺局部通風 機串聯(lián)。串聯(lián)的方式有集中串聯(lián)和間隔串聯(lián)。機串聯(lián)。串聯(lián)的方式有集中串聯(lián)和間隔串聯(lián)。 若兩臺或多臺局部通風機之間僅用較短若兩臺或多臺局部通風機之間僅用較短(12 m)的鐵的鐵 風筒連接稱為集中串聯(lián)，如圖（風筒連接稱為集中串聯(lián)，如圖（a）所示；若局部通）所示；若局部通 風機分別布置在風筒的端部和中部，則稱為間隔串聯(lián)，風機分

34、別布置在風筒的端部和中部，則稱為間隔串聯(lián)， 如圖（如圖（b）所示。）所示。 55 局部通風機串聯(lián)的布置方式不同，沿風筒的壓力分布局部通風機串聯(lián)的布置方式不同，沿風筒的壓力分布 也不同。也不同。 集中串聯(lián)的風筒全長均應處于正壓狀態(tài)，以防柔性風集中串聯(lián)的風筒全長均應處于正壓狀態(tài)，以防柔性風 筒抽癟。但靠近風機側的風筒承壓較高，柔性風筒易筒抽癟。但靠近風機側的風筒承壓較高，柔性風筒易 脹裂，且漏風較大。脹裂，且漏風較大。 間隔串聯(lián)的風筒承壓較低，漏風較少。但當兩臺局部間隔串聯(lián)的風筒承壓較低，漏風較少。但當兩臺局部 通風機相距過遠時，其連接風筒可能出現(xiàn)負壓段，如通風機相距過遠時，其連接風筒可能出現(xiàn)負壓

35、段，如 圖圖5-2-4(c)所示，使柔性風筒抽癟而不能正常通風。所示，使柔性風筒抽癟而不能正常通風。 據(jù)實驗兩臺據(jù)實驗兩臺JBT-52型局部通風機間隔串聯(lián)間距不應型局部通風機間隔串聯(lián)間距不應 超過風筒全長的三分之一。超過風筒全長的三分之一。 56 2）局部通風機并聯(lián)）局部通風機并聯(lián) 當風筒風阻不大，用一臺局部通風機供風不足當風筒風阻不大，用一臺局部通風機供風不足 時，可采用兩臺或多臺局部通風機集中并聯(lián)工時，可采用兩臺或多臺局部通風機集中并聯(lián)工 作。作。 57 二、風筒二、風筒 風筒是最常見的導風裝置。對風筒的基本要求是漏風風筒是最常見的導風裝置。對風筒的基本要求是漏風 小、風阻小、質量輕、拆裝

36、方便。小、風阻小、質量輕、拆裝方便。 1、風筒的種類、風筒的種類 風筒按其材料力學性質可分為剛性和柔性兩種。風筒按其材料力學性質可分為剛性和柔性兩種。 剛性風筒是用金屬板或玻璃鋼材料制成。玻璃鋼風筒剛性風筒是用金屬板或玻璃鋼材料制成。玻璃鋼風筒 比金屬風筒輕便、抗酸、堿腐蝕性強、摩擦阻力系數(shù)比金屬風筒輕便、抗酸、堿腐蝕性強、摩擦阻力系數(shù) 小。小。 柔性風筒是應用更廣泛的一種風筒，通常用膠布、橡柔性風筒是應用更廣泛的一種風筒，通常用膠布、橡 膠、塑料制成。其最大優(yōu)點是輕便、可伸縮、拆裝運膠、塑料制成。其最大優(yōu)點是輕便、可伸縮、拆裝運 搬方便。搬方便。 58 表表5-2-2 鐵風筒規(guī)格參數(shù)表鐵風筒

37、規(guī)格參數(shù)表 風筒直徑 /mm 風筒節(jié)長 /m 壁厚 /mm 墊圈厚 /mm 風筒質量 /kgm-1 4002，2.52823.4 5002.5，32828.3 6002.5，32834.8 7002.5，32.5846.1 80032.5854.5 90032.5860.8 100032.5868.0 59 表表5-2-3 膠布風筒規(guī)格參數(shù)表膠布風筒規(guī)格參數(shù)表 直徑 /mm 節(jié)長 /m壁厚 /mm 風筒質量 /kgm-1 風筒斷面 /m2 300101.21.30.071 400101.21.60.126 500101.21.90.196 600101.22.30.283 800101.23.

38、20.503 1000101.24.00.785 60 隨著大斷面巷道機械化掘進的增多，混合式通隨著大斷面巷道機械化掘進的增多，混合式通 風除塵技術得到了廣泛應用，為了滿足其抽出風除塵技術得到了廣泛應用，為了滿足其抽出 式通風的要求，采用金屬整體螺旋彈簧鋼圈為式通風的要求，采用金屬整體螺旋彈簧鋼圈為 骨架的可伸縮風筒，如圖骨架的可伸縮風筒，如圖5-2-4所示。它既可所示。它既可 承受一定的負壓，又具有可伸縮的特點，比鐵承受一定的負壓，又具有可伸縮的特點，比鐵 風筒質量輕，使用方便。風筒質量輕，使用方便。 礦山常用的風筒直徑有礦山常用的風筒直徑有300 mm、400 mm、 500 mm、600

39、 mm、800 mm和和1000mm等規(guī)等規(guī) 格。格。 61 2、風筒接頭、風筒接頭 剛性風筒一般采用法蘭盤連接方式。柔性風筒剛性風筒一般采用法蘭盤連接方式。柔性風筒 的接頭方式有插接、單反邊接頭、雙反邊接頭、的接頭方式有插接、單反邊接頭、雙反邊接頭、 活三環(huán)多反邊接頭、螺圈接頭等多種形式?；钊h(huán)多反邊接頭、螺圈接頭等多種形式。 62 （a） 兩固定環(huán)單反邊；（兩固定環(huán)單反邊；（b）大活環(huán)單反邊；（）大活環(huán)單反邊；（c）雙反邊；）雙反邊； （d）活三環(huán)多反邊；）活三環(huán)多反邊； （e）螺圈接頭（）螺圈接頭（1-螺圈；螺圈；2-風筒；風筒；3-鐵絲箍）鐵絲箍） 63 目前井下廣泛采用接頭嚴密、漏風

40、小的反邊接目前井下廣泛采用接頭嚴密、漏風小的反邊接 頭法。反邊接頭又分單反邊、雙反邊和多反邊等。頭法。反邊接頭又分單反邊、雙反邊和多反邊等。 插接方式最簡單，但漏風大；反邊接頭漏風較小，插接方式最簡單，但漏風大；反邊接頭漏風較小， 不易脹開，但局部風阻較大；后兩種接頭漏風小、不易脹開，但局部風阻較大；后兩種接頭漏風小、 風阻小，但易脹開，拆裝比較麻煩，通常在長距風阻小，但易脹開，拆裝比較麻煩，通常在長距 離掘進通風時采用。離掘進通風時采用。 64 雙反邊接頭的連接雙反邊接頭的連接 順序如圖所示，先在風順序如圖所示，先在風 筒兩端套上鐵環(huán)筒兩端套上鐵環(huán)l、2， 并各留并各留200 300mm的的

41、 反邊反邊(圖圖A)順風流方向順風流方向 把有鐵環(huán)把有鐵環(huán)1的風筒插入的風筒插入 有鐵環(huán)有鐵環(huán)2的風筒內，拉的風筒內，拉 緊風筒使兩環(huán)靠攏，要緊風筒使兩環(huán)靠攏，要 防止風筒歪斜出褶皺防止風筒歪斜出褶皺(圖圖 B)，然后把風筒，然后把風筒1的反的反 邊翻套過來，再把風筒邊翻套過來，再把風筒 2的反邊翻套過來的反邊翻套過來(圖圖C)。 65 多反邊接頭如圖示，是多反邊接頭如圖示，是 在雙反邊的基礎上多一個在雙反邊的基礎上多一個 活環(huán)活環(huán)3?；瞽h(huán)?；瞽h(huán)3先套在有鐵先套在有鐵 環(huán)環(huán)2的風筒上的風筒上(圖圖A)，當風，當風 筒筒1反邊翻套在風筒反邊翻套在風筒2上時，上時， 再把活環(huán)再把活環(huán)3套在風筒套在

42、風筒2的反的反 邊和風筒邊和風筒1的翻邊上的翻邊上(圖圖B)， 然后把風筒然后把風筒2的反邊和風筒的反邊和風筒l 的翻邊都翻套在活環(huán)的翻邊都翻套在活環(huán)3和鐵和鐵 環(huán)環(huán)1上上(圖圖C)。 此外，及時修補風筒和此外，及時修補風筒和 堵補風筒的針眼也是常用堵補風筒的針眼也是常用 的減少漏風的手段。的減少漏風的手段。 66 3、風筒的阻力、風筒的阻力 風筒風阻可按下式計算風筒風阻可按下式計算 式中式中 R風筒的總風阻，風筒的總風阻，Ns2/m8； R1風筒的摩擦風阻，風筒的摩擦風阻，Ns2/m8； R2風筒接頭處的局部風阻，風筒接頭處的局部風阻，Ns2/m8； R3風筒拐彎處的局部風阻，風筒拐彎處的局

43、部風阻，Ns2/m8； a風筒的摩擦阻力系數(shù)，風筒的摩擦阻力系數(shù)，Ns2/m4； l 風筒長度，風筒長度，m； d風筒直徑風筒直徑m； n風筒的接頭數(shù)目；風筒的接頭數(shù)目； j風筒接頭的局部阻力系數(shù)，無因次；風筒接頭的局部阻力系數(shù)，無因次； b風筒拐彎的局部阻力系數(shù)，無因次；風筒拐彎的局部阻力系數(shù)，無因次； 空氣密度，空氣密度，kg/m3。 上式中摩擦阻力系數(shù)上式中摩擦阻力系數(shù)的選取很重要，同直徑的剛性風筒的的選取很重要，同直徑的剛性風筒的 值可視為常數(shù)，金屬風筒的值可視為常數(shù)，金屬風筒的值值 可按表可按表5-2-4選取，玻璃鋼風筒的選取，玻璃鋼風筒的值可按表值可按表5-2-5選取。選取。 22

44、5 321 22 5 . 6 ss n d l RRRR bj 67 在實際應用中，整列風筒風阻除與長度和接頭在實際應用中，整列風筒風阻除與長度和接頭 等有關外，還與風筒的吊掛維護等管理質量密等有關外，還與風筒的吊掛維護等管理質量密 切相關，一般根據(jù)實測風筒百米風阻切相關，一般根據(jù)實測風筒百米風阻(包括局包括局 部風阻部風阻)作為衡量風筒管理質量和設計的數(shù)據(jù)。作為衡量風筒管理質量和設計的數(shù)據(jù)。 68 根據(jù)風筒的百米風阻值根據(jù)風筒的百米風阻值R R100 100可以直接計算 可以直接計算 長度為長度為L L的風筒實際風阻：的風筒實際風阻： 82 100, 100 msNR L Rp 69 表5-

45、3是開灤等礦和重慶研究所實測的風 筒百米風阻值的結果。 70 4、風筒的漏風、風筒的漏風 漏風量的大小與風筒種類、規(guī)格尺寸、接頭方法、接頭質量漏風量的大小與風筒種類、規(guī)格尺寸、接頭方法、接頭質量 以及風筒風壓等因素有關，而更重要的是與風筒的維護及管以及風筒風壓等因素有關，而更重要的是與風筒的維護及管 理有密切的關系。理有密切的關系。 金屬風筒的漏風主要發(fā)生在接頭處，且隨風壓增加而增加。金屬風筒的漏風主要發(fā)生在接頭處，且隨風壓增加而增加。 柔性風筒不僅接頭漏風，在其全長（如粘縫、針眼等）都有柔性風筒不僅接頭漏風，在其全長（如粘縫、針眼等）都有 漏風。考慮風筒漏風的大小，可用漏風量備用系數(shù)漏風。考

46、慮風筒漏風的大小，可用漏風量備用系數(shù)來表示。來表示。 （5-2-2） 式中：式中： 局部通風機的供風量，局部通風機的供風量，m3/s； 風筒末端的風量，風筒末端的風量，m3/s。 f 0 Q Q f Q 0 Q 71 金屬風筒的漏風主要發(fā)生在連接處。若把風筒漏風看成是連金屬風筒的漏風主要發(fā)生在連接處。若把風筒漏風看成是連 續(xù)的，且漏風狀態(tài)是紊流，在風筒全長上的漏風風量備用系續(xù)的，且漏風狀態(tài)是紊流，在風筒全長上的漏風風量備用系 數(shù)可按下式計算數(shù)可按下式計算 式中式中 d風筒直徑，風筒直徑，m； n風筒的接頭數(shù)目；風筒的接頭數(shù)目； R風筒全長的摩擦風阻，風筒全長的摩擦風阻，Ns2/m8； K相當于

47、直徑為相當于直徑為1 m的風筒的透風系數(shù)；的風筒的透風系數(shù)；K值的大小值的大小 與風筒的連接質量有關：插接時可取與風筒的連接質量有關：插接時可取0.00260.0032，法蘭盤，法蘭盤 連接用草繩墊圈時可取連接用草繩墊圈時可取0.00190.0026，法蘭盤連接用膠皮墊，法蘭盤連接用膠皮墊 圈可取圈可取0.000320.0019。 2 3 1 1 RKdn 72 柔性風筒不僅接頭漏風，在風筒全長上都有漏風，而漏風量柔性風筒不僅接頭漏風，在風筒全長上都有漏風，而漏風量 隨風筒內風壓增大而加大。隨風筒內風壓增大而加大。 柔性風筒的漏風風量備用系數(shù)柔性風筒的漏風風量備用系數(shù)可以根據(jù)風筒可以根據(jù)風筒1

48、00 m長度的漏長度的漏 風率風率p來計算。來計算。 式中，式中，柔性風筒漏風風量備用系數(shù)；柔性風筒漏風風量備用系數(shù)； p風筒風筒100 m長度的漏風率，長度的漏風率，%百米漏風率可從表百米漏風率可從表5- 2-6中查取；中查取； L風筒總長度，風筒總長度，m. 100 100 0 LQ QQ p f f 10000 1 1 pL f 0 Q Q 73 表表5-2-6 柔性風筒百米漏風率柔性風筒百米漏風率p 風筒接頭類型風筒接頭類型 100m漏風率漏風率p （%） 膠接膠接0.10.4 多反邊多反邊0.60.4 多層反邊多層反邊3.05 插接插接12.8 74 5、風筒的安裝與要求、風筒的安裝

49、與要求 我國煤礦在長距離獨頭巷道掘進通風技術管理和風筒安裝方我國煤礦在長距離獨頭巷道掘進通風技術管理和風筒安裝方 面，積累了豐富的經(jīng)驗?？蓺w納如下：面，積累了豐富的經(jīng)驗?？蓺w納如下： （1）適當增加風筒節(jié)長，減少接頭數(shù)目，降低風筒的局部風）適當增加風筒節(jié)長，減少接頭數(shù)目，降低風筒的局部風 阻和漏風。阻和漏風。 （2）改進接頭連接方式，淮北沈莊煤礦用鐵圈壓板接頭代）改進接頭連接方式，淮北沈莊煤礦用鐵圈壓板接頭代 替插接方式，送風距離達替插接方式，送風距離達3033 m，工作面風量為，工作面風量為63.2 m3/min，風筒百米漏風率減少了，風筒百米漏風率減少了75。棗莊礦使用的螺圈接。棗莊礦使用

50、的螺圈接 頭，內壁光滑，接頭局部風阻小，漏風也小，送風距離達頭，內壁光滑，接頭局部風阻小，漏風也小，送風距離達 3795 m。 （3）風筒懸吊要平、直、穩(wěn)、緊，逢環(huán)必吊，缺環(huán)必補，）風筒懸吊要平、直、穩(wěn)、緊，逢環(huán)必吊，缺環(huán)必補， 防止急拐彎。風機安裝、懸吊也要與風筒保持平直。風機與防止急拐彎。風機安裝、懸吊也要與風筒保持平直。風機與 風筒直徑不同時，要用異徑緩變接頭連接。風筒直徑不同時，要用異徑緩變接頭連接。 （4）在每隔一定距離風筒上安裝放水嘴，隨時放出風筒中凝）在每隔一定距離風筒上安裝放水嘴，隨時放出風筒中凝 結的積水。結的積水。 75 5.3 局部通風系統(tǒng)設計局部通風系統(tǒng)設計 根據(jù)開拓、

51、開采巷道布置、掘進區(qū)域煤巖層的根據(jù)開拓、開采巷道布置、掘進區(qū)域煤巖層的 自然條件以及掘進工藝，確定合理的局部通風自然條件以及掘進工藝，確定合理的局部通風 方法及其布置方式，選擇風筒類型和直徑，計方法及其布置方式，選擇風筒類型和直徑，計 算風筒出入口風量，計算風筒通風阻力，選擇算風筒出入口風量，計算風筒通風阻力，選擇 局部通風機等工作稱之為局部通風系統(tǒng)設計。局部通風機等工作稱之為局部通風系統(tǒng)設計。 76 一、局部通風系統(tǒng)的設計原則一、局部通風系統(tǒng)的設計原則 局部通風是礦井通風系統(tǒng)的一個重要組成部分，其新局部通風是礦井通風系統(tǒng)的一個重要組成部分，其新 風取自礦井主風流，其污風又排入礦井主風流。其設

52、風取自礦井主風流，其污風又排入礦井主風流。其設 計原則可歸納如下：計原則可歸納如下： (1) 礦井和采區(qū)通風系統(tǒng)設計應為局部通風創(chuàng)造條件。礦井和采區(qū)通風系統(tǒng)設計應為局部通風創(chuàng)造條件。 (2) 局部通風系統(tǒng)要安全可靠、經(jīng)濟合理和技術先進。局部通風系統(tǒng)要安全可靠、經(jīng)濟合理和技術先進。 (3) 盡量采用技術先進的低噪、高效型局部通風機。盡量采用技術先進的低噪、高效型局部通風機。 (4) 壓入式通風宜用柔性風筒，抽出式通風宜用帶剛壓入式通風宜用柔性風筒，抽出式通風宜用帶剛 性骨架的可伸縮風筒或完全剛性的風筒。風筒材質應性骨架的可伸縮風筒或完全剛性的風筒。風筒材質應 選擇阻燃、抗靜電型。選擇阻燃、抗靜電

53、型。 (5) 當一臺風機不能滿足通風要求時可考慮選用兩臺當一臺風機不能滿足通風要求時可考慮選用兩臺 或多臺風機聯(lián)合運行?；蚨嗯_風機聯(lián)合運行。 77 二、局部通風設計步驟二、局部通風設計步驟 （1）確定局部通風系統(tǒng)，繪制掘進巷道局部通風系）確定局部通風系統(tǒng)，繪制掘進巷道局部通風系 統(tǒng)布置圖。統(tǒng)布置圖。 （2）按通風方法和最大通風距離，選擇風筒類型與）按通風方法和最大通風距離，選擇風筒類型與 直徑。直徑。 （3）計算風機風量和風筒出口風量。）計算風機風量和風筒出口風量。 （4）按掘進巷道通風長度變化，分階段計算局部通）按掘進巷道通風長度變化，分階段計算局部通 風系統(tǒng)總阻力。風系統(tǒng)總阻力。 （5）按

54、計算所得局部通風機設計風量和風壓，選擇）按計算所得局部通風機設計風量和風壓，選擇 局部通風機。局部通風機。 （6）按礦井災害特點，選擇配套安全技術裝備。）按礦井災害特點，選擇配套安全技術裝備。 78 1、風筒的選擇、風筒的選擇 選用風筒要與局部通風機選型一并考慮其原則是：選用風筒要與局部通風機選型一并考慮其原則是： （1）風筒直徑能保證最大通風長度時，局部通風機）風筒直徑能保證最大通風長度時，局部通風機 供風量能滿足工作面通風的要求；供風量能滿足工作面通風的要求； 79 （2）風筒直徑主要取決于送風量及送風距離。）風筒直徑主要取決于送風量及送風距離。 送風量大，距離長，風筒直徑應大一些，以降低

55、風阻，減少送風量大，距離長，風筒直徑應大一些，以降低風阻，減少 漏風，節(jié)約通風電耗。此外，還應考慮巷道斷面的大小，使漏風，節(jié)約通風電耗。此外，還應考慮巷道斷面的大小，使 風筒不致影響運輸和行人的安全。風筒不致影響運輸和行人的安全。 一般來說，一般來說， 立井鑿井時，選用立井鑿井時，選用6001000 mm的鐵風筒或玻璃鋼風筒；的鐵風筒或玻璃鋼風筒； 距離在距離在200 m以內，送風量不超過以內，送風量不超過23 m3/s，可用直徑為，可用直徑為 300400 mm的風筒；的風筒； 距離在距離在200500 m時，可用直徑為時，可用直徑為400500 mm的風筒；的風筒； 距離在距離在50010

56、00 m時，可用直徑為時，可用直徑為8001000 mm的風筒。的風筒。 80 2、局部通風機的選型、局部通風機的選型 已知井巷掘進所需風量和所選用的風筒，即可求算風筒的通已知井巷掘進所需風量和所選用的風筒，即可求算風筒的通 風阻力。根據(jù)風量和風筒的通風阻力，在可供選擇的各種通風阻力。根據(jù)風量和風筒的通風阻力，在可供選擇的各種通 風動力設備中選用合適的設備。風動力設備中選用合適的設備。 （1）確定局部通風機的工作參數(shù)）確定局部通風機的工作參數(shù) 根據(jù)掘進工作面所需風量根據(jù)掘進工作面所需風量 和風筒的漏風情況，用下式計算和風筒的漏風情況，用下式計算 風機的工作風量風機的工作風量 式中式中 漏風系數(shù)

57、。漏風系數(shù)。 h Q a Q ah QQ 81 壓入式通風時，設風筒出口動壓損失為壓入式通風時，設風筒出口動壓損失為hv0，則局部通風機全，則局部通風機全 風壓（風壓（Pa）為）為Ht： 式中式中 Rf 壓入式風筒的總風阻，壓入式風筒的總風阻，Ns2/m8 抽出式通風時，設風筒入口局部阻力系數(shù)抽出式通風時，設風筒入口局部阻力系數(shù)e=0.5，則局部通風，則局部通風 機靜風壓機靜風壓Hs（Pa）為：）為： 2 0 4 0.811 h tfahvfah Q HR Q QhR Q Q D 2 4 0.406 h sfah Q HR Q Q D 82 （2）選擇局部通風機）選擇局部通風機 根據(jù)需要的根據(jù)

58、需要的 、 值在各類局部通風機特性曲線上，確定值在各類局部通風機特性曲線上，確定 局部通風機的合理工作范圍，選擇長期運行效率較高的局部局部通風機的合理工作范圍，選擇長期運行效率較高的局部 通風機。通風機。 a Q t H 83 局部通風機有軸流式和離心式兩種。煤礦多使用我國生產(chǎn)局部通風機有軸流式和離心式兩種。煤礦多使用我國生產(chǎn) 的防爆型的防爆型JBT系列軸流式局部通風機。其性能曲線和型號、規(guī)系列軸流式局部通風機。其性能曲線和型號、規(guī) 格分別如圖格分別如圖5-16和表和表5-6所示。根據(jù)上面算出的所示。根據(jù)上面算出的hf和和Qf值，在圖值，在圖 5-16中選擇合適的局部通風機，再參照表中選擇合適

59、的局部通風機，再參照表5-5和表和表5-6選擇配套選擇配套 的風筒。的風筒。 表表5-65-6 84 圖圖5-16 1JBT-41型型 2JBT-42型型 3JBT-51型型 4JBT-52型型 5JBT-61型型 6 JBT-62型型 85 如果選用的局部通風機工 作風壓不能滿足要求，可選用 二臺或二臺以上局部通風機進 行串聯(lián)作業(yè)。其串聯(lián)作業(yè)方式 分為集中串聯(lián)和間隔串聯(lián)。皆 可達到增加風壓的目的。但從 兩種串聯(lián)方式的風壓分布圖可 以看出，在相同條件下集中串 聯(lián)時，風筒中最大的風壓大于 間隔串聯(lián)，所以集中串聯(lián)風筒 漏風將大于間隔串聯(lián)。 86 間隔串聯(lián)時，如果兩臺局部通風機相隔較遠，便會在 第二

60、臺局部通風機后面一段風筒內產(chǎn)生負壓，因而在這個區(qū) 段內會有部分污風漏入風筒，造成循環(huán)風。為避免這種現(xiàn)象， 兩臺局部通風機的間距一般不得大于風筒全長的三分之一， 使風壓分布情況如圖B所示。 掘進長距離瓦斯巷道，一 臺局部通風機的風壓不夠用時， 間隔串聯(lián)不安全，可用局部通 風機集中串聯(lián)的方式；局部通 風機之間須用一段風筒隔開， 使第一臺局部通風機出口的紊 亂風流不影響第二臺局部通風 機的運轉效率。 87 5.4 局部通風技術管理及安全措施局部通風技術管理及安全措施 掘進工作面是瓦斯、煤塵事故的多發(fā)地點，因掘進工作面是瓦斯、煤塵事故的多發(fā)地點，因 此加強掘進工作面的地質工作、通風設計、安此加強掘進工