機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置（含全套圖紙）

1、 cad圖紙聯(lián)系qq153893706班 級(jí)： 05 機(jī)化2班 設(shè) 計(jì) 者： 學(xué) 號(hào)：指導(dǎo)老師： 2007年12月華南農(nóng)業(yè)大學(xué) 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)(帶式輸送機(jī))班 級(jí)： 05 機(jī)化2班 設(shè) 計(jì) 者： 學(xué) 號(hào)：指導(dǎo)老師： 2007年12月一、目錄一、目錄 3二、設(shè)計(jì)任務(wù)書 4三、傳動(dòng)方案分析 5四、電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算 6五、傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇計(jì)算 7六、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 9七、軸、鍵、軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算和聯(lián)軸器的選擇 16八、潤滑和密封方式的選擇、潤滑油和牌號(hào)的確定 26九、箱體及附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和選擇 27十、設(shè)計(jì)小結(jié) 29十一、參考資料 30二、設(shè)計(jì)任務(wù)書設(shè)計(jì)題目：帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)參

2、數(shù)：傳動(dòng)方案輸送帶的牽引力f（kn）輸送帶的速度v(m/s)提升機(jī)鼓輪的直徑d（mm）（1）70.45320設(shè)計(jì)要求：1） 輸送機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)方向不變，工作載荷穩(wěn)定。2） 輸送機(jī)鼓輪的傳動(dòng)效率取為0.97.3） 工作壽命為8年，每年300個(gè)工作日，每日工作16小時(shí)。設(shè)計(jì)內(nèi)容：1） 裝配圖1張2） 零件圖3張3） 設(shè)計(jì)說明書1份指導(dǎo)老師：夏紅梅日期：2007年12月三、傳動(dòng)方案分析傳動(dòng)方案（1）： 電機(jī)帶傳動(dòng)兩級(jí)圓柱齒輪（斜齒或直齒）減速器工作機(jī)該傳動(dòng)方案的特性：高速級(jí)常用斜齒，低速級(jí)可用直齒或斜齒。由于相對(duì)于軸承不對(duì)稱，要求軸具有較大的剛度。高速級(jí)齒輪在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，以減小因彎曲變形所引起的載荷沿齒

3、寬分布不均的現(xiàn)象。常用于載荷較平穩(wěn)的場合，應(yīng)用廣泛。四、電動(dòng)機(jī)的選擇計(jì)算計(jì)算和說明結(jié)果1） 選擇電動(dòng)機(jī)類型：名稱y系列（ip44）封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)型號(hào)=y132m2-6 額定功率kw=5.5同步轉(zhuǎn)速r/min=1000滿載轉(zhuǎn)速r/min=960轉(zhuǎn)動(dòng)慣量kg.m2=0.04凈重kg=852） 確定電動(dòng)機(jī)的功率： 工作機(jī)所需功率： kw =7*0.45=3.15 kw電動(dòng)機(jī)所需功率： kw電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)主軸之間的總效率 =0.84所以，電動(dòng)機(jī)所需功率 kw電動(dòng)機(jī)的額定功率要大于，所以選擇電動(dòng)機(jī)額定功率為5.5 kw。3） 確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速：工作機(jī)主軸轉(zhuǎn)速這里選1000 r/min的y系列（ip

4、44）封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)。f=7knv=0.45m/s帶傳動(dòng)效率=0.95球軸承效率=0.99圓柱齒輪效率=0.98聯(lián)軸器效率=0.99輸送帶鼓輪效率=0.97=5.5 kw五、傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算1）確定總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比總傳動(dòng)比 為滿載轉(zhuǎn)速=960r/min又因?yàn)樗匀鲃?dòng)比=3齒輪一級(jí)傳動(dòng)比=3.45齒輪二級(jí)傳動(dòng)比=3.452）計(jì)算各軸的轉(zhuǎn)速：將各軸由高速至低速依次編為0軸(電動(dòng)機(jī)軸)、軸、軸、軸工作機(jī)主軸 3）計(jì)算各軸輸入功率4）計(jì)算各軸輸入轉(zhuǎn)矩電動(dòng)機(jī)輸出轉(zhuǎn)矩 其他各軸輸入轉(zhuǎn)矩 六、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算1. 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算1） 確定計(jì)算功率因?yàn)楣ぷ鬏d荷穩(wěn)定，查p156

5、表8-7得=1.1 所以kw2） 選擇v帶的帶型根據(jù)，由p161圖8-10選用a型v帶。3） 確定帶輪的基準(zhǔn)直徑并驗(yàn)算帶的速度v以及帶輪的結(jié)構(gòu)形式初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑，由p155表8-6和p157表8-8，取小帶輪的基準(zhǔn)直徑=118mm。驗(yàn)算帶速v ，因?yàn)関在530m/s范圍內(nèi)，故帶速合適。計(jì)算大帶輪的基準(zhǔn)直徑， ， 根據(jù)p157表8-8取圓整為=355mm。因?yàn)榇髱л喌膁=354mm300mm ，所以采用輪輻式。4） 確定v帶的中心距a和基準(zhǔn)長度初定中心距=500mm，計(jì)算帶所需的基準(zhǔn)長度由p146表8-2選帶的基準(zhǔn)長度=1800mm。計(jì)算實(shí)際中心距a ， 中心距的變化范圍為488569mm

6、。5） 驗(yàn)算小帶輪上的包角 ，6） 計(jì)算帶的根數(shù)z計(jì)算單根v帶的額定功率 ，由=118mm和=960r/m，查p152表8-4a得=1.27kw根據(jù)=960r/m , i=3和a型帶，查表p153表8-4b得=0.11kw查表p155表8-5得=0.93 ，p146表8-2得=1.01 ，于是計(jì)算v帶的根數(shù)z ， ，所以取5根。7） 計(jì)算單根v帶的初拉力的最小值由p149表8-3得a型帶的單位長度質(zhì)量q=0.1kg/m ，所以應(yīng)使帶的實(shí)際初拉力8） 計(jì)算壓軸力壓軸力的最小值為 2. 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算l 高速級(jí)齒輪1） 選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及齒數(shù)選用直齒圓柱齒輪，運(yùn)輸機(jī)速度不高選用7級(jí)

7、精度，由p191表10-1選擇小齒輪材料為40（調(diào)質(zhì)），硬度為280hbs，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240hbs，兩者材料硬度差為40hbs 。選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù) 2） 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)確定設(shè)計(jì)計(jì)算公式 內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)，計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩由p205表10-7選取齒寬系數(shù)由p201表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)由p209表10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 ，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由p207圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1% ，安全系數(shù)s=1 ，所以 試算小齒輪分度圓直徑 ，帶入中較小的值計(jì)算圓周

8、速度v計(jì)算齒寬b計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) 齒高 所以 計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)v=1.15m/s ,7級(jí)精度，由p194圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)直齒輪，由p193表10-2查得使用系數(shù)由p196表10-4用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)，由查p198圖10-13得故載荷系數(shù)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，得計(jì)算模數(shù)m ，3） 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)確定彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式 的各計(jì)算數(shù)值由p208圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限由p206圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.4 ，所以 計(jì)算載荷系數(shù)k ，查取齒形系數(shù)由

9、p200表10-5查得 查取應(yīng)力校正系數(shù)由p200表10-5查得 計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較 所以，大齒輪的數(shù)值大把所得的相關(guān)數(shù)據(jù)代入彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式得對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.24并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=2.25mm，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑算出小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) 4） 幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算分度圓直徑 計(jì)算中心距 計(jì)算齒輪寬度 取l 低速級(jí)齒輪1）選定齒輪類型、精度等級(jí)、材料及

10、齒數(shù)選用直齒圓柱齒輪，運(yùn)輸機(jī)速度不高選用7級(jí)精度，由p191表10-1選擇小齒輪材料為40（調(diào)質(zhì)），硬度為280hbs，大齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)），硬度為240hbs，兩者材料硬度差為40hbs 。選小齒輪齒數(shù)，大齒輪齒數(shù) 2）按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)確定設(shè)計(jì)計(jì)算公式 內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)，計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩由p205表10-7選取齒寬系數(shù)由p201表10-6查得材料的彈性影響系數(shù)由p209表10-21d按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 ，大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)由p207圖10-19取接觸疲勞壽命系數(shù)計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1% ，安全系數(shù)s=1 ，所以 試算

11、小齒輪分度圓直徑 ，帶入中較小的值計(jì)算圓周速度v計(jì)算齒寬b計(jì)算齒寬與齒高之比 模數(shù) 齒高 所以 計(jì)算載荷系數(shù)根據(jù)v=0.47m/s ,7級(jí)精度，由p194圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)直齒輪，由p193表10-2查得使用系數(shù)由p196表10-4用插值法查得7級(jí)精度、小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱布置時(shí)，由查p198圖10-13得故載荷系數(shù)按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑，得計(jì)算模數(shù)m ，3）按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)確定彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式 的各計(jì)算數(shù)值由p208圖10-20c查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限由p206圖10-18取彎曲疲勞壽命系數(shù)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取彎曲疲勞安全系數(shù)s=1.4

12、，所以 計(jì)算載荷系數(shù)k ，查取齒形系數(shù)由p200表10-5查得 查取應(yīng)力校正系數(shù)由p200表10-5查得 計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較 所以，大齒輪的數(shù)值大把所得的相關(guān)數(shù)據(jù)代入彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式得對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（即模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)，可取由彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)3.249并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值m=3.25mm，按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑算出小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) 4） 幾何尺寸計(jì)算 計(jì)算分度圓直徑 計(jì)算中心距 計(jì)算齒輪寬度 取七、軸

13、、鍵、軸承的設(shè)計(jì)計(jì)算和聯(lián)軸器的選擇在兩級(jí)展開式減速器中，三根軸跨距相差不宜過大，故一般先進(jìn)行中間軸的設(shè)計(jì)，以確定跨距。中間軸的設(shè)計(jì)1） 中間軸的功率轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩2）求作用在齒輪上的力小齒輪 圓周力 徑向力大齒輪 圓周力 徑向力3) 初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)p370表15-3取，于是得對(duì)于直徑d1.4h =20mm。d段裝配高速級(jí)大齒輪，直徑55mm，長度為高速級(jí)大齒輪寬度74.3-4mm=70.3mm。 圓頭鍵槽根據(jù)p106表6-1得鍵槽寬16mm鍵槽長50mm，鍵槽深5mm。e段裝配軸承和套筒，因?yàn)樽钚≈睆綖?1.1mm，所以這里直徑取45

14、mm，選用深溝球軸承代號(hào)6309，所以e段長49mm（包括軸承的25mm、套筒的20mm以及為使套筒能可靠地壓緊齒輪而加長4mm）。兩軸承間距離l=20+4+98.5+20+70.3+20+4=236.8mm。5） 求軸上的載荷水平面xy 支反力faxy= -5674n fbxy= -4411n 彎矩m1= -486545.5n.mm m2= -315966.34n.mm垂直面xz 支反力faxz=2065n fbxz=1606n 彎矩m1= 177073.8n.mm m2= 114966.2n.mm總彎矩m1=517766n.mm m2=336232n.mm轉(zhuǎn)矩t=356260n.mm 6）

15、 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由圖和上面數(shù)據(jù)可知，小齒輪處為危險(xiǎn)截面，所以，故安全7） 軸承的校核選用深溝球軸承代號(hào)6309，基本尺寸d(mm)=45基本尺寸d(mm)=100基本尺寸b(mm)=25安裝尺寸damin(mm)=55安裝尺寸damax(mm)=91基本額定載荷cr(kn)=52.8，因?yàn)榛绢~定載荷cr=52.8kn ，軸承只受徑向力取載荷系數(shù)fp=1.0 因?yàn)?，故只校核a 故該軸承達(dá)到預(yù)期壽命的要求8） 鍵的校核由p106表6-2查得許用擠壓應(yīng)力鍵的接觸高度k=0.5h=5mm ，工作長度 ，軸的直徑d=55mm轉(zhuǎn)矩，所以故兩個(gè)鍵都合適輸入軸的設(shè)計(jì)1） 輸入軸的功率轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩 2

16、） 求作用在齒輪上的力帶的壓軸力小齒輪 圓周力 徑向力3）初步確定軸的最小直徑 先初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)p370表15-3取，于是得 對(duì)于直徑d1.4h =20mm。f段裝配高速級(jí)小齒輪，直徑47mm，長75.3mm。圓頭平鍵槽寬14mm，長50mm，深4.5mm。g段也裝配代號(hào)為6309的深溝球軸承和套筒，長46mm（包括軸承的25mm、套筒的17mm以及為使套筒能可靠地壓緊齒輪而加長4mm）。兩軸承間距離l=120.5+20+75.3+17+4=236.8mm。與中間軸的一致。經(jīng)計(jì)算小齒輪與中間軸的大齒輪位置配合良好。5）求軸上的載荷水平面xy 支反力f

17、axy= -777n fbxy= -2083n 彎矩m1= -148135.05n.mm垂直面xz 支反力faxz=2221n fbxz=252n 彎矩ma= -132460n.mm m1= -17929.8n.mm總彎矩ma=132460n.mm m1=149216n.mm轉(zhuǎn)矩t=106240n.mm 6）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由圖和上面數(shù)據(jù)可知，小齒輪處為危險(xiǎn)截面，所以，故安全7）軸承的校核選用深溝球軸承代號(hào)6309基本尺寸d(mm)=45基本尺寸d(mm)=100基本尺寸b(mm)=25安裝尺寸damin(mm)=54安裝尺寸damax(mm)=91基本額定載荷cr(kn)=52.8

18、，因?yàn)榛绢~定載荷cr=52.8kn ，軸承只受徑向力取載荷系數(shù)fp=1.0 因?yàn)?，故只校核a 故該軸承達(dá)到預(yù)期壽命的要求8）鍵的校核由p106表6-2查得許用擠壓應(yīng)力鍵的接觸高度k1=0.5h=3.5mm,k2=4.5mm，工作長度 ，軸的直徑d1=30mm,d2=47mm轉(zhuǎn)矩，所以故兩個(gè)鍵都合適輸出軸的設(shè)計(jì)1）輸出軸的功率轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩3） 求作用在齒輪上的力大齒輪 圓周力 徑向力3）初步確定軸的最小直徑先初步估算軸的最小直徑，選取軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，根據(jù)p370表15-3取，于是得對(duì)于直徑d1.4h =20mm。d段直徑75mm，長96.3mm。 e段也裝配代號(hào)為6313的深溝球軸承和

19、套筒軸承和套筒，直徑65mm，e段長178mm（包括軸承的33mm、軸承端蓋的20mm，間隙23mm以及和hl5聯(lián)軸器配合的107mm中的102mm（剩下5mm是倒角）。兩軸承間距離l=23+4+93.5+20+96.3=236.8mm。與中間軸的一致。5）求軸上的載荷水平面xy 支反力faxy= -4734n fbxy= -2380n 彎矩m1= -427243.5n.mm 垂直面xz 支反力faxz=1723n fbxz=866n 彎矩m1=155500.75n.mm 總彎矩m1=454662n.mm 轉(zhuǎn)矩t=119064n.mm6）按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由圖和上面數(shù)據(jù)可知，大齒輪處為

20、危險(xiǎn)截面，所以，故安全7）軸承的校核選用深溝球軸承代號(hào)6313，基本尺寸d(mm)=65基本尺寸d(mm)=140基本尺寸b(mm)=33安裝尺寸damin(mm)=77安裝尺寸damax(mm)=128基本額定載荷cr(kn)=93.8，因?yàn)榛绢~定載荷cr=93.8kn ，軸承只受徑向力取載荷系數(shù)fp=1.0 因?yàn)椋手恍：薬 故該軸承達(dá)到預(yù)期壽命的要求9） 鍵的校核由p106表6-2查得許用擠壓應(yīng)力鍵的接觸高度k=0.5h=6mm ，工作長度 ，軸的直徑d=75mm轉(zhuǎn)矩，所以故該鍵都合適10） 聯(lián)軸器的選擇聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩，查p351表14-1，考慮到轉(zhuǎn)矩變化很小，故取則 ，按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩

21、tca應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱直徑的條件，這里選公稱直徑為2000n.m的hl5型的彈性柱銷聯(lián)軸器，軸孔直徑65mm，半聯(lián)軸器長度l=142mm，與軸配合長度l1=107mm。八、潤滑和密封方式的選擇、潤滑油和牌號(hào)1.潤滑方式1）齒輪的潤滑選擇浸油潤滑。這種潤滑方式是將齒輪的輪齒部分浸在油中，當(dāng)傳動(dòng)零件回轉(zhuǎn)時(shí)，沾在上面的油被帶到嚙合表面進(jìn)行潤滑。但用這種方法時(shí)應(yīng)注意油池深度既保證輪齒嚙合處的充分潤滑，又應(yīng)避免攪油的功率損耗過大。2）軸承的潤滑因?yàn)闈櫥惺艿呢?fù)荷能力較大、粘附性較好、不易流失，所以軸承用潤滑脂潤滑2.潤滑油的牌號(hào)浸油選用牌號(hào)為l-an32,gb44389，運(yùn)動(dòng)粘度為28.835.2mm

22、/s軸承則選用zgn2潤滑脂潤滑。3.密封方式的選擇1. 密封墊選擇密封墊用于軸承端蓋與箱體之間，可以防止?jié)櫥偷男孤?。為滿足要求，選擇紙墊圈，材料為軟鋼紙墊。2. 密封圈選擇密封圈用于軸承端蓋中間，也是用于防止?jié)櫥托孤?。在此選擇氈圈油封。3. 軸承端蓋 利用軸承蓋來密封也是用于防止?jié)櫥托孤┚拧⑾潴w及附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和選擇目的分析過程結(jié)論底座壁厚因?yàn)槭?級(jí)，所以為0.025a+3=8.4,取10mm=10mm箱蓋壁厚11 =（0.80.85）=88.5mm，取1 =8mm1 =8mm底座上部凸緣厚度bb=（1.51.75）*=1517.5mm，取b =15mmb=15mm箱蓋凸緣壁厚b1b1

23、=（1.51.75）1=1214mm，取b1=13mmb1=13mm底座下部凸緣厚度b2b2=(2.252.75)=22.527.5mm，取b2=25mmb2=25mm軸承座連接螺栓凸緣厚度h5h5=3d3=45mmh5=45mm底座加強(qiáng)筋厚度mm=(0.81)=810mm，取m=10mmm=10mm箱蓋加強(qiáng)筋厚度m1 =(0.80.85)1 =88.5mm，取m1 =8mmm1 =8mm地腳螺栓直徑d=20d =20mm地腳螺栓數(shù)目n=6n=6軸承座聯(lián)接螺栓直徑d3=0.75 d =15mmd3 =15mm箱蓋與底座聯(lián)接螺栓的直徑d2d2 =(0.50.6) d =1012mm,取d2=12mmd2 =12mm視孔蓋固定螺釘d 4d4=（0.30.4）d=68，取d4=8mmd4=8mm吊環(huán)螺釘直徑d6=0.8d=16mm，取16mmd6=16mm軸承蓋螺釘分布圓直徑d1=d+2.5d4=d+12.5mmd1=d+12.5mm軸承座凸緣端面直徑d2=d1+2.5