連鑄板坯倒角結(jié)晶器優(yōu)化設(shè)計(jì)及應(yīng)用

1、連鑄板坯倒角結(jié)晶器優(yōu)化設(shè)計(jì)及應(yīng)用 摘 要：文章通過對倒角鑄坯角部縱裂紋產(chǎn)生的原因進(jìn)行了分析，認(rèn)為倒角面倒錐度不合理和倒角面的尺寸原因是造成倒角鑄坯角部縱裂紋的主要因素，通過調(diào)整結(jié)晶器錐度，優(yōu)化倒角面尺寸，使倒角鑄坯的角部縱裂紋得到了有效控制。 關(guān)鍵詞：連鑄板坯；倒角銅板；倒錐度；角部縱裂紋 1 倒角結(jié)晶器使用的意義 在鋼鐵企業(yè)面臨市場競爭壓力巨大的情況下，如何以低價(jià)的成本生產(chǎn)出高質(zhì)量的產(chǎn)品是目前降本的主要手段，含nb（b）鋼角部橫裂紋是大板坯的主要角部缺陷，尤其對于軋制厚板來說，切除角部裂紋是目前的主要手段，切角處理造成成本的增加以及鋼坯物流的緊張，通過倒角的形式緩解提高角部溫度從而弱化其彎曲

2、矯直力，避免角部橫裂紋；但是，作為倒角結(jié)晶器來說，其負(fù)面影響角部縱裂紋發(fā)生的幾率逐步增大，如何通過合理的優(yōu)化設(shè)計(jì)達(dá)到其傳熱的平衡是其應(yīng)用的關(guān)鍵。 2 倒角結(jié)晶器參數(shù)摸索思路 大倒角銅板主要通過對倒角面水縫形狀、水縫深度、水縫距離倒角面的距離、倒角面倒錐度變化來提高邊鑄坯角部質(zhì)量，同時(shí)考慮連鑄機(jī)水流速、倒錐度及拉速等參數(shù)的改變，來解決鑄坯角橫、縱裂紋的問題。倒角銅板示意圖如圖1所示。 為了確定合適倒角尺寸，分別對倒角尺寸在25mm25mm，35mm35mm，30mm40mm進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)，連鑄坯角橫裂紋發(fā)生率分別降低到4.2%、1.6%和0.2%。不同倒角尺寸結(jié)晶器試驗(yàn)結(jié)果表明，隨著倒角尺寸的增大

3、，連鑄坯角橫裂紋發(fā)生率不斷降低，當(dāng)?shù)菇浅叽鐬?5mm35mm時(shí)可以有效去除連鑄坯角橫裂紋缺陷。但隨著倒角尺寸的增加，連鑄坯角部縱裂紋發(fā)生幾率也在增加，如圖2所示。倒角尺寸為20mm20mm時(shí)，角部縱裂紋發(fā)生率僅為2.5%，當(dāng)?shù)菇浅叽缭黾拥?5mm25mm和35mm35mm時(shí)，角部縱裂紋發(fā)生率分別增加到了5.8%和11.3%。 3 倒角連鑄坯角部縱裂紋機(jī)理分析 3.1 角部縱裂紋缺陷的金相分析 為確定角部縱裂紋產(chǎn)生的時(shí)機(jī)和原理，對倒角連鑄坯角部縱裂紋進(jìn)行金相組織分析，圖3為連鑄坯倒角面角縱裂紋缺陷，這些裂紋長度在15mm-80mm之間，深度為2mm-13mm。首先將角縱裂試樣按圖4所示方式橫向切

4、開，再將試樣觀察面打磨、拋光，然后用4%硝酸酒精對橫截面進(jìn)行侵蝕，最后對橫截面組織形貌、裂紋兩側(cè)脫碳層以及裂紋中夾雜物等進(jìn)行金相和掃描電鏡分析。 圖5是裂紋附近的金相組織，裂紋附近組織以鐵素體和珠光體為主，并有一些針狀鐵素體和極少量魏氏體組織。圖6為裂紋兩側(cè)的氧化圓點(diǎn)照片，由圖可見，裂紋開裂處存在嚴(yán)重的氧化脫碳現(xiàn)象，出現(xiàn)大量氧化物質(zhì)點(diǎn)，說明裂紋產(chǎn)生的溫度很高且有一定的高溫停留時(shí)間，溫度高于1100。 3.2 角部縱裂紋缺陷的能譜分析 為了確定裂紋開裂處的夾雜物成分，沿著裂紋開裂處對裂紋表面夾雜物進(jìn)行掃描電鏡能譜分析，圖7為裂紋中部附近掃描電鏡照片，結(jié)果見表1。從裂紋開裂位置的各點(diǎn)能譜分析可以看

5、出，裂紋附近出現(xiàn)了大塊的不規(guī)則的外來夾雜物，能譜分析其中含有大量的na、ca、si、o、k等元素，是典型的連鑄保護(hù)渣成分，說明裂紋產(chǎn)生的時(shí)候坯殼外側(cè)有可流動的液態(tài)保護(hù)渣。（表1） 3.3 角部縱裂紋缺陷產(chǎn)生時(shí)機(jī)及原理 經(jīng)過倒角坯出現(xiàn)的角縱裂紋缺陷的金相組織、電鏡能譜分析，可以看出，裂紋周圍存在明顯的脫碳層，說明裂紋形成溫度很高并且在高溫下持續(xù)了一定的時(shí)間，在縱裂紋中發(fā)現(xiàn)有保護(hù)渣成分的夾雜物，說明在縱裂紋形成時(shí)有液態(tài)渣流入到裂紋中，因此可以判斷倒角坯的角縱裂形成于連鑄結(jié)晶器中。結(jié)合j.k.park等人大量的研究結(jié)果可以認(rèn)為，連鑄坯角部縱裂紋的產(chǎn)生是基于兩個(gè)方面的原因，一方面，如果結(jié)晶器銅板錐度不

6、足，倒角部位容易所產(chǎn)生氣隙，氣隙的產(chǎn)生使得倒角部位坯殼向結(jié)晶器的傳熱慢、坯殼溫度高而且薄弱；另一方面，遠(yuǎn)離角部的坯殼與結(jié)晶器銅板接觸良好，坯殼向結(jié)晶器的傳熱快、坯殼相對較厚，結(jié)晶器內(nèi)連鑄坯坯殼表面由于凝固收縮而產(chǎn)生拉應(yīng)力，應(yīng)力容易集中在坯殼薄弱、溫度高的倒角角部坯殼上，從而在坯殼倒角部位產(chǎn)生縱裂紋。因此改善倒角部位的傳熱與其他部位的均勻穩(wěn)定是解決倒角連鑄坯角部縱裂紋的關(guān)鍵。 4 改進(jìn)試驗(yàn) 4.1 結(jié)晶器倒角面錐度優(yōu)化 為了摸索結(jié)晶器內(nèi)連鑄坯坯殼的變化規(guī)律，對35mm35mm倒角尺寸結(jié)晶器-連鑄坯進(jìn)行了熱-力耦合仿真模擬計(jì)算，目的是為結(jié)晶器結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)提供依據(jù)，計(jì)算結(jié)果見圖8，如果結(jié)晶器上下口倒

7、角面采用相同的長度，那么在連鑄機(jī)出口處，由于凝固收縮，倒角部位坯殼長度要短于倒角部位銅板的長度，二者長度相差0.65mm，這樣在倒角部位和寬面銅板的過渡區(qū)域會產(chǎn)生氣隙，見圖8（b）中紅色圓圈所示部分，這顯然會影響到該區(qū)域坯殼向結(jié)晶器的傳熱效果以及此處坯殼厚度，也就是說隨著坯殼的凝固收縮，倒角面會逐漸失去對該部位坯殼兩端的支撐作用，這樣寬面以及窄面坯殼凝固收縮而產(chǎn)生的拉應(yīng)力作用在倒角面部位的坯殼上時(shí)，就會在該處的坯殼上產(chǎn)生縱裂紋缺陷。因此在倒角結(jié)晶器優(yōu)化時(shí)，從結(jié)晶器上口到結(jié)晶器出口在倒角斜面上增加了一個(gè)0.6mm的收縮量，即下口比上口倒角部位斜邊長度減少了0.6mm，相當(dāng)于倒角面本身也采用了0.

8、6mm的倒錐度，從而保證倒角部位以及相鄰區(qū)域結(jié)晶器銅板能夠和連鑄坯殼緊密接觸，消除倒角部位因坯殼收縮所導(dǎo)致的氣隙，從而確保結(jié)晶器內(nèi)連鑄坯坯殼生長的均勻性，同時(shí)也增加了對倒角部位坯殼兩端的支撐作用，從而避免角部縱裂紋的產(chǎn)生。 4.2 不同鋼種組錐度優(yōu)化 在試驗(yàn)過程中，通過不斷增大倒角銅板錐度、檢查倒角鑄坯角縱裂缺陷的方法來確定不同鋼種合理的倒錐度。先后共進(jìn)行了15次不同錐度對比試驗(yàn)。 圖9為倒角結(jié)晶器結(jié)構(gòu)優(yōu)化前后不同錐度系數(shù)下角縱裂紋發(fā)生率，由圖可見，在相同的錐度系數(shù)條件下，結(jié)構(gòu)優(yōu)化后倒角連鑄坯角部縱裂紋發(fā)生率明顯降低，見圖中箭頭所指方向，其中中碳含nb鋼連鑄坯角部縱裂紋發(fā)生率平均降低了4.7%

9、，而普碳、低碳鋼及低合金鋼則降低了3.2%，表明倒角結(jié)晶器結(jié)構(gòu)優(yōu)化確實(shí)有利于角部縱裂紋的改善。 對于優(yōu)化后的倒角結(jié)晶器，銅板窄面錐度系數(shù)在1.07-1.35%/m范圍內(nèi)變化時(shí)，隨倒錐度的增加角部縱裂缺陷發(fā)生率顯著降低，對于中碳含鈮鋼而言，最優(yōu)的錐度是1.30%/m，此時(shí)倒角連鑄坯縱裂紋發(fā)生率從1.07%/m時(shí)的7.1%降低到1.90%；而對于普碳、低碳鋼和低合金鋼來說采用1.20%/m倒錐度可完全消除倒角坯的角部縱裂紋缺陷。 5 結(jié)束語 倒角結(jié)晶器優(yōu)化后的生產(chǎn)結(jié)果表明，通過倒角結(jié)晶器結(jié)構(gòu)以及錐度的優(yōu)化，可以有效控制倒角部位的縱裂紋缺陷。對于中碳含鈮鋼窄面銅板倒錐度系數(shù)設(shè)為1.30%/m，可使角縱裂缺陷發(fā)生率降至1.90%，對于普碳鋼和低合金鋼窄面銅板倒錐度系數(shù)