粘土烘干機(jī)課程設(shè)計

1、 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 1 目錄目錄 摘摘 要要 1 英文摘英文摘 要要 2 第第 1 章章 前前 言言 3 1.任務(wù)來 源 3 2.設(shè)計依 據(jù) 3 3.工藝流程的選 擇 15 4.氣候條 件 16 5.環(huán)境要 求 16 第第 2 章章 產(chǎn)量及燃料燃燒的有關(guān)計產(chǎn)量及燃料燃燒的有關(guān)計 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 2 算算 17 1.烘干機(jī)的每小時產(chǎn) 量 17 2.燃料燃燒的有關(guān)計 算 17 2.1 單位燃料燃燒的空氣需用 量 17 2.2 煙氣生成 量 18 2.3 燃燒溫 度 19 第第 3 3 章章 粘土粘土烘干機(jī)的選型計烘干機(jī)的選型計 算算1919 1.烘干機(jī)的物料平

2、衡及熱平衡計 算20 1.1 確定水的蒸發(fā) 量 20 1.2 求 20 1.3 廢氣生成 量 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 3 21 2.選定蒸發(fā)強(qiáng)度 a 值，確定烘干機(jī)容積 v 及烘干機(jī)的規(guī)格 （dl）22 3.電機(jī)拖動功率復(fù) 核 23 4.烘干機(jī)熱效率的計 算 24 5.廢氣出烘干機(jī)的流 速 24 6.根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布 置24 6.1 收塵設(shè)備選 型 24 6.2 總的收塵效 率 25 6.3clt/a 型旋風(fēng)收塵器原理和性能描 述25 7.確定燃燒室及其附屬設(shè) 備 25 7.1 燃燒室的型式選 擇 26 7.2 計算爐篦面 明德至善明德至善 博學(xué)篤行

3、博學(xué)篤行 4 積 26 7.3 計算爐膛容 積 26 7.4 計算爐膛高 度 26 7.5 燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計 算 26 第四章第四章 煙道阻力損失及煙囪計煙道阻力損失及煙囪計 算算2727 1.煙道計 算 27 1.1 煙氣流速與煙道斷 面 27 1.2 煙道總阻力及煙氣溫度計 算2 7 2.煙囪高度計 算 30 3.煙囪的直 徑 32 3.1 煙囪出口直 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 5 徑 32 3.2 煙囪底部直 徑 32 第五章第五章 總總 結(jié)結(jié) 3232 參考文參考文 獻(xiàn)獻(xiàn) 3434 致致 謝謝 3535 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 1 3.53.5 噸噸/ /年粘

4、土烘干機(jī)的設(shè)計年粘土烘干機(jī)的設(shè)計 摘要：摘要：本課題設(shè)計的是 3.5 萬噸/年粘土回轉(zhuǎn)烘干機(jī)，粘土是生產(chǎn)水泥的主要原 料，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)對粘土的烘干對水泥生產(chǎn)有重要的作用。針對課題設(shè)計采用順 流式烘干機(jī)，回轉(zhuǎn)烘干機(jī)內(nèi)部裝置選擇抄板式，根據(jù)產(chǎn)量可以確定烘干器的規(guī) 格。物料從進(jìn)料口進(jìn)入烘干機(jī)，煙氣從相同的方向進(jìn)入烘干機(jī)，對物料進(jìn)行烘 干。本設(shè)計用煤是從課本上提供的銅川煙煤對煙氣進(jìn)行計算，以確定廢氣量、 功率。燃燒室選用層燃燃燒室，收塵設(shè)備選用旋風(fēng)收塵器。 關(guān)鍵詞關(guān)鍵詞：3.5 萬噸/年礦渣 ， 順流式 ，烘干機(jī) ，收塵設(shè)備， 鼓風(fēng)設(shè)備， 管路布置。 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 2 the de

5、sign of the 3.5 tons/year clay dryer english abstract: this topic design the rotary dryer is 35000 tons/year clay, clay is the main raw material, the production of cement rotary dryers for the drying of clay of cement production has an important role. in view of the subject design uses th dryers, ro

6、tary dryer internal device select copy plate, according to the production can be sure of the specifications of the dryer. material from the inlet into the dryer, the direction of the flue gas from the same into the dryer, drying the supplies. this design coal from textbook provides tongchuan coal fo

7、r calculation, the flue gas to determine the exhaust and power. choose layer combustion chamber combustion chamber, the dust collecting equipment selection of cyclone dust collector. key words: 35000 tons/year slag, th, dryers, dust collecting equipment, air blast equipment, piping layout. 明德至善明德至善

8、博學(xué)篤行博學(xué)篤行 3 第一章第一章 前言前言 1.任務(wù)來源 年產(chǎn)量為 3.5 萬噸的黏土，初水分為 25%（濕基），終水分為 2%（濕基）， 的干燥過程設(shè)備選取及工藝設(shè)計。 2.設(shè)計依據(jù) 物性：粘土的絕干比熱容 0.94kj/(kg) 14 物料離開干燥器的溫度 80 1 天然粉狀粘土密度為 1.82-1.90(g/cmcmcm) 9 進(jìn)烘干機(jī)高溫混合氣溫度：tm1=900 1 粉質(zhì)粘土粒徑小于 0.005mm。 8 出烘干機(jī)混合氣溫度：tm2=80 1 進(jìn)料溫度：20 1 出料溫度：80 1 煤粉的有關(guān)物性：煤粉的 =1.1-1.3 1 常溫下煤的比熱容為 1.26 kj/ （kg k) 1

9、1 ./296 . 1 3 nmkjca 1 ./36 . 1 3 nmkjcf 1 煤的工業(yè).元素分析表 1 種類產(chǎn)地工業(yè)分析 marmadaadadvdaf 煙煤銅川 1.620.7017.18-15.58 種類產(chǎn)地元素分析 cdafhdafqdafndafsdaf 煙煤銅川 84.233.305.511.135.83 低位放熱量 qnet（mj/kg） 28.45 其它參數(shù)：燃燒室熱效率一般為 75%左右 1 水的比熱容 4.19kj/(kg) 1 干燥器表面與環(huán)境之間的傳熱系數(shù) k2505 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 17 二 2501.8 三 4002.5 四 7004.0

10、200-50010 干機(jī) 新，改， 擴(kuò)建 二-四 1501.120015 第二章第二章 產(chǎn)量及燃料燃燒的有關(guān)計算產(chǎn)量及燃料燃燒的有關(guān)計算 1.根據(jù)給定的終水分 2%的物料年產(chǎn)量 3.5 萬噸每年確定烘干機(jī)的實(shí)際每小時的 產(chǎn)量 gw2。 )/(89.4845 %)31 (85 . 0 24365 35000000 )-k0(124365 g g 1 w2hkg 2.燃料燃燒的計算 2.1 單位燃料燃燒的空氣需用量 基間的轉(zhuǎn)換： 17.6923.84 100 )18.177 . 0(100 100 )(100 daf adad adc am c 53.6817.69 70.0100 62.1100

11、 100 100 ad ad ar arc m m c 71. 23 . 3 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100 daf adad adh am h 68.271.2 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar arh m m h 52 . 4 51 . 5 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100 daf adad ado am o 48.452.4 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar aro m m o 93. 013 . 1 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100

12、 daf adad adn am n 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 18 92.093.0 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar arn m m n 79. 483. 5 100 )18.1770 . 0 (100 100 )(100 daf adad ads am s 74.479.4 70.0100 62.1100 100 100 ad ad ar ars m m s 02.1718.17 7.0100 62.1100 100 100ar ar ad ad a m m a 理論需氧量： )/(43.1 100 4.22 ) 32 48.4 32 74.4

13、4 68.2 12 53.68 ( 100 4.22 ) 3232412 ( 3 0 2 kgnm oshc vo arararar 理論空氣量： )/(82.6 )48.474.4(033.068.2267.053.68089.0 )(033.0267.0089.0 21 100 3 2 燃料kgnm oshcvvararararoa 實(shí)際空氣量：)/(18.882.62.1 3 燃料kgnmvvaa 2.2 煙氣生成量 )/ 3 (03. 748 . 4 0263 . 0 92 . 0 008. 074 . 4 033 . 0 62 . 1 0124 . 0 68 . 2 323 . 0

14、53.68089 . 0 0263. 0008 . 0 033 . 0 0124 . 0 323 . 0 089 . 0 0 kgnm onsmhcvarararararar )/(39 . 8 82 . 6 )12 . 1 (03 . 7 )1( 300 kgnmvvva （2）煙氣的成分和密度 )/(28.1 10012 4.2253.68 100 4.22 12 3 22kgnm car vcoco 量為： 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 19 )/ 3 (32 . 0 100 4 .22 ) 18 62. 1 2 68 . 2 ( 100 4 . 22 ) 182 ( ar 22k

15、gnm mh voh ar oh量為： )/(03 . 0 100 4 . 22 32 74. 4 100 4 . 22 32 3 ar 22kgnm s vsoso量為： )/(46.6 21 79 43.12.1 100 4.22 28 92.0 21 79 100 4.22 28 2 3 0 22 kgnm vo n vn ar n 量為： )/(29. 043. 1) 12 . 1 () 1( 30 222kgnmvvooo量為： )/(38.30 )2809.77325 . 3644 . 0188 . 344 3 . 15(01 . 0 01 . 0 , kmolkg mm igas

16、xigas )/(36 . 1 4 . 22 38.30 4 . 22 0 kmolkg m gas 2.3 燃燒溫度 設(shè)進(jìn)窯爐的煤和空氣的溫度均為 20 度，差表可知,./36 . 1 3 nmkjcf ./296 . 1 3 nmkjca 燃料的收到基低位放熱量： )/(91.25979 62.125)48.474.4(10968.2103053.68339 25)(1091030339 , 煤kgkj moshcq ararararararner 05.3125 39 . 8 20296. 118. 82036 . 1 91.25979 1 ct cvc tcvtcq t th aaaf

17、fnet th 1.6818003125.05,68 . 1 ,1900 / ctth ctth 0 th 15.1860 30243192 05.31253192 1800-1900 t-1900 實(shí)際溫度：11.139515.186075.0 thp tt 第三章第三章 粘土粘土烘干機(jī)的選型計算烘干機(jī)的選型計算 10 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 20 1.烘干機(jī)的物料平衡及熱平衡計算 1.1 確定水的蒸發(fā)量 ）（每小時水分蒸發(fā)量：hkg v vv gm ww /07.1486 25-100 2-25 89.4845 100 1 21 2 假設(shè)廠址地區(qū)平均溫度為環(huán)境冷空氣溫度 20

18、度，則011 . 0 %70 00 x， 1.2 求 干煙氣水汽 ）（ ）（ 高溫?zé)煔鉂窈浚?kgkg mhav mhxv x ararara arara fl /034.0 %62.168.2902.17-182.62.1293.1 %62.168.29011.082.62.1293.1 )%9(1293.1 )%9(293.1 1 0 0 0 )/(15.1837 )%62. 168 . 2 902.17(182 . 6 2 . 1293. 1 4782. 62 . 1293 . 1 2036 . 1 62 . 1 68 . 2 92591.2597975 . 0 )%9(1293. 1

19、 293 . 1 1 0 0 0 干煙氣 ）（ 熱含量： kgkj mhav ivtcq i ararara affgr fl )( 7525.1 100 25 19.4 100 25100 94.0 100100 100 11 11 為水的比熱為石灰石絕干比熱， wm wm w m cc v c v cc 09.198207525 . 1 07.1486 89.4845 2019 . 4 11 1 2 1 m w w wm c m g cq 005 . 1 100 2 19 . 4 100 2-100 94 . 0 100100 100 22 22 v c v cc wm w m 08.64

20、09.19817.262 17.26280005 . 1 07.1486 89.4845 12 2 2 2 2 mmm w m w w m qqq c m g q )/(73.6665 . 2 08.64 )/(65 . 2 07.1486 60 9 . 8222 . 0 6 . 3 )( 9 . 82122 . 214 . 3 ,6 . 3 2 1 kgkjqq kgkjq mdlf m tkf q lm l l 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 21 )/(59.1009)0236 . 0 333 . 0 (73.6624.1030)( 1212 干空氣kgkgxxii 23 . 3 0

21、236 . 0 333 . 0 11 12 xx lm 每小時干燥介質(zhì)用量： )/(480023. 307.1486 11 hkglml mwm 干混合氣 825 . 0 011 . 0 0236 . 0 0236. 0034 . 0 2 1 1 a fl xx xx n混合比： 當(dāng)時，蒸發(fā) 1kg 水的燃料消耗為：0 )/k(159.0 825.01%62.168.2902.17-182.62.1293.1 23.3 )1)%(9(1293.1 1 0 1 水 ）（）（ kgg nmhav l m ararara m f ）（每小時燃料消耗：hkgmmm wff /29.23607.1486

22、159 . 0 1.3 廢氣生成量 )/(07.1486 )/(14.2630 825.01 1 4800 1 1 )/(86.2169 825.01 825.0 4800 1 hkg hkg n l hkg n n l i i m m 水汽： 煙氣： 干空氣： 出口的廢氣為 80，則 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 22 )/(74.7360 854 . 0 07.6286 )/(07.628607.14864800 )/(854 . 0 2933 . 0 %64.2300. 1%52.3405 . 1 %84.41 %64.2334.52%84.41 /2933 . 0 /05 . 1

23、 80273 273 36 . 1 /k00 . 1 3 / / 3 3 3 3 hnm m v hkgmlm mkg vvv mkg mkg mg i i m wm 平均密度 ，比例分別為三種物質(zhì)在廢氣中所占 水汽空氣煙氣 水汽 煙氣 空氣 2.選定蒸發(fā)強(qiáng)度 a 值，確定烘干機(jī)容積 v 及烘干機(jī)的規(guī)格（dl） 幾種回轉(zhuǎn)烘干機(jī)水分蒸發(fā)強(qiáng)度 a 值（kg/m3h） 2 粘土 1 粘土 2礦渣 石灰石 水 分a 值水 分a 值水 分a 值水 分a 值 1022 10 28.5 10 35 2 12.3 15 29 15 38 15 40 3 16.5 20 33 20 43 20 45 4 20.

24、5 25 36 25 47 25 49 5 24.4 30 52 6 26.5 1.51 2 10 35 1022 10 28.5 10 35 2 10.5 15 29 15 38 15 40 3 15.3 20 33 20 43 20 45 4 17.2 25 36 25 47 25 49 5 22.8 30 52 6 22.5 2.21 2 10 33.7 1022 10 19.5 10 30 2 9.6 15 29 15 26 15 35 3 13.8 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 23 20 33 20 32 20 37 4 17.9 25 36 25 39 25 39 5 21

25、.5 30 40 6 23.6 2.41 8 10 34 烘干機(jī)規(guī) 格 烘干物料初水分干料產(chǎn)量單位容積 蒸發(fā)強(qiáng)度 蒸發(fā)水量熱耗 10600028.56006110 154900388005400 203800439005070 1.512 粘土 2531004710004860 101300028.513005820 15105003817305150 2083004319604800 2.212 粘土 2567004721404690 101590019.515906030 15130002621305360 20110003225804980 2.418 粘土 25100003931804

26、730 3222 m 6 . 45122 . 2 4 14 . 3 4 122 . 2 ldv ，則烘干機(jī)容積定選取規(guī)格為根據(jù)產(chǎn)量可以由下表決 3.電機(jī)拖動功率復(fù)核 系數(shù)系數(shù) k k 值值 物料填充率 （%） 00.25 單筒回轉(zhuǎn)烘干機(jī)的 k 值 0.0490.0690.0820.092 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 24 kw4.383.6947.4122.2092.0n m/kg3.694 6.45 5)07.148689.4845( v t )mg( h5min2.297 )210200(5.25 )210(190015.0120 )vv200(a vv120

27、t m/gk1900 069.0k15.0(%) lnkdn 3 3w2w m 21 21 3 m 3 停 停 ）（ 粘土密度查到為 ，則填充率為根據(jù)上表，假定取物料 4.烘干機(jī)熱效率的計算 %5.63%100 01.25979159.0 20-8089.12490 %100 qm ttc2490 1 netf 12w 5.廢氣出烘干機(jī)的流速 sm d t v w i i m m /93 . 0 100 25-100 2 . 2 4 14 . 3 3600 273 80273 74.7360 100 )100( 4 3600 273 273 2 1 2 2 ）（ 6.根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵

28、設(shè)備和排風(fēng)設(shè)備及管路布置 6.1 收塵設(shè)備選型 排風(fēng)量： )2 . 1)(/(89.883274.73602 . 11 3 111 ，一般取考慮漏風(fēng)和儲備的系數(shù)khmvkv m )/(46.16 89.8832 10%389.4845 3 3 1 1 2 mg v g c w 廢氣含塵濃度： 之間）值應(yīng)在（m75-5548. 3 105 6 .19652 tt g w )(800 48 . 3 4 3600 07.6286 4 3600 1mm w q d )/(07.6294 4 14.3 48.38.03600 4 3600 322 1 / hmwdq 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行

29、25 個，因此需要所需旋風(fēng)筒的個數(shù)：240 . 1 07.6294 89.8832 / 1 q v n 6.2 總的收塵效率 %21.99%100 16460 13016460 %100 1 21 1 c cc 6.3clt/a 型旋風(fēng)收塵器原理和性能描述 因此，選用 clt/a 型旋風(fēng)收塵器，它的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)完善，能在阻力較小的 條件下具有較高的收塵效率，收塵器的阻力系數(shù)為105，根據(jù)氣體流量和含塵 濃度的大小選用直徑為回轉(zhuǎn)式烘干機(jī)的生產(chǎn)型旋風(fēng)收塵器的acltmmd/800 1 流程如圖所示，其主要附屬設(shè)備有烘干機(jī)燃燒室，喂料與卸料設(shè)備，收塵器和 排風(fēng)機(jī)等。 濕物料由皮帶機(jī) 2 送至喂料端鍛，

30、經(jīng)下料溜子進(jìn)入烘干機(jī) 5?；剞D(zhuǎn)式烘干機(jī) 筒體轉(zhuǎn)速一般為 2r/min5r/min,傾斜度一般為 3%6%.物料在筒體回轉(zhuǎn)時,由 高端向低端運(yùn)動,從低端落入出料罩,經(jīng)翻板閥卸出,再由皮帶機(jī)運(yùn)走.而熱氣體 由燃燒室 3 進(jìn)入烘干機(jī)筒體,與物料進(jìn)行熱交換,使物料強(qiáng)烈脫水,氣體溫度下降.廢 氣經(jīng)出料罩,收塵器 6,由排風(fēng)機(jī) 7 經(jīng)煙囪 8 排至大氣. ，所需旋風(fēng)筒 的個數(shù)為 2. 7.確定燃燒室及其附屬設(shè)備 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 26 7.1 燃燒室的型式選擇 燃煤量小于 200kg/h 時可以選人工操作+燃燒室，燃煤量大于 200kg/h 選用 機(jī)械化操作燃燒室。由于 hkghkgm

31、f /200/29.236 故選擇機(jī)械化操作燃燒室。 7.2 計算爐篦面積 燃燒室爐蓖面積熱強(qiáng)度 )/( 3 mkwqf 燃燒室型式 通風(fēng)方式及煤種人工操作燃 燒室 回轉(zhuǎn)爐蓖 燃燒室 傾斜推動爐 蓖燃燒室 振動爐蓖燃 燒室 人工通風(fēng)煙煤無煙煤 810930 9301050 93010505 80810 810930 810930 9301160 9001160 自然通風(fēng)煙煤 無煙煤 350580470 700 520700 520700 從表中可以看出，取 ，則爐蓖面積： 3 /1000mkwqf 2 705 . 1 10003600 91.2597929.236 3600 m q qm f

32、f netf 7.3 計算爐膛容積 ，燃用揮發(fā)分較高的煤（如煙 3 /k350290mw度一般為層燃燃燒室的容積熱強(qiáng) 煤）時可取低值，燃用揮發(fā)分較低的煤（如無煙煤）時可取高值。則取 。 3 /300mkjqv )(68 . 5 3003600 91.2597929.236 3600 3 1 2 m q qm v v netf 7.4 計算爐膛高度 m f v h33.3 705.1 68.5 2 7.5 燃燒室鼓風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量計算 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 27 )/( 3 . 871 101 101 273 20273 29.23618 . 8 2 . 15 . 07 . 0 273

33、273 7 . 0 3 0 3 hm p pt mvkv a a fa kpap ct hmv k a a 101: 20: /10 . 8 : 2 . 1: %50: 0 3 當(dāng)?shù)卮髿鈮海?，燃燒室冷空氣進(jìn)入溫度 理論空氣用量，為 空氣系數(shù)，取 鼓風(fēng)機(jī)儲備系數(shù)，取 根據(jù)風(fēng)量鼓風(fēng)機(jī)可以選型為 d900-2.8/0.98 離心式鼓風(fēng)機(jī)，其具體參數(shù)如下： 第四章第四章 煙道阻力損失及煙囪計算煙道阻力損失及煙囪計算 1.煙道計算 1.1 煙氣流速與煙道斷面 混合煤氣發(fā)熱量 q=2000kcal/nm3,煤氣消耗量 b=7200nm3/h。當(dāng)=1.2 時， 上面計算得煙氣量為 8.39nm3/ nm3

34、煤氣，煙氣重度=1.05kg/ nm3。出爐煙氣量 為 v=72008.39=60408 nm3/h=16.78nm3/s.計算分四個計算段進(jìn)行。煙道內(nèi)煙 氣流速可參考下列數(shù)據(jù)采用： 煙道煙氣流速 煙氣溫度（）400400500500700700800 煙氣流速 （nm/s） 1.41.2 1.2 煙道總阻力及煙氣溫度計算 第計算段：爐尾下降煙道，煙道長 2.5m，豎煙道入口煙氣溫度為 900。 采用煙氣流速時，煙道斷面，選用 1044696 斷smw/8 1 2 1 699 . 0 83 78.16 mf 面，此時煙氣速度；當(dāng)量直徑 2 1 727. 0m

35、f smw/7 . 7 727 . 0 3 78.16 1 ；m u f d835. 0 )696 . 0 044. 1 (2 727 . 0 44 1 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 28 煙道溫降/m 時 ,第計算段內(nèi)煙氣平均溫度5 1 t ，末端溫度 ；此計算段煙894)5 . 25(5 . 0900 1 t8885 . 25900 1 t 氣速度頭ommh t g w ht 2 2 1 0 2 1 1 5 . 16) 273 894 1 (28 . 1 6 . 19 7 . 7 ) 273 1 ( 2 （1）動壓頭增量： t h 爐尾煙氣溫度為 900，流速為 1.2m/s 時，動

36、壓頭 h ommh t2 2 40 . 0 273 900 128 . 1 6 . 19 2 . 1 動壓頭增量ommhhhh ttt21 10.1640 . 0 5 . 16 （2）幾何壓頭: ji h )( ykji hh 3 0 /3 . 0 273 894 1 1 28 . 1 1 1 mkg t y （h2o）48 . 2 )3 . 0293. 1 (5 . 2 ji h （3）局部阻力損失： ji h 由爐尾進(jìn)入三個下降煙道，查表得局部阻力系數(shù) k=2.3, w )(95.37 5 . 163 . 2 21 ommhhkh tj (4)摩擦阻力損失： 1m h )(47 . 2 5

37、 . 16 835 . 0 5 . 2 05 . 0 21 1 1 1 ommhh d l h tm 第計算段阻力損失為： )(00.5947. 295.3748 . 2 10.16 2o mmhhi 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 29 第計算段：換熱器前的水平煙道，煙道長 9m。 煙道斷面為 13921716，其面積 f2=2.18，當(dāng)量直徑查表得 d2=1.55m 溫降/m 時平均溫度末端溫度4 2 t870)94(5 . 0888 2 t ct 0 2 852)94(888 ；)(25.16) 273 870 1 (28. 1 6 . 19 7 . 7 2 2 2 ommhht （

38、1）動壓頭增量 : t h )(25 . 0 5 . 1625.16 2122 ommhhhh ttt （2）局部阻力損失 : 2j h k1=1.5, k2=1.1, k=k1+k2=1.5+1.1=2.6 k1 k2 )(25.4225.166 . 2 222 ommhhkh tj （3）摩擦阻力損失 : 2m h )(25 . 5 25.16 392 . 1 9 05 . 0 222 ommhh d l h tm 第計算段阻力損失為： )(25.4725 . 5 25.4225 . 0 2o mmhh 第計算段：換熱器部分 要注意的是，由于換熱器安裝時煙道封閉不嚴(yán)，吸入部分冷空氣，因此，

39、 計算此段煙氣量時，應(yīng)考慮增加的過?？諝饬俊Ｓ嬎阒性O(shè)定換熱器內(nèi)煙氣阻力 損失 h=8h2o。 第計算段：換熱器出口至煙囪入口，煙道長 11m,設(shè)有煙道閘板。 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 30 煙道斷面為 13921716，面積 f3=2.18m2,當(dāng)量直徑 d4=1.55m,溫降t=2.5 /m； 煙氣經(jīng)熱器后溫度降為 500，考慮換熱器與閘板處吸風(fēng)，由 1.2 增為 1.4， 即煙氣量增加至 16806.8nm3/h(4.67nm3/s),此時煙氣溫度可由下式計算： 式中計算段開始煙氣量、溫度和比熱， 2211 222111 cvcv ctvctv t 1 1 1 ctv 吸入空氣量

40、、溫度和比熱 222 ctv 還可以從煤氣燃燒計算圖查取煙氣溫度。500的煙氣由增至2 . 1 后其溫度降為 440，因此，此計算段煙氣平均溫度4 . 1 ，末端溫度,煙氣流速426)115 . 2(5 . 0440 4 t413)115 . 2(440 4 t ，此計算段煙氣速度頭smw/14 . 2 18. 2 67 . 4 4 ommhht 2 2 4 766. 0) 273 426 1 (28. 1 6 . 19 14 . 2 (1)動壓頭增量： 4t h )(48.1525.16766 . 0 24 ommhht (2)局部阻力損失: 4j h 55 . 2 45 . 1 1 . 1

41、 21 kkk ommhhkh tj244 95. 1766 . 0 55. 2 (3)摩擦阻力損失： 4m h ommhh d l h tm244 272 . 0 766. 0 55 . 1 11 05 . 0 第 iv 計算段阻力損失為： ommhhiv 2 95.1258. 095. 148.15 煙道總阻力為： i+h+h+h=59+47.25+8-12.95=101.3h2o hh 總阻力損失是計算煙囪的主要依據(jù)，因此，要采取合理的措施，盡量減小 明德至善明德至善 博學(xué)篤行博學(xué)篤行 31 煙道阻力損失。 2.煙囪高度計算 在煙道計算中煙道總阻力損失h=101.3h2o,煙囪底部溫度

42、t=413/m,煙 囪底部=1.6，此時煙氣量為 19156.09n/m3=5.32nm3/s，煙囪溫降/m，1t 夏季平均溫度=30，當(dāng)?shù)卮髿鈮簾煔庵囟? 0 t,760mmhgb 3 0 /23 . 1 nmkgv 假設(shè)煙囪高度為 45m 時煙囪頂部溫度，煙囪內(nèi)煙氣368) 145( 21 tt 平均溫度；391)(5 . 0 21 ttt 采用煙囪出口速度時煙囪頂部直徑snmw/3 1 ，底部直徑，煙囪m w v d50 . 1 3 32 . 5 13 . 1 13 . 1 1 0 mdd25. 25 . 15 . 15 . 1 12 平均直徑，煙囪底部煙氣速度md875 . 1 )25

43、 . 2 5 . 1 (5 . 0 ，)/(335 . 1 25 . 2 32 . 5 27 . 1 27 . 1 22 2 2 snm d v w 煙氣平均速度 ；)/(168 . 2 )335 . 1 3(5 . 0)(5 . 0 21 snmwww 煙囪頂部煙氣速度頭，煙ommht g w h 2 2 10 2 1 1 37 . 1 ) 273 368 1 (28 . 1 6 . 19 3 )1 ( 2 囪底部煙氣速度頭，煙囪ommht g w h 2 2 20 2 2 2 29 . 0 ) 273 413 1 (28 . 1 6 . 19 335 . 1 )1 ( 2 內(nèi)速度頭增量，煙氣平均速度頭ommhhhh 221 08 . 1 29 . 0 37 . 1 ；ommht g w h 2 2 0 2 75. 0) 273 391 1 (28. 1 6 . 19 168 . 2 )1 ( 2 抽力系數(shù)采用 k=1.15 時,有效抽力 ；)(50.1163 .10115 . 1 2o mmhhkhy )(88.31 )750 . 0 225. 1 (10 05.116 3 . 1 )( m g h