江蘇某高層框剪結(jié)構(gòu)住宅樓及地下車庫塔吊基礎施工方案(含計算書)

1、車坊文薈苑三區(qū)1標段塔吊基礎施工方案 編制人：審核人：審批人：蘇州工業(yè)園區(qū)興盛建設有限公司 年 月 日塔吊基礎施工方案一、工程概況1、工程名稱：車坊文薈苑三區(qū)1標段及地下汽車庫42、建設單位：蘇州工業(yè)園區(qū)誠唯元有限公司 3、結(jié)構(gòu)層數(shù)：主體為框剪結(jié)構(gòu)；地上19、25、26、29層；建筑總高度為55.1m、72.5m、75.4m、84.1m。4、監(jiān)理單位：江蘇國信工程咨詢監(jiān)理有限公司5、施工單位：蘇州工業(yè)園區(qū)興盛建設有限公司6、工程地點: 車坊普惠路北、星塘街西7、施工工期：736天8、建筑面積：105792.88m2根據(jù)本工程的建筑規(guī)模及現(xiàn)場具體情況，21-1#、21-2#、21-3#、14#、

2、15#、16#樓、22#樓、23#樓及地下汽車庫4現(xiàn)場采用四臺qtz40 ，二臺qtz80塔吊。具體分布為40塔吊用于文薈苑三區(qū)1標段工程14#、15#、16#、22#樓基礎及主體結(jié)構(gòu)施工。qtz80塔吊用于21-1#、21-2#、23#樓及地下汽車庫4基礎及主體結(jié)構(gòu)施工。四臺qtz40塔吊設置在14#樓南側(cè)，a軸線外2m、在9-10軸居中、15#樓南側(cè)，a軸線外3.1m、在26-29軸居中、16#樓東北側(cè)，l軸線外1.5m、在18-22軸居中、22#樓西南側(cè)，38軸之間，d軸外4.5m居中。二臺qtz80塔吊設置于地下汽車庫4、9-10軸*g-f軸中間，塔吊基礎設置地下汽車庫4砼底板下面。主

3、要負責14#、15#、16#、21-1#、21-2#、21-3#、23#及地下汽車庫4基礎、主體在施工階段所需材料的二次駁運和施工期間鋼管、模板、鋼筋等的運輸，在主樓主體、裝飾施工完畢拆除。具體位置詳見塔吊平面布置圖。二、編制依據(jù)1、車坊文薈苑三區(qū)高層動遷房巖土工程蘇州華邦巖土工程勘察報告；2、該工程的施工圖紙；3、張家港市天運建筑機械有限公司qtz40塔式起重機使用說明書及江蘇通聯(lián)建設機械有限公司qtz80塔式起重機使用說明書。三、場地工程地質(zhì)條件根據(jù)本工程蘇州華邦巖土工程勘察報告，擬建場地原為農(nóng)田，上部為粘性土填土，擬建塔吊基礎以7-粉質(zhì)粘土層為持力層，其標準承載力為220kpa。四、塔吊

4、基礎施工說明1、塔吊地基承載力按照f=220kpa選用；2、塔吊底板基礎混凝土采用c35商品混凝土，混凝土一次性澆搗，并留置試塊，詳見附圖；3、基礎混凝土強度必須達到設計強度的85%方可安裝塔吊；4、塔吊基礎施工必須強調(diào)加強設備安裝部門的配合，避免影響設備安裝；5、塔吊安裝完畢之后，在使用過程應加強觀測；6、在施工中應及時的做好記錄，以備檢查。qtz80塔吊天然基礎計算書一、參數(shù)信息塔吊型號:qt80， 塔吊起升高度h=90.00m，塔吊傾覆力矩m=840kn.m， 混凝土強度等級:c35，塔身寬度b=1.8m， 基礎埋深d:=7.2m，自重f1=565kn， 基礎承臺厚度h=1.35m，最大

5、起重荷載f2=60kn， 基礎承臺寬度bc=5.0m，鋼筋級別:ii級鋼。二、塔吊基礎承載力計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(gb50007-2002)第5.2條承載力計算。計算簡圖: 當不考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 式中 f塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重和最大起重荷載,f=625.00kn； g基礎自重與基礎上面的土的自重： g=25.0bcbchc+m bcbc(d-h) =843.75kn； m土的加權(quán)平均重度 bc基礎底面的寬度，取bc=5.00m； w基礎底面的抵抗矩，w=bcbcbc/6=20.

6、83m3； m傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力矩和最大起重力矩，m=840.00kn.m； e偏心矩，em / (f + g)0.572 m,故e承臺寬度/6=0.833 m；經(jīng)過計算得到:無附著的最大壓力設計值 pmax=(565.000+843.75)/5.002+840.000/20.83=96.680kpa；無附著的最小壓力設計值 pmin=(565.000+8440)/5.002-840.000/20.83=16.027kpa；有附著的壓力設計值 p=(565.000+843.75)/5.002=55.1kpa；三、地基承載力驗算地基承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 5000

7、7-2002第5.2.3條。計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kn/m2)； fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取145.000kn/m2； b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù); -基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.600m； m-基礎底面以上土的加權(quán)平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kn/m3； d-基礎埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承載力設計值：fa=200.0kpa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=2

8、00.000kpa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值pmax=52.7kpa，滿足要求！地基承載力特征值1.2fa大于無附著時的壓力設計值pkmax=145.0kpa，滿足要求！四、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000mm時，hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值； ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度； am - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜

9、截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬； ab - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(nèi)，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。 pj - 扣除基礎自重及其上土重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力； al - 沖切驗算時取用的部分基底面積 fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在al上的地基土凈反力設計值

10、。 則，hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.94； ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.43mpa； am - 沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=1.80+(1.80 +21.35)/2=3.15m； ho - 承臺的有效高度，取 ho=1.35m； pj - 最大壓力設計值，取 pj=96.68kpa； fl - 實際沖切承載力： fl=96.68(5.0+3.80)(5.0-3.80)/2)/2=127.62kn。 其中5.0為基礎寬度，3.80=塔身寬度+2h；允許沖切力：0.70.941.433150.001350.00=4510380.87n=4

11、001.3kn；實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！五、承臺配筋計算1.抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002第8.2.7條。計算公式如下: 式中：mi - 任意截面i-i處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面i-i至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時， 取a1=b即取a1=1.90m； pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取119.93kn/m2； p - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面i-i處基礎底面地基反力設計值； p=145(31.80-1.90)/(31.80)=93.98kp

12、a； g-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重及其上的土自重，取1176.00kn/m2； l - 基礎寬度，取l=5.0m； a - 塔身寬度，取a=1.80m； a - 截面i - i在基底的投影長度, 取a=1.80m。 經(jīng)過計算得mi=1.902(25.0+1.80)(96.68+93.98-2565.00/5.02) +(96.68-93.98)5.0/12=520.4kn.m。2.配筋面積計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002第8.7.2條。公式如下: 式中，l - 當混凝土強度不超過c50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時，取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定，取

13、l=1.04； fc - 混凝土抗壓強度設計值，查表得fc=14.30kn/m2； ho - 承臺的計算高度，ho=1.35m。經(jīng)過計算得： s=520.42106/(1.0414.305.0103(1.35103)2)=0.0038； =1-(1-20.0038)0.5=0.0038； s=1-0.0038/2=0.9981； as=520.42106/(0.99811.35300.00)=1287.43mm2。由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:500.0013500.000.15%=10125.00mm2。故取 as=10125.00mm2qtz40塔吊天然基礎的計算書一.

14、參數(shù)信息塔吊型號: qtz40 重(包括壓重):f1=44.50kn 最大起重荷載: f2=40.00kn 吊傾覆力距: m=832.00kn.m 塔吊起重高度: h=90.00m 塔身寬度: b=1.62m 混凝土強度等級:c35 鋼筋級別: ii級 地基承載力特征值: 200kpa 基礎最小寬度: bc=4.85m 基礎最小厚度: h=1.05m 基礎埋深: d=6.600m 預埋件埋深: h=1m 二. 基礎最小尺寸計算基礎的最小厚度取:h=1.05m基礎的最小寬度取:bc=4.85m三. 塔吊基礎承載力計算 依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(gb50007-2002)第5.2條承載力計算。 計

15、算簡圖: 由于偏心距 e=m/(f+g)=832.00/(84.50+1843.75)=0.43b/6=0.83所以按小偏心計算，計算公式如下： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 式中 f塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載,f=84.50kn； g基礎自重與基礎上面的土的自重，g=25.0bcbchc+20.0bcbcd =1843.75kn； bc基礎底面的寬度，取bc=4.85m； w基礎底面的抵抗矩，w=bcbcbc/6=19.01m3； m傾覆力矩，包括風荷載產(chǎn)生的力距和最大起重力距，m=1.4832.00=1164.80kn.m； 經(jīng)過計算得到: 最大壓力設

16、計值 pmax=1.2(84.50+1843.75)/4.852+1164.80/19.01=166.63kpa 最小壓力設計值 pmin=1.2(84.50+1843.75)/4.852-1164.80/19.01=37.1kpa 有附著的壓力設計值 pk=1.2(84.50+1843.75)/4.852=98.36kpa四. 地基基礎承載力驗算地基基礎承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002第5.2.3條。 計算公式如下: 其中 fa修正后的地基承載力特征值(kn/m2)； fak地基承載力特征值，取200.00kn/m2； b基礎寬度地基承載力修正系數(shù)，取0.3

17、0； d基礎埋深地基承載力修正系數(shù)，取1.50； 基礎底面以下土的重度，取20.00kn/m3； m基礎底面以上土的重度，取20.00kn/m3； b基礎底面寬度，取4.85m； d基礎埋深度,取1.05m。 解得修正后的地基承載力特征值 fa=200kpa 實際計算取的地基承載力特征值為:fa=200kpa由于 fapk=98.366kpa 所以滿足要求！偏心荷載作用：由于1.2fapkmax=118.03kpa 所以滿足要求！五. 受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.95；

18、ft混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57kpa； am沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度: am=1.62+(1.62 +21.30)/2=2.67m； h0承臺的有效高度，取 h0=1.05m； pj最大壓力設計值，取 pj=148.47kpa； fl實際沖切承載力： fl=148.47(4.852-4.022)/4=255.36kn。 允許沖切力： 0.70.951.5726.701050=2787.6kn 實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求！六. 承臺配筋計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范gb 50007-2002第8.2.7條。1.抗彎計算，計算公式如下: 式中 a1截面i

19、-i至基底邊緣的距離，取 a1=1.69m； p截面i-i處的基底反力: p=(4.85-1.69)(148.47-37.1)/4.85+37.1=110.58kpa； a截面i-i在基底的投影長度,取 a=1.62m。經(jīng)過計算得: m=1.692(24.85+1.62)(148.47+110.58-21843.75/4.852)+(148.47-110.58)4.85/12=319.3kn.m。 2.配筋面積計算,公式如下: 依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范gb 50010-2002 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過c50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為c80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法

20、確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0承臺的計算高度。 經(jīng)過計算得 s=319.3106/(1.0016.704.8510310502)=0.0027 =1-(1-20.0027)0.5=0.0027 s=1-0.003/2=0.999 as=319.3106/(0.9991050200.00)=1521.99mm2。 由于最小配筋率為0.15%,所以最小配筋面積為:7638mm2。故取 as=7638mm2。群塔施工方案1、塔吊安裝現(xiàn)狀（1）具體塔吊布置情況見附圖（2）考慮24#、29#北側(cè)高壓電線，所以24#29#各設置一臺40塔吊，臂長分別控制在36m以內(nèi)。根據(jù)現(xiàn)場的實際情況，22樓單

21、獨設置40塔吊，28#房在地下汽車庫中間，所以設置80塔吊，增加利用率。（3）由于22樓塔吊大臂與28樓塔吊大臂出現(xiàn)相交，所以，22樓考慮先施工。 2塔吊交叉情況 塔吊出現(xiàn)大臂交叉（大約10米左右）作業(yè)的情況，22樓塔吊大臂與28樓塔吊大臂交叉，要求22樓塔吊始終要比28樓塔吊高不得低于6m。其它塔吊各不交叉。3頂升高度加強塔機的頂升管理。包括塔機租賃單位都應嚴格按總體部署，按時按要求完成塔機的錨固頂升工作；派專人進行現(xiàn)場安全監(jiān)督，確保頂升過程的安全，并不受相鄰塔機的干擾。按工程的實際進展適時做出相應調(diào)整，群塔作業(yè)方案、頂升時序表都是以各棟號施工進度一致為前提的，但在實際施工中由于多種原因的影

22、響，往往會造成施工進度的不一致，若個別部位脫期，開始確定的平衡局面將被打破，如不及時調(diào)整勢必引起施工混亂，從而影響整個大局。因此在局部階段不能保證同步頂升的情況下原高塔可獨自頂升，原低塔也可獨自頂升至高于原高塔安全距離以上成為新高塔。4附著高度附著點砼強度期要求在7天以上，強度不得低于設計強度85%，基本與施工計劃中二層建筑物的施工時間一致，因此附著點應必須頂升的施工高度提前二層，充分考慮塔機附著點以上的自由高度要求以及附著安裝高度間距要求，還應考慮相鄰塔機的高度控制的要求，有的情況為了考慮和相臨塔吊的高度差，或相臨樓號工程進度快本塔樓號進度慢，塔吊就有可能無法從相臨樓號上空旋轉(zhuǎn)運行，所以雖然

23、未到安裝附著的高度位置，也必須提前安裝臨時附著提前頂升塔吊。到附著安裝的規(guī)定高度再將臨時附著拆除，安裝后一道附著時再使用。由于各樓號高度相同，最后一道附著還應考慮最后封頂階段施工各塔吊的高度差，必要時要對塔吊大臂旋轉(zhuǎn)范圍進行控制。塔吊附著：主樓高度約為90.6m，現(xiàn)場設置五道附著拉桿，下面二道從塔吊基礎頂面計算，25m處設置一道附著，35米處設置一道；以后每18m設置。5 安裝前準備（1）安裝之前必須做好安全技術交底，必須基礎驗收合格。同條件試塊必須達到設計強度的90%以上方可立塔，一次性立塔高度不大于35米。（2）選定由專業(yè)認證資質(zhì)的企業(yè)進行塔吊的裝拆頂升及附著。（3）裝拆作業(yè)范圍內(nèi)必須派專

24、人看護，上周圍擋，掛上警示牌，禁止非裝拆人員入內(nèi)。（4）場地準備汽車吊的運行路線。6 裝拆程序 （1）塔吊安裝選用1輛50噸汽車吊，一輛25噸汽車吊配合進行安裝。（2）吊裝塔身基礎節(jié)和一節(jié)下塔身（踏步上有孔）并用螺栓與下部結(jié)構(gòu)連接，（注意標準節(jié)上有踏步的一面，要垂直于建筑物）。初次安裝7節(jié)下塔身。（3）將爬升架套入塔身，注意套架上有油缸的一同要對準塔身踏步的一面。（4）在地面上，將上、下支座以及回轉(zhuǎn)支承，回轉(zhuǎn)機構(gòu)等用螺栓聯(lián)成一體后，吊裝到塔身和套架上，并用螺栓鎖緊。（5）吊裝回轉(zhuǎn)塔身及塔機。（6）吊裝平衡臂，平衡臂拉桿，后吊起一塊2.62噸平衡重放最后部。（7）吊裝司機室，吊裝長度為55米的起

25、重臂和起重臂拉桿。（8）吊裝平衡臂，穿繞繩索系統(tǒng)。（9）檢查整機的機械部分，結(jié)構(gòu)連接部分，電壓液部分等到無誤后開始頂升工作，頂升要一次頂升到位，達到至地面起35米高度即可。（10）拆卸時的程序與安裝程序相反（塔吊拆除時，若吊車需支撐在車庫頂板上時，必須對車庫頂板采用鋼管架進行加固）。7 起重機的頂升（1）頂升過程長臂均朝車庫外側(cè)方向。（2）在進行頂升過程中，必須有專人指揮照看電源，專人操作液壓系統(tǒng)和專人緊固螺栓等，非有關操作人員，不得登上爬升架的操作平臺，更不能擅自啟動泵閥、開關或其它電氣設備。（3）頂升作業(yè)應在白天，若遇到殊情況，需在夜間作業(yè)時，必須備有充足的照明設備。（4）四級風以上天氣嚴

26、禁頂升作業(yè)，六級風以上嚴禁安裝作業(yè)，如在作業(yè)過程中突然遇到風力加大必須停止工作，并堅固連接螺栓，使上下塔身連成一體。（5）頂升前必須放松電纜，電纜放松長度略大于總的爬升高度，并做好電纜卷筒的緊固工作。（6）在頂升過程中，把回轉(zhuǎn)部分緊緊剎住，嚴禁回轉(zhuǎn)及其它作業(yè)。（7）在頂升過程中，如發(fā)現(xiàn)故障，必須立即停車檢查，非經(jīng)查明真相，并將故障排除，不得繼續(xù)進行爬升動作。8塔吊的使用及安全措施8.1塔吊警示標志每臺塔吊都必須在前臂端、后臂端和塔吊頂安裝障礙燈。也可以在大臂上安裝碘鎢燈或整個前后臂安裝線型霓虹燈，便于夜間施工相鄰塔吊運行視覺效果都很明顯。8.2塔吊交叉作業(yè)安全措施（1）施工過程中各臺塔吊的安全

27、高差不得小于6m。 （2）相互交叉的塔吊運轉(zhuǎn)時吊鉤繩與大臂的安全距離不得小于5m。各塔吊運轉(zhuǎn)時，較高塔吊必須將鉤繩升至安全位置再轉(zhuǎn)動。 （3）吊裝發(fā)生矛盾時各塔塔司和信號工要做到安全禮讓，原則上輕鉤躲讓重鉤，不得有意阻礙其它塔吊運轉(zhuǎn)。 （4）嚴禁多臺塔吊同時在交叉區(qū)域內(nèi)吊裝作業(yè)。 （5）各臺塔吊的大臂回轉(zhuǎn)時，小車的安全幅度為20m，嚴禁在此幅度外轉(zhuǎn)臂。 （6）各塔吊的起重臂或平衡臂進入交叉區(qū)域時，塔司、指揮人員及監(jiān)護人員都要精力集中，回轉(zhuǎn)不得使用高速，要做到一慢、二看、三通過。 （7）塔司在做每一個動作之前都要先鳴笛。 （8）塔吊吊鉤及吊物位置不允許超過南側(cè)高壓線防護架北側(cè)鋼管位置。（9）各塔

28、吊對講機固定頻率，特殊情況信號工之間及時溝通，協(xié)調(diào)塔吊回轉(zhuǎn)。8.3群塔施工必須遵循的原則（1）塔司必須做好交接班記錄。交班、接班人員應當面交接完畢方可離開駕駛室，要認真做好交接班的書面記錄。（2）當一臺塔吊運行時，在轉(zhuǎn)臂之前應先觀察另一臺塔吊的運行情況，然后再進行作業(yè)。（3）后塔讓先塔：在兩臺塔吊大臂的工作交叉區(qū)域內(nèi)作業(yè)時，后塔進入該區(qū)域的要避開先進入該區(qū)域內(nèi)的塔吊。（4）動塔讓靜塔：在塔吊大臂交叉區(qū)域內(nèi)作業(yè)時，一塔臂無回轉(zhuǎn)、吊鉤無運動，而另一塔有回轉(zhuǎn)或有變幅小車行走時，動塔應該避開靜塔。（5）輕車讓重車：在兩臺塔吊同時運行時，無負荷塔機應避讓有荷載的塔機。（6）客塔讓主塔：當一塔機（客塔）大

29、臂進入對方塔機（主塔）工作區(qū)域時，則客塔要主動避讓主塔。（7）信號工要充分考慮到二塔交叉作業(yè)的可能，因此信號工應和機組人員要相對固定，無特殊情況不得隨意更換，換班時采用當面口頭交接制。（8）兩塔吊相關人員所用對講機應分設不同頻道，避免信號相互干擾。（9）所有塔吊的司機及信號工，都必須簽定有關塔吊運行中相互避讓的協(xié)議。（10）各信號工在指揮本塔工作時，還必須環(huán)顧相鄰塔機的工作狀態(tài)，必要時發(fā)出安全提示語言或旗語，以示告知塔司，注意安全操作。塔司在工作中要思想集中，嚴格按群塔作業(yè)方案和塔吊安全操作規(guī)程的要求操作塔吊，杜絕塔吊安全事故的發(fā)生。（11）塔司、掛鉤工要嚴格執(zhí)行“十不吊”原則規(guī)定，清楚被吊物

30、重量，掌握被吊物重心，按規(guī)定對被吊物進行捆扎，捆扎必須牢靠。當被吊物跨越幅度較大的情況下，要確保安全可靠，杜絕“天女散花”現(xiàn)象。 （12）劃定各塔機的施工區(qū)域，在塔機交叉范圍內(nèi)只準一臺塔機工作，在該塔機未脫離交叉區(qū)域前其它塔機嚴禁進入；群塔領導小組掌握24小時天氣預報，遇有6級以上大風天氣應禁止運作塔機，大臂順風向停放。 8.4群塔施工的綜合管理 （1）建立統(tǒng)一協(xié)調(diào)機制。建立群塔作業(yè)統(tǒng)一管理組織和管理網(wǎng)絡，配備足夠的人員，明確領導、施工組織及駕駛、指揮和維護保養(yǎng)人員職責，對現(xiàn)場使用和管理進行統(tǒng)一安排、使用和指揮，并完善群塔作業(yè)操作規(guī)程，對相關人員進行培訓，做到持證上崗，所有人員按程序進行操作指

31、揮。 （2）制定作業(yè)預案措施。塔機安裝前應編制塔吊施工方案，對塔機的安裝、使用和管理進行統(tǒng)一策劃，對群塔作業(yè)可能出現(xiàn)的各種危險因素進行分析，確定危險等級，并針對不同危險因素制定各項預案措施，確保各項技術措施經(jīng)批準后實施。 （3）合理進行施工組織。根據(jù)現(xiàn)場生產(chǎn)需求和風向氣候情況以及每臺塔機的維修保養(yǎng)情況，合理安排塔機的使用，盡可能減少同步作業(yè)，并及時向操作和指揮人員下達協(xié)調(diào)作業(yè)通知單。 （4）健全報告檢查制度。對施工中存在的各類問題和隱患及時報告，及時檢查，及時通報，并合理安排維修保養(yǎng)，確保所有塔機經(jīng)常性處于完好狀態(tài)。 （5）加強聯(lián)絡、通訊管理。群塔作業(yè)應對每臺單機進行統(tǒng)一編號，確定每臺單機組操作及信號工，并保持固定?，F(xiàn)場應為塔機組操作及相關指揮人員配備對講設備，每臺機組對講頻率必須單獨鎖定，未經(jīng)批準任何人不得改變?nèi)藛T組合，不得擅自改變對講機頻率，不得擅自指揮。 （6）加強指揮管理。