淺談現(xiàn)澆箱梁施工工藝及質量控制

1、遼寧省交通高等?？茖W校機電系畢業(yè)論文摘要：隨著預應力施工的廣泛應用，橋梁上部結構施工方法也有很大發(fā)展，其中懸灌澆筑有諸多優(yōu)點，加之配有托架，是橋梁的施工更為安全、快捷。同時，針對預應力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁施工難點，探討了施工過程中的質量控制要點，分別對現(xiàn)澆箱梁托架拼裝，鋼筋和模板的加工及安裝，混凝土澆筑養(yǎng)生等環(huán)節(jié)進行重點監(jiān)控，以期避免常見質量問題，確保箱梁施工質量。關鍵詞：現(xiàn)澆箱梁 施工工藝 質量控制abstract：in recent years, the construction of highway bridges and culverts are often some problems,

2、 which bridge the durability, aesthetics and traffic safety, comfort and a certain impact .this article focuses on the construction of highway bridges and culverts easy to overlook some of the quality issues, and proposes solutions. highway and roads in general different quality requirements, becaus

3、e of its channels of moving vehicle loads, heavy vehicles and more traffic volume, poor working conditions, likely to cause damage. therefore, in addition to the durability requirements of project quality, project beyond the inherent high quality of its visual quality is also an important component

4、of quality of the project, requiring a corresponding increase and to a higher standard to achieve the unity of internal and external quality. highway bridge maintenance work is the focus of conservation efforts, at all levels should attach great importance to bridge conservation .due to limited spac

5、e, this can only culvert body and abutments, expansion joints, bridge jumping, snowboarding and other aspects of the force were discussed. keywords: highway bridge construction process quality measures目 錄前言11 工程實例12 0號塊施工工藝及質量控制22.1 工程概況22.2 施工方案簡介22.3 施工流程圖32.4 質量控制要點43 掛籃懸臂澆筑施工工藝及質量控制83.1 掛籃分類83.2

6、 工程概況83.3 施工方案簡介83.4 施工流程圖93.5 掛籃預壓104 邊跨現(xiàn)澆段施工工藝及質量控制124.1 工程概況124.2 施工方案簡介124.3 施工流程圖134.4 平衡重134.5 質量控制要點145 張拉155.1工程概況155.2 施工流程圖（如圖5-1）165.3 機具的檢查、校驗165.4 縱向預應力張拉175.5 豎向預應力張拉185.6 橫向預應力張拉195.7 伸長值的量測方法195.8 張拉注意事項196 壓漿206.1 試抽真空206.2 拌漿206.3 注漿216.4 水泥漿的技術條件226.5 壓漿質量的檢測227 線型控制237.1 線形控制的重要性

7、及要求237.2 線性控制的基本方法237.3 質量保證措施25結束語26【參考文獻】27淺談現(xiàn)澆箱梁施工工藝及質量控制前言預應力混凝土現(xiàn)澆箱梁以其結構整體性好、大跨度，減少橋面伸縮縫個數(shù)使行車變得舒適，而在高速公路中得到廣泛應用。在施工中，從現(xiàn)澆箱梁支架及模板拼裝、鋼筋和鋼絞線的安裝、混凝土現(xiàn)場澆筑施工工藝和工序的操作規(guī)范與否，直接影響預應力混凝土連續(xù)梁是否保持整體結構和全構件按設計要求受力，本文通過對其施工全過程的控制，闡明其主要的監(jiān)控要點，避免發(fā)生常見質量問題，確保箱梁施工質量。1 工程實例重慶沿江高速w8合同段之中茶園溪特大橋，設計速度為80公里/小時，單幅橋面總寬度為11.75米的單

8、向3車道。主橋中心點樁號為：k52+238.00，起終點樁號：k52+017.800k52+498.200。路線跨越u行深溝谷形成茶園溪特大橋，最大高差達120m。橋梁跨徑組成為2*40+（70.2+130+70.2）+3*40。橋梁全長480.4米，該橋最大墩高67m，主橋上采用三向預應力混凝土連續(xù)剛構，主墩采用雙薄壁空心墩，過渡墩采用薄壁空心墩，基礎采用鉆孔灌注樁基礎，引橋上部40米跨徑采用預應力混凝土連續(xù)t梁，引橋橋墩采用雙柱式實心墩，兩側橋臺均為重力式臺擴大基礎。橋面部分在樁號k52+062.540之前位于ls=186.959，r=1330m的緩和曲線上，在樁號k52+469.780之

9、后位于ls=186.959，r=1300m的緩和曲線上，在樁號k52+062.540和k52+469.780之圖2-1 橋梁施工間位于半徑1300m的圓線上，橋梁跨徑按橋梁設計線布置。如圖2-1所示。2 0號塊施工工藝及質量控制2.1 工程概況茶園溪特大橋主橋箱梁0#塊為墩梁結合部，結構復雜，圬工量大，梁體長12m，高8m，頂寬11.75m，底寬6.25m，底板厚度為1.0m，腹板厚1.0m，0#塊單塊混凝土數(shù)量為285m3，鋼筋30.34噸。預應力束二向布置，豎向112束，橫向24束，橫向為2j15.20鋼絞線，豎向為3j15.20鋼絞線。鋼絞線共重8.9噸。2.2 施工方案簡介如圖2-22

10、-2 托架簡圖0#塊采用托架現(xiàn)澆段施工工藝進行施工。每個主墩單肢墩頂段預埋兩排工字鋼作為牛腿，上排采用5根i32b工字鋼、下排第1、5榀采用i36b工字鋼，2、3、4榀采用i32b工字鋼。懸臂端設3根、墩柱間設6根i32b作為橫向分布梁，橫向分布梁均采用20b槽鋼進行縱向聯(lián)接。托架采用雙32b槽鋼平衡梁和雙25b槽鋼斜撐通過100mm鋼銷與預埋件拼裝組成。所有銷軸處均設置20mm加強鋼板，銷軸耳板均采用30mm鋼板制作，銷孔均為機械打孔，保證精度滿足要求。底模架采用i32b的工字鋼縱梁。每個單肢墩身懸臂端及墩中間各5榀托架，采用25b槽鋼作為橫向聯(lián)接。0#段內、外模板及底模均采用由專業(yè)廠家加工

11、的鋼模板。2.3 施工流程圖如圖2-3所示。圖2-3 0號塊施工流程圖2.4 質量控制要點2.4.1 模板安裝模板安裝前，檢查三角托架面平整度，落梁鋼稧及底模橫梁就位情況。外側模就位后利用倒鏈將其與墩身鋼筋固定，以增強其穩(wěn)定性，對稱與橋軸線的兩側，外側模到位后及時用拉桿將上下端鏈接固定為整體。 對現(xiàn)澆箱梁底模施工一般采用木膠板，接縫處采用玻璃膠封死，以防漏漿。安裝底模前應對底模進行調整，底模的安裝要保證接縫平整，不能有懸空和翹曲，對于四塊根的結合觸及每塊的中心標高進行檢測做到大面平整。側模對于外側模應按低模的要求，嚴格控制其大面平整度，外側膜的支撐定位，必須按箱梁設計的外觀輪框經行定位，在外側

12、模用不小于兩層的撐桿進行加固，必要時可在內外側模之間加設拉桿，為防止底側模間漏漿，外側膜的安裝可以采用“底包側”的結構形式。內模箱梁的施工程序一般為一次澆筑成型和兩次澆筑成型不同的方法。為了保證工程質量，一般才用二次澆筑成型法，因此，內模板按梁肋內模板、箱室頂模和封閉箱室的預留人孔采用吊模三種形式。分三次安裝。內模采用竹膠板，第一次澆筑時內梁肋內側模及第二次澆筑頂板混凝土時的箱室頂模。均可采用型鋼和木料相結合的支撐方式，便于重復使用，支撐架與底模頂面間應預留一定的距離，便于箱梁底板找平，待內模和頂模拆除后，第三次澆筑預留的人孔，可用鋼絲吊模施工，吊模不回收。2.4.2 鋼筋安裝鋼筋在鋼筋加工棚

13、集中加工，加工好的鋼筋按規(guī)格、長度、編號堆放整齊，并注意防雨防銹；鋼筋下料前，應編制鋼筋配料單，以減少鋼筋接頭和鋼筋數(shù)量為原則，做到合理搭配。鋼筋應平直，無局部彎折；鋼筋表面應潔凈，使用前應將表面油濁、漆皮、鱗銹等清除干凈。如圖2-4所示。鋼筋加工時，應考慮橫、縱坡對下料長度的影響。鋼筋可采用電弧焊或綁扎進行接長。鋼筋接頭采用搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端部應預先折向一側，使兩接合鋼筋軸線一致。接頭雙面焊縫的長度不應小于5d，單面焊縫的長度不應小于10d(d為鋼筋直徑)。凡施焊的各種焊接材料的性能應符合規(guī)范要求。各種焊接材料應分類存放和妥善管理，并應采取防止腐蝕、受潮變質的措施。鋼筋接頭采用綁扎接

14、頭時，搭接長度應不小于35d。圖2-4 鋼筋安裝圖受力鋼筋焊接或綁扎接頭應設置在內力較小處，并錯開布置，對于綁扎接頭，兩接頭間距離不小于1.3倍搭接長度。對于焊接接頭，在接頭長度區(qū)段內，同一根鋼筋不得有兩個接頭。鋼筋加工后采用塔吊起吊現(xiàn)場綁扎成型。底模安裝后，先進行測量放樣，然后安裝側模。先安裝底板鋼筋、再安裝腹板及橫隔板鋼筋，最后安裝頂板頂板鋼筋。鋼筋安裝原則：大面平整，線條順直，間距均勻。當鋼筋與預應力管道和索道管交叉時，可適當移動鋼筋位置，嚴禁隨意割斷。鋼筋安裝應按設計圖紙放大樣，除設計有特殊規(guī)定者外，箍筋應與主筋垂直；鋼筋現(xiàn)場焊接時，在需要焊接的位置用楔形卡卡住，在焊縫兩端點焊固定，然

15、后施焊，防止電焊時局部變形。鋼筋的交叉點應用鐵絲綁扎結實，必要時也可用點焊焊牢。箍筋彎鉤的疊合處，在梁中應沿梁長方向置于上面并交錯布置。鋼筋綁扎順序：安裝并綁扎底板下層鋼筋網片。安裝底板上層鋼筋網片，底板上下層鋼筋網片間利用螺旋筋作為架力鋼筋防止人踩，保持兩層鋼筋網片的規(guī)定間距。肋板鋼筋骨架插入底板上下層鋼筋網片中，然后綁扎下倒角斜筋和肋板底層縱向鋼筋。安裝肋板鋼筋骨架及波紋管道安裝固定網片。安裝頂板鋼筋，利用螺旋筋作為架立鋼筋，上下層鋼筋保持規(guī)定間距。安裝縱、橫、豎向預應力管道。2.4.3 波紋管的安裝、定位在安裝波紋管時，一定要按設計位置、定位鋼筋間距不應大于1m，每段頭部波紋管設置外接頭

16、。波紋管內在澆筑前應穿襯管，其坐標位置準確，當與鋼筋相互干擾時可挪動普通鋼筋位置，便于下一階段波紋管連接。預應力管道安裝和定位與鋼筋綁扎同時進行。波紋管使用前應檢查其表面有無孔洞，波紋管接頭采用大一號波紋管連接，套接處用膠帶纏裹，防止水泥漿滲入孔道內。接頭盡量設在直線段，同時要求內管接觸要嚴密。波紋管安裝時，必須沿預應力筋穿束方向順紋安裝；對接時，必須順紋對接，以免穿束時產生毛刺。波紋管安裝時應嚴格控制其位置，保持線形，確?？椎琅c錨墊板垂直，由于波紋管本身輕，在混凝土內柔軟變形的原因，在安裝時直線段每隔0.5m、曲線段0.3m安裝1道定位筋。混凝土澆筑前應在波紋管內穿入襯管，以保持孔道暢通。如

17、圖2-5所示。圖2-5 波紋管波紋管根據(jù)不同情況在不同位置設灌漿孔和排氣孔：設有固定端的預應力孔道在固定端留置排氣孔，張拉端錨墊板預留孔為灌漿孔；兩端張拉的錨墊板預留孔兩端分別為灌漿孔和排氣孔；預應力孔道較長或曲線變化較多的在預應力孔道高點處增設排氣孔。在鋼筋綁扎過程中必須切實好預留孔道的位置、形狀、外觀，在電焊作業(yè)時，禁止電焊火花觸及管道，以免燒傷孔道。圖2-6 波紋管錨墊板隨波紋管一同安裝，安裝時錨墊板、波紋管必須同一軸線，并垂直于槽口，當槽口的普通鋼筋與預應力筋沖突時，普通鋼筋可適當移位。如圖2-6所示。2.4.4 混凝土的質量控制混凝土分兩次澆筑，第一次澆筑至封錨面（縱向長度3.25m

18、），待邊跨合攏、張拉完成后在澆筑封錨段（縱向長度0.87m）。澆筑前應將混凝土輸送泵泵管、卡具、串筒、料斗、振動器等機具設備按需要準備充足，并做好發(fā)生故障時的修理準備，現(xiàn)場應有備用振動器和備用泵。澆筑混凝土前對模板、鋼筋、預埋管、預埋件、預留洞等進行全面細致的檢查。砼采用拌和站集中拌制，砼罐車運輸。在進行混凝土拌合時要保證有足夠的拌和時間，并配有專門的試驗技術人員值班，隨時監(jiān)控砼質量。拌合站的各種計量設備均必須經過標定，各種原材料必須計量。為保證混凝土拌合均勻，混凝土的拌合時間不小于90秒?；炷涟韬衔飸韬暇鶆颍伾恢?，不得有離析和泌水現(xiàn)象?；炷涟韬衔锏奶涠?，應在攪拌地點和澆筑地點分別

19、取樣檢測，每一工作班不應小于兩次，必要時增加檢測次數(shù)。在檢測坍落度時，還應觀察拌合物的粘聚性和保水性?；炷敛捎庙泡斔捅帽盟腿肽５臐沧⒎绞健；炷恋膽B續(xù)一次澆筑完成，從節(jié)段前端開始向后端分層進行，遵循先底板、后腹板最后頂板澆筑的順序，盡量在混凝土初凝前完成整個節(jié)段的澆筑?；炷敛捎貌迦胧秸駬v器振搗，水平分層澆注，分層振搗，每層澆筑厚度為30-50cm，應在下層混凝土初凝前澆筑完上層混凝土。在每層砼澆注過程中，隨砼的灌入及時采用插入式振動棒振搗。振動棒移動間距不超過振動棒作用半徑的1.5倍。振搗過程中，振動棒與模板間距保持510cm的距離，并避免碰撞鋼筋與骨架，不得直接和間接地通過鋼筋施加振動

20、。每一處振搗完畢后，應邊徐徐提出振動棒。對每一振動部位，必須振動到該部位混凝土密實為止，密實的標志是混凝土停止下沉，不在冒氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。3 掛籃懸臂澆筑施工工藝及質量控制3.1 掛籃分類掛籃是大跨徑箱梁懸臂澆筑法施工的主要設備,在施工中受深水、高墩、峽谷及氣候等影響小，可以充分利用有限的空間，多次重復使用，容易掌握施工工藝和保證施工質量，在施工中對節(jié)段的施工誤差可以不斷地進行調整，從而保證懸澆施工的精度。掛籃按構造形式可分為桁架式(包括平弦無平衡重式,菱形,弓弦式等)、斜拉式(包括三角斜拉式和預應力斜拉式)、型鋼式及混合式四種；掛籃按抗傾覆方式可分為壓重式、錨固式和半壓重半錨固式三

21、種；掛籃按走行方法可分為一次走行到位和兩次走行到位兩種；而按其移動方式可分為滾動式、滑動式和組合式三種。3.2 工程概況茶園溪特大橋主橋為單箱單室箱形截面。箱梁根部梁高8.0m,跨中梁高2.9m；箱梁頂板寬11.75m,底板寬度為6.25m，頂板厚度均為0.3m，底板厚度為由根部1.0m按1.8次拋物線漸變到跨中0.3m；翼緣板寬2.75m，厚度由端部0.20m變到根部0.70m；腹板厚度分別為1.0m、0.8m、0.65m及0.5m；在墩頂設4道0.60m厚的橫隔板，6號、9號過渡墩主橋設1.05m厚的端橫隔板。箱梁0號梁段長12.0m，其余117號梁段分段長為83.0m+43.5m+54.

22、om，中、邊跨合攏段均為2.0m。除0號梁段、邊跨現(xiàn)澆段采用搭設托架澆筑完成外，其余梁段均采用掛藍懸澆。3.3 施工方案簡介茶園溪特大橋主橋連續(xù)箱梁采用掛籃懸臂澆筑的施工工藝進行施工。根據(jù)工期進度計劃，擬投入4套菱形掛籃進行施工。該掛籃具有以下優(yōu)點：掛籃結構簡單、受力明確，在滿足各規(guī)范要求的前提下，桿件間主要采用銷軸連接拼裝，連接更加安全穩(wěn)固，拼裝過程更加方便快捷；掛籃前端及中部工作面開闊，可從掛籃中部運送混凝土，前部開闊的空間便于軌道的安裝、以及腹板、底板位置鋼筋的吊裝、綁扎作業(yè)；掛籃后部設有鉸接滾輪組，掛籃走行過程中自動平衡每個滾輪上的載荷，掛籃移動過程更加輕松簡便；采用整體式軌道結構，不

23、僅可以根據(jù)需要靈活調節(jié)軌道前移鋪設長度，而且減少了軌道間的拼接縫，避免了出現(xiàn)因軌道錯臺導致掛籃前移過程受阻的現(xiàn)象；平臺防護系統(tǒng)合理、完善，為掛籃施工提供了更加可靠的安全保障；掛籃主桁采用箱式組焊結構，桿件受力更加均勻穩(wěn)定； 掛籃底籃系統(tǒng)及導向系統(tǒng)等主要承載桿件主要采用剛度及強度較好的 h 型鋼加工，有效的減小桿件撓度的同時又降低了掛籃自重。(如圖3-1)圖3-1 掛籃簡圖3.4 施工流程圖(如圖3-2)圖3-2 掛籃現(xiàn)澆段施工流程圖3.5 掛籃預壓3.5.1 預壓的目的與意義 檢驗掛籃的實際承載力和安全可靠性、檢驗掛籃各構件的加工質量。 通過預壓消除掛籃的非彈性變形，并獲得彈性變形參數(shù)，為施工

24、監(jiān)控提供可靠的參照數(shù)據(jù)，以指導掛籃的預拱度設置，確保主梁施工線型、標高滿足設計和規(guī)范要求。3.5.2 預壓方法采用砂袋堆重預壓，“t”構兩端平衡加載，砂料堆積密度按1600kg/m3計算，則每只掛籃（“t”構一端）預壓共需砂料1911.6=120m3加載分6級進行：10%25%50%75%100%120%。換算為砂料體積即為：10m325m350m375m3100m3120m3(如圖3-3)圖3-3 掛籃預壓示意圖在箱梁的每端底模上布置三個監(jiān)測點，采用dsz3級水準儀分別對每個測點進行沉降觀測，觀測應在每級荷載加載完成后進行。當荷載達到120%時，觀測每個測點的沉降值，靜載24小時后，如各測點

25、沉降變化不超過2mm，則可認為掛籃非彈性變形已完全消除，掛籃趨于穩(wěn)定，預壓結束。如各測點沉降變化超過2mm，則繼續(xù)保持靜載，直到穩(wěn)定為止。3.5.3 施工注意事項掛籃安裝完成后，應對各部位進行仔細檢查，確保各部位連接、錨固可靠；對加載用各類機械設備(塔吊等)進行檢修，以保證正常使用。準備好預壓材料并運至塔吊附近，對用于加載的沙袋應經常進行抽樣稱量，以保證施力準確。加載前布置好各種監(jiān)控和測量基準點，并作出明顯的標志、標識并有效的進行保護，同時測定其初始數(shù)據(jù)。 建立完善的掛籃加載人員組織協(xié)調工作和必要的安全保障工作。 應在各部位標示出沙袋堆放的位置及高度，以便施工過程準確及時的控制加載噸位，加載應

26、對稱均衡進行。 “t”構兩端加載過程應同步、對稱均衡進行。 各級加載完成后持荷時間不得小于0.51小時。預壓過程特別是大噸位級載預壓過程中,應特別注意掛籃的安全觀測和檢查,遇到問題立即停止加載,避免預壓過程中安全事故的發(fā)生。預壓過程中，如遇到陰雨天氣，則需做好沙袋防水工作，可采用雨布覆蓋，并適當減輕預壓荷載。4 邊跨現(xiàn)澆段施工工藝及質量控制4.1 工程概況茶園溪特大橋邊跨現(xiàn)澆段長4.12m，中線梁高2.9m。腹板厚度由0.5m漸變至1.0m，頂板厚度由0.3m漸變至0.7m，底板厚度由0.3m漸變至0.65m，梁端實心段長2.0m，設有1.2m寬、1.55m高橢圓形人洞。設計方量51.06m3

27、。4.2 施工方案簡介茶園溪特大橋主橋箱梁邊跨現(xiàn)澆段采用托架現(xiàn)澆的施工工藝進行施工。托架結構形式如下圖所示。(圖4-1)圖4-1 邊跨現(xiàn)澆段托架簡圖 托架主要由預埋件、牛腿、底層橫梁、碗扣式腳手架、頂層橫梁、縱梁及底模組成。牛腿桿件均為i40b工字鋼，頂、底層橫梁及縱梁均為i32b工字鋼。牛腿斜桿與縱梁及預埋件之間均為焊接。碗扣式腳手架高1.86m，由lg-120、hg-30、hg-60及頂、底托組成。立桿縱向步距0.3m、橫向步距為60.3m+60.6m+60.3m。腳手架設縱、橫向及水平剪刀撐，底部設掃地桿。底模采用10mm鋼板。在縱梁下設0.1m鋼墊作為卸落塊。4.3 施工流程圖(如圖4

28、-2)圖4-2 邊跨現(xiàn)澆段施工流程圖4.4 平衡重為保證交界墩在澆筑邊跨現(xiàn)澆段的過程中保持平衡、穩(wěn)定，應在交界墩“t”梁側施加平衡重。(如圖4-3所示)圖4-3 配重示意圖平衡重采用砂袋施加，共需砂料45m3，混凝土澆筑前，應先施加50%縱梁，以平衡模板、鋼筋及托架桿件重量，然后根據(jù)澆筑速度同步施加。砂袋堆放完畢后應及時采用塑料布覆蓋，避免因陰雨天氣造成重量改變。4.5 質量控制要點鋼筋加工后采用塔吊起吊現(xiàn)場綁扎成型。底模安裝后，先進行測量放樣，然后安裝側模。先安裝底板鋼筋、再安裝腹板及橫隔板鋼筋，最后安裝頂板鋼筋。預應力管道安裝和定位與鋼筋綁扎同時進行。鋼筋安裝原則：大面平整，線條順直，間距

29、均勻。當鋼筋與預應力管道和索道管交叉時，可適當移動鋼筋位置，嚴禁隨意割斷。鋼筋安裝應按設計圖紙放大樣，除設計有特殊規(guī)定者外，箍筋應與主筋垂直；鋼筋現(xiàn)場焊接時，在需要焊接的位置用楔形卡卡住，在焊縫兩端點焊固定，然后施焊，防止電焊時局部變形。鋼筋的交叉點應用鐵絲綁扎結實，必要時也可用點焊焊牢。箍筋彎鉤的疊合處，在梁中應沿梁長方向置于上面并交錯布置。鋼筋安裝時，應嚴格控制鋼筋保護層大小。保護層墊塊均使用標準塑料墊塊，墊塊按梅花形布置，間距不可過大，并應與鋼筋綁扎牢固。 混凝土采用砼輸送泵泵送入模的澆注方式?；炷恋膽B續(xù)一次澆筑完成，從節(jié)段前端開始向后端分層進行，遵循先底板、后腹板最后頂板澆筑的順序

30、，盡量在混凝土初凝前完成整個節(jié)段的澆筑?；炷敛捎貌迦胧秸駬v器振搗，水平分層澆注，分層振搗，每層澆筑厚度為30-50cm，應在下層混凝土初凝前澆筑完上層混凝土。在每層砼澆注過程中，隨砼的灌入及時采用插入式振動棒振搗。振動棒移動間距不超過振動棒作用半徑的1.5倍。振搗過程中，振動棒與模板間距保持510cm的距離，并避免碰撞鋼筋與骨架，不得直接和間接地通過鋼筋施加振動。每一處振搗完畢后，應邊徐徐提出振動棒。對每一振動部位，必須振動到該部位混凝土密實為止，密實的標志是混凝土停止下沉，不在冒氣泡，表面呈現(xiàn)平坦、泛漿。5 張拉待砼強度達到90%設計強度及齡期不小于7天時，即可進行預應力張拉。張拉強度根據(jù)

31、預制梁同條件混凝土試體的強度確定。三向預應力張拉順序應按縱向豎向橫向的原則進行。橫、豎向預應力宜滯后懸臂兩個階段張拉，以消除懸臂端邊界效應，便于縱向預應力傳遞至懸臂板，與橫向鋼束形成雙向受壓。張拉均為雙控，以張拉力為主，伸長量校核。5.1工程概況連續(xù)箱梁采用三向（縱、橫、豎）預應力體系，縱向預應力束根據(jù)張拉的時間與形狀不同可分為前期直束、前期下彎束和后期束，前期直束與前期下彎束在澆筑“t”時進行張拉，后期束在“t”澆注完畢以及前期直束和前期下彎束張拉完成后，主橋合攏后進行張拉。縱向預應力束采用19s15.2mm及17s15.2mm鋼絞線，控制應力為1395mpa,張拉力分別為368.41噸、3

32、29.63噸，采用ovm1519、ovm1517錨具，兩端對稱張拉。箱梁頂板橫向預應力束采用2s15.2mm鋼絞線，張拉、錨固端左右交錯布置，單端張拉，張拉端采用bm152扁錨錨具，錨固端采用鋼絞線壓花工藝錨固，控制應力1395mpa,張拉控制力為38.78噸。箱梁腹板豎向預應力0#2#段為3s15.2mm鋼絞線，張拉端采用m153錨具，錨固端采用m15-3p錨具，張拉控制應力1395mpa；3#段以后為jl32精軋螺紋鋼，采用ygm-32錨具，張拉控制應力706.5mpa，各腹板厚度均設置雙肢，縱向間距平均50cm,均為單端張拉，張拉力56.8噸。5.2 施工流程圖（如圖5-1） 圖5-1

33、張拉工藝流程圖豎向、橫向預應力束施工工藝與縱向預應力大致相同，豎向、橫向預應力鋼束與管道在梁體鋼筋一起安裝。5.3 機具的檢查、校驗5.3.1 張拉機具 張拉機具主要包括液壓千斤頂、油泵、油表、砂輪機及與各種工具錨等。預應力機具設備及儀表（壓力表的精度應1.5級），應由專人使用和管理，應定期維護和檢驗。張拉設備（包括活塞的運行方向與實際一致）應配套標定，并配套使用。張拉機具應與錨具配套使用，在進場時進行檢查和校驗。千斤頂和壓力表配套使用和校驗，以確定張拉力與壓力表讀數(shù)之間的關系曲線。其中，千斤頂?shù)念~定張拉力宜為所需張拉力的1.5倍，且不應小于1.2倍。與千斤頂配套使用的壓力表應選用防震型產品，

34、其最大讀數(shù)應為張拉力的1.52.0倍，標定精度應不低于1.0級。 千斤頂處于下列情況之一時，應重新進行標定： 使用時間超過6個月；張拉次數(shù)超過300次；使用中預應力機具設備或儀表出現(xiàn)反常現(xiàn)象；千斤頂檢修或更換配件后。5.3.2 壓漿機具所有預應力鋼束均采用真空輔助壓漿工藝進行施工。壓漿機具主要包括攪拌機、灰漿泵、真空泵及各種接頭閥門、壓力管等。灰漿攪拌機根據(jù)施工實際攪拌量進行選用，轉速應不低于1000r/min?；覞{泵選用柱塞式，最大壓力12mpa。真空泵抽氣速率達到40m3/h以上，抽氣真空度達-0.08mpa-0.1mpa并能保持穩(wěn)定。各種接頭閥門、壓力管和設備、部件的連接處其氣密性必須良

35、好。5.4 縱向預應力張拉懸臂澆筑箱梁縱向預應力為19s15.2mm、17s15.2mm鋼絞線，錨具分別采用ovm15-19、ovm15-17錨具，兩端對稱張拉，先腹板，后頂板。張拉控制應力k=1395mpa，張拉力分別為368.41噸、329.63噸。5.4.1 穿束縱向預應力鋼絞線應采用梳編穿束。梳束：利用梳束板或錨具對鋼絞線進行梳理，每梳理鋼絞線長度約1m時，用扎絲將鋼絞線扎緊，綁扎時扎絲端頭朝上。逐段綁扎直至將鋼絞線梳理完畢。穿束：鋼絲繩一端連接卷揚機，另外一端做成繩套與鋼絞線穿入端綁牢，穿入端端頭可用塑料瓶套住并用膠帶纏緊。啟動卷揚機緩慢勻速拉動鋼絞線。對中調整：穿束完畢后，將穿入端

36、鋼絲繩、塑料瓶和膠帶等去除，使鋼絞線編號外露，先將中間鋼絞線套入錨具孔內中間位置，上夾片，稍微頂緊，再將其它鋼絞線分別套入對應的錨具孔內。旋動錨具使兩端錨具各孔位對中5.4.2 張拉張拉程序為： 其中，初應力取值：鋼束長度30m以下時，初應力宜取10%-15%；鋼束長度30-60m時，初應力宜取15%-20%；鋼束長度大于60m時，初應力宜取25%；如鋼絞線理論伸長量大于千斤頂行程，則應采用分級張拉。5.5 豎向預應力張拉a 1#2#塊豎向預應力為3s15.2mm鋼絞線，張拉端采用m153錨具，錨固端采用m15-3p錨具，張拉控制應力k=1395mpa，張拉力56.8噸。豎向預應力采用二次張拉

37、工藝，第一次的張拉程序為：第二次張拉應在第一次張拉后216小時內進行，張拉程序為： 其中第一次張拉理論與實際伸長量的差額應控制在6%以內，第二次張拉控制在10%以內。b 3#17#塊豎向預應力采用jl32精軋螺紋鋼，抗拉強度標準值為785mpa。采用ygm-32錨具，張拉控制應力706.5mpa，張拉力56.8噸。張拉程序為：張拉完成后先不進行壓漿，待全橋合攏之后，橋面鋪裝施土之前，應對全橋所有豎向精軋螺紋進行復拉，復拉完畢后應及時壓漿。期間應做好豎向頂應力鋼筋的防腐工作。豎向預應力在原結構物上開有張拉槽口，必須在鋪設橋而鋪裝之前將槽日雜質清理干凈后提前封錨，不允許將槽口與橋面鋪裝合在一起澆注

38、。5.6 橫向預應力張拉橫向預應力束采用2s15.2mm鋼絞線，張拉、錨固端左右交錯布置，單端張拉，張拉端采用bm152扁錨錨具，錨固端采用鋼絞線壓花工藝錨固，控制應力1395mpa,張拉控制力為38.78噸。采用單根張拉，張拉程序為：5.7 伸長值的量測方法預應力筋張拉的實際伸長值，可按下式計算：=l+2式中：l從初應力至最大張拉應力間的實測伸長值；2初應力以下的推算伸長值，可采用相鄰級的伸長值。5.8 張拉注意事項預應力筋張拉過程中，及時檢查預應力筋斷絲、滑移情況，要求精軋螺紋不允許有斷筋或滑移出現(xiàn)；鋼絞線每束鋼絞線中單根鋼絞線內鋼絲斷絲或滑絲不得超過一根，同時每個斷面斷絲之和不得超過該斷

39、面鋼絲總數(shù)的1%。當預應力筋斷絲、滑移數(shù)量超過規(guī)定值時，應進行更換，在不能更換時，必須采取補救措施。鋼絞線多余長度用砂輪切割機切割，外露的錨固長度不小于3cm。對已張拉的預應力體系必須加強保護，嚴禁撞擊錨頭和鋼束。預應力筋張拉過程中必須認真填寫施工記錄：每個測量計、壓力表、油泵及千斤頂?shù)臉硕ㄌ枺粶y量預應力鋼材延伸時的初始應力；在張拉完成時的最后拉力測得的延伸量；千斤頂放松以后的收縮量；在張拉中間階段的延伸量及相應的拉力。張拉時，千斤頂后面不得站人，以防預應力鋼絞線拉斷或錨具彈出傷人，高壓油泵有不正常情況時，應立即停機檢查；當鋼絞線實測伸長值與理論計算值較差超過上述規(guī)定范圍時，應停止張拉，查明原

40、因；已張拉完尚未壓漿的梁，嚴禁劇烈震動，以防預應力鋼絞線裂斷釀成重大事故。6 壓漿預應力筋張拉錨固后，孔道應盡早壓漿，且應在48小時內完成。預應力管道壓漿采用真空輔助灌漿技術。6.1 試抽真空連接好各部件后，關閉所有閥門啟動真空泵10min將孔道試抽真空，檢查封錨是否密閉，觀測真空壓力表讀數(shù)，當真空壓力表讀數(shù)達到-0.08mpa時，停泵約1min，若壓力表保持不變或未低于-0.03mpa，則孔道內可判斷基本達到真空狀態(tài)。若未能滿足檢查各管節(jié)、閥門及封錨等部件及時更正重新工作。6.2 拌漿首先在攪拌機中加入實際拌合用水量的80-90，開動攪拌機，均勻加入全部壓漿劑，邊加入邊攪拌，然后均勻加入全部

41、水泥。全部粉料加入后再攪拌2min；然后加入剩余的10-20的拌合水，繼續(xù)攪拌2min。然后通過過濾器（網孔格不大于33mm的過濾網）進入儲料罐，并不斷攪拌，以防止水泥漿泌水沉淀。6.3 注漿如圖6-1、圖6-2所示。圖6-1 壓漿機管道示意圖圖6-2 端頭安裝示意圖 管6為出漿管，用透明軟管接管4。管6排出的管道殘留水通向管4；管2接管7，將管6的管道殘留水過濾后通過管8排進水桶；管1、管8接水桶，管1為進水管，管8為出水管，為電機提供降溫循環(huán)水；管5接廢漿桶；操作流程：關閉閥5，打開閥1、閥2、閥3、閥4、閥6、開真空泵電源、則可開始抽真空；當漿液通過管6經透明軟管排向管4，時馬上關閉閥3

42、，打開閥5，關掉真空泵電源，判斷漿液稠度；當判斷管5排出為濃漿后，關閉閥6，補壓后關閉壓漿處閥門結束壓漿過程；壓漿完成后清洗壓漿泵、攪拌機、閥門、過濾裝置、各種管道以及粘有灰漿的工具。6.4 水泥漿的技術條件水泥漿的強度應符合設計規(guī)定，設計無具體規(guī)定時，應不低于30mpa。對截面較大的孔道，水泥漿中可摻入適量的細紗。水泥漿的技術條件應符合下列規(guī)定：水灰比宜為0.400.45，摻入適量減水劑時，水灰比可減小到0.35。水泥漿的泌水率最大不得超過3，拌和后3h泌水率宜控制2，泌水應在24h內重新全部被漿吸回。通過試驗后水泥漿中可摻入適量膨脹劑，但其自由膨脹率應小于10。水泥漿稠度宜控制在1418s

43、之間。6.5 壓漿質量的檢測在后張法預應力混凝土構件中，筋束張拉錨固后必須給預留孔道壓注水泥漿，以免鋼筋銹蝕，并使筋束與梁體混凝土結合為一整體。壓漿存在的缺陷極可能導致預應力鋼絲因腐蝕而性能降低，影響結構使用。例如，漿體離析，往往使上凸的底板預應力束的跨中部分泡在水中，易銹蝕而減小有效面積，導致有效預應力不足，加大預應力鋼筋預應力徐變損失，增大梁跨中的下?lián)?，而且可能導致梁正截面強度的不足而出現(xiàn)垂直裂縫。結論：灌漿時一定要從觀察孔中看到有漿體溢出才行，灌漿結束后，應就每個孔道的實際灌漿量與理論計算量對比，如差值較大，一定是灌漿不飽滿，應及時采取補灌措施，另外，有效而簡便的檢測方法為選擇關鍵斷面開

44、u形槽孔，壓漿后直觀檢查，檢查后用混凝土封閉u形槽孔。7 線型控制7.1 線形控制的重要性及要求橋梁（特別是大跨度橋梁）施工過程中的安全和成橋狀態(tài)是否能滿足設計要求是橋梁建設者必須解決的問題。要達到施工安全符合特定線形與受力狀態(tài)要求，僅通過事后檢查是無法實現(xiàn)的，必須對施工全過程進行控制。為了克服橋梁懸臂施工中引起的靜定結構的短期彈性撓度和長期徐變撓度，保證梁在同一跨度內合攏時兩懸臂端的標高誤差不大，對于靜定懸臂施工的兩端應保持平衡并預設上拱度。工程結構在恒載、預應力以及由此產生的徐變等作用都要產生變形，這些變形一般均屬永久變形。線形控制的目的就是在考慮給定因素作用所發(fā)生的永久變形后，所控制的橋

45、梁梁跨構線形、內力與設計要求盡可能吻合，使之誤差最小。為了達到線形控制的目的，懸臂澆筑的連續(xù)梁在t構施工時，每一節(jié)節(jié)段立模澆筑要進行預抬高設置，即立模標高為設計標高和預抬高值之和。不設置預抬高進行懸臂澆筑的連續(xù)梁，合攏時對接誤差也可能小，但梁的線形將和設計線形產生較大誤差。線形控制首先必須對各主要因素作用下梁跨的變形進行分析計算，然后根據(jù)計算值分析確定各節(jié)段立模時預抬高值。由于梁跨結構是逐段形成的，在形成過程中，梁體各點標高和梁體結構長度都是變化的，因此預抬高值不能簡單地按各種因素作用下梁跨變形的撓曲線上的量值進行反向設置，它的數(shù)值應該等于梁段形成以后，各因素作用所產生的變形之和，但方向相反。施工中梁體線形控制不僅關系到橋型的美觀，更關系到橋梁受力。線形控制技術復雜、難度大，影響因素多，需要考慮到諸如掛籃彈塑性變形、掛籃及梁體自重、施加預應力、混凝土收縮與徐變、溫度應力、地基沉降等各個方面因素，能否準確預計并及時調整，關系到施工的成敗。7.2 線性控制的基本方法連續(xù)剛構梁跨度大，懸臂施工節(jié)段多，重量大，時間長，工況多變，影響因素多，如何保證施工精度，最終實現(xiàn)設計的橋梁線形，達到預期的受力狀態(tài)，是連續(xù)剛構橋施工的關鍵技術之一。線形控制的