電感開關(guān)電源管理論文

1、電感開關(guān)電源管理論文 摘要：介紹了飽和電感的分類及其基本物理特性，總結(jié)了可飽和電感在尖峰抑制器、磁放大器、移相全橋ZVSPWM變換器、諧振變換器和逆變電源中的應(yīng)用。 關(guān)鍵詞：可飽和電感；尖峰抑制器；磁放大器；移相全橋；諧振變換器；逆變電源 引言 飽和電感是一種磁滯回線矩形比高，起始磁導(dǎo)率高，矯頑力小，具有明顯磁飽和點的電感，在電子電路中常被當作可控延時開關(guān)元件來使用。由于其獨特的物理特性，使之在高頻開關(guān)電源的開關(guān)噪聲抑制，大電流輸出輔路穩(wěn)壓，移相全橋變換器，諧振變換器及逆變電源等方面得到了日益廣泛的應(yīng)用。 圖1飽和電感的B-H特性 1飽和電感的分類及其物理特性 1.1飽和電感的分類 飽和電感可

2、分為自飽和和可控飽和二類。 1.1.1自飽和電感（Saturableinductor） 其電感量隨通過的電流大小可變。若鐵心磁特性是理想的（例如呈矩形），如圖1（a）所示，則飽和電感工作時，類似于一個“開關(guān)”，即繞組中的電流小時，鐵心不飽和，繞組電感很大，相當于“開路”；繞組中電流大時，鐵心飽和，繞組電感小，相當于開關(guān)“短路”。 1.1.2可控飽和電感（controlledsaturableinductor） 又稱可控飽和電抗器（controlledsaturablereactor），其基本原理是，帶鐵心的交流線圈在直流激磁作用下，由于交直流同時激磁，使鐵心狀態(tài)一周期內(nèi)按局部磁回線變化，因此，

3、改變了鐵心等效磁導(dǎo)率和線圈電感。若鐵心磁特性是理想的（BH特性呈矩形），則可控飽和電感類似于一個“可控開關(guān)”。在開關(guān)電源中，應(yīng)用可控飽和電感可以吸收浪涌，抑制尖峰，消除振蕩，與快速恢復(fù)整流管串聯(lián)時可使整流管損耗減小。如圖1（b）所示，可控飽和電感具有高磁滯回線矩形比（Br/Bs），高起始磁導(dǎo)率i，低矯頑力Hc，明顯的磁飽和點（A，B）及由于其磁滯回線所包圍的面積狹小而使其高頻磁滯損耗較小等特征。為此，可控飽和電感在應(yīng)用方面的兩個顯著特點為 1）由于飽和磁場強度很小，所以，可飽和電感的儲能能力很弱，不能被當作儲能電感使用。可飽和電感的最大儲能Em的理論值可用式（1）表示。 Em=VH2/2（1）

4、 式中：為臨界飽和點磁導(dǎo)率； H為臨界飽和點磁場強度； V為磁性材料的有效體積。 2）由于可飽和電感的起始磁導(dǎo)率高，磁阻小，電感系數(shù)和電感量都很大，在施加外部電壓時，電感內(nèi)部起始電流增長緩慢，只有經(jīng)過t的延時后，當電感線圈中的電流達到一定數(shù)值時，可飽和電感才會立即飽和，因而在電路中常被當作可控延時開關(guān)元件使用。 1.2可飽和電感隨電流變化的關(guān)系 因為，有氣隙和無氣隙的dB/di磁路的計算方法不同，所以，分別對兩種情況進行討論。 1.2.1無氣隙可飽和電感與電流的關(guān)系 無氣隙可飽和電感L隨電流變化的關(guān)系可用式（2）表示。 L=(W2S/l)f(WI/l)（2） 式中：W為電感繞組匝數(shù)； I為激磁

5、電流； f為電感用磁性材料BH曲線的對應(yīng)函數(shù)； S為磁性材料的截面積； l磁性材料的為平均長度。 1.2.2有氣隙可飽和電感與電流的關(guān)系 任意給定一個導(dǎo)磁體磁路中磁感應(yīng)強度B1，可由B=f(H)曲線求出導(dǎo)磁體磁路中的磁場強度H1。氣隙中的H0值可用式（3）表示。 H0=B1/0=ab/0(a+I0)(b+l0)B1（3） 式中：B0為空氣隙磁感應(yīng)強度； a和b為磁路矩形截面積邊長； l0為氣隙長度； 0為空氣磁導(dǎo)率。 由磁路定律得I=(H1l+H9l0)/W。改變B值并重復(fù)上述步驟，可求出相應(yīng)的I，得到一組B和I的關(guān)系數(shù)據(jù)。設(shè)這個B與I對應(yīng)的函數(shù)為B=f1(I)。 在不考慮漏感時，電感的計算式

6、可用式（4）表示。 L=（Wd）/dI=WS（d/dI)（4） 式中：為磁路磁通量。 則有氣隙可飽和電感與電流的關(guān)系為 L=WSf1(I)（5） 2飽和電感在開關(guān)電源中的應(yīng)用 2.1尖峰抑制器 開關(guān)電源中尖峰干擾主要來自功率開關(guān)管和二次側(cè)整流二極管的開通和關(guān)斷瞬間。具有容易飽和，儲能能力弱等特點的飽和電感能有效抑制這種尖峰干擾。將飽和電感與整流二極管串聯(lián)，在電流升高的瞬間，它呈現(xiàn)高阻抗，抑制尖峰電流，而飽和后其飽和電感量很小，損耗小。通常將這種飽和電抗器作為尖峰抑制器。 在圖2所示電路中，當S1導(dǎo)通時，D1導(dǎo)通，D2截至，由于可飽和電感Ls的限流作用，D2中流過的反向恢復(fù)電流的幅值和變化率都會

7、顯著減小，從而有效地抑制了高頻導(dǎo)通噪聲的產(chǎn)生。當S1關(guān)斷時，D1截至，D2導(dǎo)通，由于Ls存在著導(dǎo)通延時時間t，這將影響D2的續(xù)流作用，并會在D2的負極產(chǎn)生負值尖峰電壓。為此，在電路中增加了輔助二極管D3和電阻R1。 2.2磁放大器 磁放大器是利用可控飽和電感導(dǎo)通延時的物理特性，控制開關(guān)電源的占空比和輸出功率。該開關(guān)特性受輸出電路反饋信號的控制，即利用磁芯的開關(guān)功能，通過弱信號來實現(xiàn)電壓脈沖脈寬控制以達到輸出電壓的穩(wěn)定。在可控飽和電感上加上適當?shù)牟蓸雍涂刂破骷{(diào)節(jié)其導(dǎo)通延時的時間，就可以構(gòu)成最常見的磁放大器穩(wěn)壓電路。 磁放大器穩(wěn)壓電路有電壓型控制和電流型控制兩種。圖3所示為電壓型復(fù)位電路，它包

8、括電壓檢測及誤差放大電路，復(fù)位電路和控制輸出二極管D3，它是單閉環(huán)電壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)。 圖4所示為移相全橋ZVSPWM開關(guān)電源磁放大器穩(wěn)壓器2。全橋開關(guān)電路變壓器二次雙半波整流各接一個磁放大器SR，其鐵心繞有工作繞組和控制繞組。在正半周，當某輸出整流管正偏（另一輸出整流管反偏），變壓器副邊輸出的方波脈沖加在相應(yīng)的工作繞組上，使SR鐵心正向磁化（增磁）；在負半周，該輸出整流管反偏，和控制繞組串聯(lián)的二極管D3正偏導(dǎo)通，在直流控制電流Ic的作用下，使該SR的鐵心去磁（復(fù)位）。 控制電路的工作原理是：開關(guān)電源輸出電壓與基準比較后，經(jīng)誤差放大控制MOS管的柵極，MOS管提供與輸出電壓有關(guān)的磁放大器SR的控制電

9、流Ic。 2.3移相全橋ZVSPWM變換器 移相全橋ZVSPWM變換器結(jié)合了零電壓開關(guān)準諧振技術(shù)和傳統(tǒng)PWM技術(shù)兩者的優(yōu)點，工作頻率固定，在換相過程中利用LC諧振使器件零電壓開關(guān)，在換相完畢后仍然采用PWM技術(shù)傳送能量，控制簡單，開關(guān)損耗小，可靠性高，是一種適合于大中功率開關(guān)電源的軟開關(guān)電路。但當負載很輕時，尤其是滯后橋臂開關(guān)管的ZVS條件難以滿足。 將飽和電感作為移相全橋ZVSPWM變換器的諧振電感3，能擴大輕載下開關(guān)電源滿足ZVS條件的范圍。將其應(yīng)用于弧焊逆變電源中4，可減少附加環(huán)路能量和有效占空比的損失，在保證效率的基礎(chǔ)上，擴展了零電壓切換的負載范圍，提高了軟開關(guān)弧焊逆變電源的可靠性。

10、將飽和電感與開關(guān)電源的隔離變壓器二次輸出整流管串聯(lián)，可消除二次寄生振蕩，減小循環(huán)能量，并使移相全橋ZVSPWM開關(guān)電源的占空比損失最小。 除此以外，將飽和電感與電容串接在移相全橋ZVSPWM開關(guān)電源變壓器一次5，超前臂開關(guān)管按ZVS工作；當負載電流趨近于零時，電感量增大，阻止電流反向變化，創(chuàng)造了滯后臂開關(guān)管ZCS條件，實現(xiàn)移相全橋ZVZCSPWM變換器。 2.4諧振變換器 采用串聯(lián)電感或飽和電感的串聯(lián)諧振變換器6如圖5所示。當諧振電感電流工作在連續(xù)狀態(tài)時，開關(guān)管為零電壓/零電流關(guān)斷，但開通是硬開通，存在開通損耗。反并聯(lián)二極管為自然開通，但關(guān)斷時有反向恢復(fù)電流，因此，反并聯(lián)二極管必須采用快恢復(fù)二

11、極管。為了減小開關(guān)管的開通損耗，實現(xiàn)零電流開通，可以使開關(guān)管串聯(lián)電感或飽和電感。開關(guān)管開通之前，飽和電感電流為零。當開關(guān)管開通時，飽和電感限制開關(guān)管的電流上升率，使開關(guān)管電流從零慢慢上升，從而實現(xiàn)開關(guān)管的零電流開通，同時改善了二極管的關(guān)斷條件，消除了反向恢復(fù)問題。 2.5逆變電源7 逆變電源以其控制性能好，效率高，體積小等諸多優(yōu)點，被廣泛用于自動控制，電力電子及精密儀器等各個方面。它的性能與整個系統(tǒng)的品質(zhì)息息相關(guān)，尤其是電源的動態(tài)性能。由于逆變電源自身的特點，其動態(tài)特性一直不夠理想。 采用PWM和PFM控制的逆變電源，其工作原理決定了要得到平滑的電流電壓波形，必須在其輸出電路上加續(xù)流電感，而該電感正是影響逆變電源動態(tài)性能的主要因素。對于恒壓源，電感電流與負載完全成反比關(guān)系；對于可控恒流源，要使電感電流由小變大，必然要以小的負載值作為前提，盡管不是完全的對應(yīng)關(guān)系，但可以說電流的變化在某種程度上反映了負載的變化。 因此，采用隨電流增大而減小的電感作為逆變電源的輸出電感，可有效地改變電源輸出電路的時間常數(shù)T，使其完全與R成反比（T=L/R），進而在負載變化范圍內(nèi)維持在一個相對較小的數(shù)值上，這樣自然