《軌道交通橋梁工程》課程設(shè)計裝配式鋼筋砼簡支T型梁橋設(shè)計

1、軌道交通橋梁工程課程設(shè)計 裝配式鋼筋砼簡支t型梁橋設(shè)計學(xué)生姓名： 學(xué) 院： 專業(yè)班級： 專業(yè)課程： 指導(dǎo)教師： 2015 年 1 月 9 日裝配式鋼筋混凝土簡支t型梁橋設(shè)計 一、設(shè)計資料1.橋面凈空：凈9.0+21.0(人行道) 2.設(shè)計荷載 公路-級和人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值3kn/m2 3.主梁跨徑和全長 標(biāo)準(zhǔn)跨長 計算跨徑 主梁全長 4.材料 鋼筋：主鋼筋采用hrb335，其它用鋼筋采用r235。 混凝土：c50 5.縫寬度限值：類環(huán)境（允許裂縫寬度0.20mm）。 6.設(shè)計依據(jù) （1）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtgd60-2004） （2）公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范（jtgd62-2004）

2、 7.參考資料 橋梁工程邵旭東主編，人民交通出版社，北京。 橋梁工程（上冊），范立礎(chǔ)，人民交通出版社，北京。 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtg d60-2004 ）。 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtg d62-2004）。 橋梁計算示例集混凝土簡支梁（板）橋易建國主編，人民交通出版社，北京。 橋梁通用構(gòu)造及簡支梁橋胡兆同，陳萬春 編著，人民交通出版社，北京。 結(jié)構(gòu)設(shè)計原理葉見曙主編，人民交通出版社，北京。 鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋結(jié)構(gòu)設(shè)計閆志剛主編，機(jī)械工業(yè)出版社，北京。 二主梁內(nèi)力計算1.主梁的橫向分布系數(shù)由于10.8/19.5=0.550.5故可采用比擬正交異性板法（或

3、g-m法）繪制影響線和計算橫向分布系數(shù)。 （1）主梁的抗彎慣矩和比擬單寬抗彎慣矩 求主梁界面的重心位置如圖1所示： 圖1 主梁橫截面尺寸圖 平均板厚： （2）橫隔梁抗彎慣矩和比擬單寬抗彎慣矩 橫隔梁的尺寸取兩邊主梁的軸線間距： 根據(jù)的比值查表可得翼板的有效工作寬度 時， 求橫隔梁的截面重心位置如圖2所示：圖2 橫隔梁截面尺寸圖 故橫隔梁的抗彎慣矩為： 則橫隔梁的比擬單寬抗彎慣矩為： （3）主梁和橫梁的抗扭慣矩 對于主梁梁肋： 主梁翼板的平均厚度： 由 ，查表得則： 對于橫隔梁梁肋： 查表得：c=0.295 （4）計算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù) 則 （5）計算各主梁橫向影響線坐標(biāo) 已知，查“gm”圖表得

4、影響系數(shù)和值見表1。表1 影響系數(shù)和值 梁 位 荷載位置 b3b/4 b/2 b/4 0 -b/4 -b/2-3b/4 -b校 核 k1 00.910.951.001.071.131.071.000.950.918.08 b/41.11.091.121.121.060.980.90.830.768.03 b/21.311.251.211.121.000.920.790.720.668.01 3b/41.551.431.261.150.980.840.730.650.598.10 b1.921.581.321.090.890.770.620.560.508.07 00.720.8511.181.

5、251.1810.850.728.02 b/41.601.491.361.291.130.880.630.350.17.99 b/2 2.472.151.791.4310.650.24-0.19-0.558.01 3b/43.252.782.091.490.880.34-0.2-0.57-0.968.15 b4.453.252.441.630.780.13-0.56-1.06-1.628.01 （6）列表計算各梁的橫向分布系數(shù)表2 各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值梁 號 算 式 荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-b3/4 -b 1 1.6701.480 1.2821.1280.951

6、0.8150.7010.629 0.5613.6502.937 2.2091.5430.8420.264-0.016-0.411-1.181 -2.00 -1.457-0.927 -0.4060.1090.5510.7621.040 1.742-0.31 -0.256 -0.162 -0.071 0.0190.0960.1330.1810.303 3.32 2.6812.0471.4630.8610.360 0.072 -0.230-0.8780.553 0.447 0.3410.2440.1440.060 0.012 -0.038 -0.146 21.0381.2451.2041.1121.

7、0000.9230.8270.7230.617 2.4722.1391.7901.4251.0000.6500.250-0.190-0.655 -1.434-0.894-0.586-0.31300.273 0.5770.913-0.550 -0.250 -0.156 -0.102 0.054 0 0.0480.100 0.159 1.2052.2221.9821.6881.4791.0000.6980.350-0.0310.210 0.370 0.331 0.2810.2470.167 0.1160.058-0.005 -0.340 3 1.0311.0451.0791.1051.0851.0

8、410.9930.8720.813 1.3091.2811.2401.2521.1670.9750.7530.5170.308 -0.278-0.236-0.161-0.147-0.082 0.0390.1800.3550.505 -0.048 -0.041 -0.028 -0.026 -0.0014 0.0070.0310.0620.088 1.2611.2401.2121.2261.1530.9820.7830.5790.396 0.2100.2070.2020.2040.1920.1640.1310.0970.066 橫向分布影響圖如圖3所示： 圖3 荷載橫向分布系數(shù)計算 汽車荷載距人行

9、道邊緣距離不小于50cm，人行荷載取，人行道板以單側(cè)的線荷載作用在人行道上。 各梁的橫向分布系數(shù)： 公路級： 人群荷載： (7) 梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿原理法）如圖4所示： 圖4 梁端荷載橫向分布系數(shù)計算圖示 公路級： 人群荷載： 2.作用效應(yīng)計算 （1）永久作用效應(yīng) 1）永久荷載 假定橋面板構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，則計算結(jié)果見表3：表3 橋面構(gòu)造各部分重力 構(gòu)件名 構(gòu)件尺寸/cm單位長度體積 重度每延米重力 合計 主 梁 0.405 26 1053 10.53 橫隔板中梁 0.059 26 1.55 2.31邊梁 0.029 26 0.76 橋面鋪裝瀝青混凝土厚（6cm） 0

10、.03 23 0.69 4.20混凝土墊層（取平均厚度9cm）0.135 24 3.51 人行道部分 2.00 按人行道橫向分布系數(shù)分?jǐn)偨o主梁的板重為： 1號、6號梁: ； 2號、5號梁： ； 3號、4號梁： ； 各梁的永久荷載匯總表見表4：（單位） 表4 各梁的永久荷載 梁 號 主 梁 橫 梁 人行道 鋪裝層 合 計 1（6） 10.52 0.76 1.08 4.20 16.58 2（5） 10.52 1.53 0.73 4.20 16.99 3（4） 10.52 1.53 0.59 4.20 16.85 2）永久作用計算 影響線面積計算見表5： 表5 影響線面積計算項目計算圖示影響線面積m

11、1/2m1/4q1/2q0 永久作用效應(yīng)計算見表6：表6 永久作用效應(yīng) 粱 號 q w0 qw0 q w0 qw0 q w0 qw01（6）16.5847.53788.0416.5835.65591.0716.589.75161.652（516.9947.53807.5316.9935.65605.6916.999.75165.653（4）16.8547.53800.8816.8535.65600.7016.859.75164.28 （2）可變作用效應(yīng) 1）汽車荷載沖擊系數(shù)計算：結(jié)構(gòu)的沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，故應(yīng)先計算結(jié)構(gòu)的基頻，簡支梁的基頻簡化公式為： 由于，故可由下式計算汽車荷載的沖擊系

12、數(shù)： 2） 公路級均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值，集中荷載按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮诘扔?m時；橋梁計算跨徑大于或等于50m時，；其間按線性內(nèi)插法取用。即： 表7 公路級及其影響線面積表 項 目 頂點(diǎn)位置 m1/2 l/2處 7.875 178.5 47.53 m1/4 l/2處7.875 178.5 35.65 q0 支點(diǎn)處 7.875 178.5 9.75 q1/2 l/2處 7.875 178.5 2.44 可變作用每延米人群荷載： 3）可變作用效應(yīng)彎矩計算 彎矩計算公式如下： 其中，由于只能布置兩車道，故橫向折減系數(shù)。 計算跨中和l/4處彎矩時，可近似認(rèn)為荷載橫向分布系數(shù)沿跨長方向均勻變化，故各

13、主梁值相同。表8 公路級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表 粱 號 內(nèi) 力 1 m1/20.5291.238 7.87547.53 178.54.875 814.09 m1/40.52935.653.656 616.412 m1/20.46647.534.875 717.14 m1/40.46635.653.656 542.993 m1/20.42547.534.875 654.04 m1/40.42535.653.656 495.22 表9 人群荷載產(chǎn)生的彎矩(單位：) 粱 號 內(nèi)力 m1 m1/2 0.543 3.0 47.5377.43 m1/4 0.543 35.6558.07 2 m1/2 0

14、.365 47.5352.05 m1/4 0.365 35.6539.04 3 m1/2 0.295 47.5342.06 m1/4 0.295 35.6531.55 基本荷載組合：按橋規(guī)規(guī)定，永久作用設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)的分項系數(shù)為： 永久荷載作用分項系數(shù)：； 汽車荷載作用分項系數(shù)：； 人群荷載作用分項系數(shù)：； 彎矩基本組合公式為： 式中 橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)。 在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊力、離心力）的其他 可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，人群荷載的組合系數(shù)取0.8。 表10 彎矩基本組合計算表 粱 號 內(nèi) 力 永久荷載 人群荷載 汽車荷載 彎矩基本組合值 1 m1/2788.0

15、477.43814.092172.09 m1/4591.0758.07616.411637.29 2 m1/2807.5352.05717.142031.33 m1/4605.6939.04542.991530.73 3 m1/2800.8842.06654.041923.82 m1/4600.7031.55495.221449.38 4）可變作用的剪力效應(yīng)計算：在可變作用剪力效應(yīng)計算時，應(yīng)計入橫向分布系數(shù)沿橋跨方向變化的影響。通常按如下方法處理，先按跨中的由等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)；再用支點(diǎn)剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點(diǎn)至l/4為直線變化來計算支點(diǎn)剪力效應(yīng)。 跨中截面剪力的計算 表11 公路

16、級車道荷載產(chǎn)生的剪力v1/2計算表（單位：） 梁 號 內(nèi) 力 剪 力 效 應(yīng) 1 v1/2 0.5291.2387.875 2.44 214.20.582.58 2 v1/2 0.44669.74 3 v1/2 0.42566.46 表12 人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表（單位：）梁 號 內(nèi) 力 剪力效應(yīng) 1 v1/2 0.543 3.0 2.443.98 2 v1/2 0.3652.68 3 v1/2 0.2952.16 支點(diǎn)剪力計算 計算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為： a、支點(diǎn)處按杠桿原理計算 b、第一個中橫隔梁到跨中處按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)。 c、第一個中橫隔梁到另一支點(diǎn)段在和之間

17、按照直線規(guī)律變化 (3) 梁端剪力效應(yīng)計算： 橫向分布系數(shù)取值如圖5所示： 圖5 汽車荷載產(chǎn)生的支點(diǎn)剪力效應(yīng)計算圖式 計算結(jié)果及過程如下：1號梁： 2號梁： 3號梁： 人群荷載作用及橫向分布系數(shù)沿橋跨方向取值如圖6所示：圖6 人群荷載支點(diǎn)剪力計算圖式計算結(jié)果及過程如下：1號梁：2號梁：3號梁： 剪力效應(yīng)基本組合計算結(jié)果見表13： 基本組合公式為： 各分項系數(shù)取值同彎矩基本組合計算。表13 剪力效應(yīng)基本組合(單位：kn) 粱 號 內(nèi) 力 永久荷載 人 群 汽車荷載基本組合值 1 v0 161.6520.83142.96417.45 v1/2 03.9882.58120.07 2 v0 165.6

18、56.35177.63454.57 v1/2 02.6869.74100.643 3 v0 164.286.83230.03526.83 v1/2 02.1666.4695.45注：汽車荷載由標(biāo)準(zhǔn)荷載乘以沖擊系數(shù)(1+)。 三、持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋及驗算 1.配置主梁受力設(shè)計 由彎矩基本組合表可知，1號梁值最大，考慮施工方便，偏于安全設(shè)計，一律按1號梁計算彎矩進(jìn)行配筋。 設(shè)鋼筋保護(hù)層厚度3cm,鋼筋重心至底邊距離,則主梁的有效高度。 已知1號梁的跨中彎矩： 。經(jīng)判斷該梁為第一類t形截面。 按第一類t形截面計算，帶入相應(yīng)數(shù)據(jù)可得： 求解得到，則： 選用14根直徑為25mmhr

19、b335級鋼筋，鋼筋布置如圖7所示： 圖7 鋼筋布置圖（單位：mm） 鋼筋的重心位置為：=117.5mm，則。查表可知，故，則截面的受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求。 含筋率： 滿足規(guī)范要求。 2.持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計、配筋與驗算 按截面實(shí)際配筋值計算受壓區(qū)高度為： 截面抗彎極限狀態(tài)承載力： 滿足規(guī)范要求。 3.根據(jù)斜截面抗剪承載力進(jìn)行配筋設(shè)置 由剪力效應(yīng)組合可知，支點(diǎn)剪力以3號梁最大，跨中剪力效應(yīng)以1號梁最大，偏于安全設(shè)計，均取最大值進(jìn)行設(shè)計，即：。 假定最下兩排四根鋼筋沒有彎起而直接通過支座，則須滿足構(gòu)造要求： 即： 故梁端部抗剪截面尺寸滿足要求。 規(guī)范規(guī)定若滿足，可不需要進(jìn)行斜截面抗

20、剪強(qiáng)度計算，僅按構(gòu)造要求設(shè)置鋼筋。 即：故應(yīng)進(jìn)行持久狀態(tài)斜截面抗剪承載力驗算。 （1）斜截面配筋計算圖式 1）最大剪力取用距支座中心h/2（梁高的一半）處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起鋼筋（按450彎起）承擔(dān)不大于40%。 2）計算第一排（從支座向跨中計算）彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 3）計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點(diǎn)出由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 彎起鋼筋配置計算圖式如圖8所示： 圖8 彎起鋼筋配置及計算圖式（尺寸單位：mm） 由內(nèi)插可得：距梁高h(yuǎn)/2處的剪力值為： 則： 相應(yīng)各排彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值見表1

21、4：表14 彎起鋼筋位置與承擔(dān)的剪力值計算表（單位：kn） 斜 筋 排 次 彎起點(diǎn)中心 位置（m）承擔(dān)的剪力值 （kn） 斜 筋 排 次 彎起點(diǎn)中心 位置（m）承擔(dān)的剪力值 （kn） 1 1.121 205.30 4 4.31696.86 2 2.215 143.72 5 5.25958.72 3 3.280 127.83 （2）各排彎起鋼筋計算 按公預(yù)規(guī)規(guī)定，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力（kn）按下式計算： 式中 彎起鋼筋的抗拉設(shè)計強(qiáng)度值（mpa） 在一個彎起鋼筋平面內(nèi)彎起鋼筋的總面積（mm2）。 彎起鋼筋與構(gòu)件縱向軸線的夾角。 本設(shè)計中：，故相應(yīng)于各排彎起鋼筋的面積按下式計算： 計

22、算每排彎起鋼筋的面積見表15：表15 每排彎起鋼筋的面積計算表 彎起 排次每排彎起鋼筋的面積(mm2)彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋的實(shí)際面積（mm2） 11382 981 2967 981 3 860 981 4651 981 5395 981注：在第一排鋼筋彎起處增設(shè)輔助斜鋼筋。 （3）主筋彎起后持久狀況承載力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一根彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。 鋼筋的抵抗彎矩m1 為： 跨中截面的抵抗彎矩為： 全梁的抗彎承載力校核如圖9所示：圖9 全梁抗彎承載力驗算圖式（尺寸單位：

23、mm） 第一排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為： 第二排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為： 第三排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為： 第四排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為： 第五排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為： （4）箍筋的設(shè)置 箍筋間距計算式為： 式中 異號彎矩影響系數(shù)，本設(shè)計取； 受壓翼緣的影響系數(shù)，取； 距支座中心處截面上的計算剪力（k） 截面內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋率，； 同一截面上箍筋的總截面積（）； 箍筋的抗拉設(shè)計強(qiáng)度，選用級箍筋，則； 混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取。 選用雙肢箍，則面積；距支座中心處得主筋為。 ，最大剪力設(shè)計值。 把以上數(shù)據(jù)代入得： 選用。在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（

24、130mm）范圍內(nèi)，箍筋間距取100mm。其它梁端箍筋間距取250mm。箍筋的配筋率： a、當(dāng)間距為時，b、當(dāng)間距為時，均滿足最小配箍率r235鋼筋不小于0.18%的要求。 （5）斜截面抗剪承載力驗算 斜截面抗剪強(qiáng)度驗算位置為： a、距支座中心h/2（梁高一半）處截面； b、受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面； c、錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面； d、箍筋數(shù)量或間距有明顯改變出的截面； e、構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗算的截面如圖10所示： 圖10 斜截面抗剪驗算截面圖式（單位：mm） 1）距支座h/2處截面11，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 2）距支座中心

25、1.213m處的截面22(第一排鋼筋彎起處)，相應(yīng)剪力和彎矩設(shè)計值分別為： 3)距支座中心2.345m處截面33（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)處），相應(yīng)的剪力設(shè)計值： 4)距支座中心3.396m處截面44（第三排鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)剪力和彎矩設(shè)計值為： 5)距支座中心4.373m處截面55（第四排鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)剪力和彎矩設(shè)計值為： 6)距支座中心4.373m處截面66（第五排鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)剪力和彎矩設(shè)計值為： 驗算截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力時的彎矩。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度c值后，可內(nèi)插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起

26、鋼筋時，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗算公式為： 式中： 斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（kn）； 與斜截面相交的普通彎起鋼筋的抗剪能力設(shè)計值（kn)； 斜截面內(nèi)在同一彎起平面得普通彎起鋼筋的截面面積（）； 異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取為1.0； 受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1； 箍筋的配筋率，。計算斜截面水平投影長度c為： 斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，當(dāng)時, m=3。 通過斜截面受壓端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值； 相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值； 通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點(diǎn)至受壓邊緣的距離（mm）。為了簡化計算可近似取c值為（可采用

27、平均值），則有： 由c值可內(nèi)插求得各個斜截面頂端處的最大剪力和彎矩，且，。 a、斜截面11 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分別為： 斜截面內(nèi)有2組彎起鋼筋，故： b、斜截面22 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配箍率分別為： 斜截面內(nèi)有2組彎起鋼筋，故： c、斜截面33 斜截面有縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋率及箍筋的配箍率分別為： 斜截面內(nèi)有一組彎起鋼筋，故 d、斜截面44 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋配箍率分別為： 則： 斜截面內(nèi)截割一組彎起鋼筋，故 e、斜截面55 斜截面內(nèi)有縱向鋼筋，則縱向鋼筋的配筋百分率及箍筋的配筋配箍

28、率分別為： 則： 斜截面內(nèi)截割一組彎起鋼筋，故 所以斜截面承載力符合要求。 （6）持久狀況斜截面抗彎極限承載力驗算 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件承載能力不足而破壞的原因，主要是由于 受拉縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算。 四、持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算最大裂縫寬度按下式計算： 式中 鋼筋表面形狀系數(shù)，??； 作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，和分別為按長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算內(nèi)力值； 與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，??； 縱向受拉鋼筋的直徑，當(dāng)用不同鋼筋時，改用換算直徑； 縱向受拉鋼筋的配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)

29、件，當(dāng)當(dāng)0.06 時，?。?鋼筋的彈性模量，對hrb335鋼筋，； 構(gòu)件受拉翼緣寬度； 構(gòu)件受拉翼緣厚度； 受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，按下式計算，即：； 按作用短期效應(yīng)組合計的彎矩值，受拉區(qū)縱向受拉鋼筋的截面面積。由前面的計算可知，取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進(jìn)行組合：短期效應(yīng)組合： 式中 汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值； 人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。長期效應(yīng)組合： 受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為： 把以上數(shù)據(jù)代入的計算公式得：裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置的防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。若用，則，可得，介于0.0010.002之間，滿足要求。五、持久狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)下?lián)隙闰炈沅摻罨?/p>

30、凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。其抗彎剛度b可按下式計算： 式中 全截面抗彎剛度，； 開裂截面的抗彎剛度，； 開裂彎矩； 構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)； 全截面換算截面慣性矩； 開裂截面換算截面慣性矩； 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，對c50混凝土，； 全截面換算截面重心以上（或以下）部分對中心軸的面積矩； 換算截面開裂邊緣的彈性抵抗拒；全截面換算截面對重心軸的慣性矩可近似用毛截面的慣性矩代替，由前文計算可知：式中 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，即： 計算全截面換算截面重心軸以上部分面積： 設(shè)開裂截面換算截面中心軸距梁頂面的距離為（cm），由中心軸

31、以上或以下算截面面積矩相等的原則，可按下式求解： 帶入相關(guān)參數(shù)得: 解得： 。 計算開裂截面換算截面慣性矩： 則： 據(jù)以上計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩為，公路級可變車道荷載，跨中橫向分布系數(shù)；人群荷載，跨中橫向橫向分布系數(shù)。永久作用： 可變作用（汽車）： 可變作用（人群）： 式中 作用短期效應(yīng)組合的頻遇值系數(shù)，對汽車，對人群。當(dāng)采用c40c80混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)，本設(shè)計為c50混凝土，則取，施工中可通過設(shè)置預(yù)拱度來消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。 則撓度值滿足要求。 六、行車道板的計算1.永久荷載效應(yīng)計算考慮到主梁翼緣板在接縫處沿縱向全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板進(jìn)行計算，計算圖式如圖11所示：圖11 行車道板計算圖式（mm） （1）每延米板上的恒載瀝青混凝土面層：c30混凝土墊層：t形梁翼緣板自重: 每延米板恒載合計： （2）永久荷載產(chǎn)生的效應(yīng)彎矩： 剪力： （3）可變荷載產(chǎn)生的效應(yīng) 公路級：以重車后輪作用于鉸接縫軸線上為最不利布置，此時兩邊的懸臂板各承受一半的車輪荷載如圖12所示。 圖12 有效分布寬度計算圖式（單位：mm）車輛荷載后輪著地寬度和長度為：。順車方向輪壓分布寬度: 垂直于行車方向輪壓分布寬度為： 荷載