化工原理試題

1、流體輸送1.離心泵的能量損失不包括（）A.容積損失 B. 水利損失 C. 壓頭損失 D.機(jī)械損失2.用離心泵將水池中的水送至水塔中，維持兩液面恒定，離心泵在 正常范圍操作，開(kāi)大出口閥門后，則： （ ）。A.送水量增加，泵的壓頭下降B.送水量增加，泵的壓頭增加C.送水量增加，泵的軸功率不變D.送水量增加，泵的軸功率下降3.離心泵銘牌上標(biāo)明的揚(yáng)程是指（ ）。A.流量最大時(shí)的揚(yáng)程B.效率最高時(shí)的揚(yáng)程C.平均流量下的揚(yáng)程D.泵的最大揚(yáng)程4.由離心泵和某一管路組成的輸送系統(tǒng)，其工作點(diǎn)（ ）。A.由泵銘牌上的流量和揚(yáng)程所決定B.即泵的最大效率所對(duì)應(yīng)的點(diǎn)C.由泵的特性曲線所決定D.是泵的特性曲線與管路特性曲

2、線的交點(diǎn)5.在一輸送系統(tǒng)中，改變離心泵出口閥門開(kāi)度，不會(huì)影響 （ ）。A.管路特件曲線 B. 管路所需壓頭 C. 泵的特性曲線 D. 泵的工作點(diǎn)6.某同學(xué)進(jìn)行離心泵特性曲線測(cè)定實(shí)驗(yàn)， 啟動(dòng)泵后，出水管不出水， 泵進(jìn)口處真空表指示真空度很高。 他對(duì)故障原因做出了正確判斷， 排 除了故障。你認(rèn)為以下可能的原因中，真正的原因是（） 。A.水溫太高 B. 真空表壞了 C. 吸入管路堵塞 D. 排出管路堵塞7.用一臺(tái)離心泵從低位液槽向常壓吸收塔輸送吸收液，設(shè)泵在高效 區(qū)工作。若輸送管路較長(zhǎng)， 且輸送管路布置不變的情況下，再并聯(lián)一 臺(tái)同型號(hào)的離心泵，則 （ ）。A.兩泵均在高效區(qū)工作B.僅新裝泵在高效區(qū)工

3、作C.僅原泵在高效區(qū)工作D.兩泵均不在高效區(qū)工作8.當(dāng)管路特性曲線為 L= A+BQ2時(shí)（ ）說(shuō)法正確。A. A 只包括流體需增加的位能B. A 包括流體需增加的位能和靜壓能之和C. BQ2代表管路系統(tǒng)的局部阻力損失D. Q2代表流體增加的動(dòng)能9.離心泵啟動(dòng)時(shí)應(yīng)全關(guān)出口閥； 往復(fù)泵啟動(dòng)時(shí)應(yīng)全開(kāi)出口閥， 則（ ） 。A.兩種說(shuō)法都不對(duì) B. 第一種說(shuō)法不對(duì) C. 兩種說(shuō)法都對(duì) D. 第 二 種說(shuō)法不對(duì)10.下列不屬于正位移泵的是 （ ）。A.往復(fù)泵 B. 旋渦泵 C. 螺桿泵 D. 齒輪泵11.往復(fù)泵適用于（ ），而離心泵適用于（ ）。A. 大流量且流量要求特別均勻的場(chǎng)合 B. 介質(zhì)腐蝕特別強(qiáng)的

4、場(chǎng)合C. 流量較小、揚(yáng)程較高的場(chǎng)合 D. 特別黏稠的流體12.離心泵在工作時(shí)，如果吸入管路密封不好而泄漏，則泵可能發(fā)生（ ）現(xiàn)象。A. 輸送量增加 B. 泵的特性曲線改變 C. 氣縛 D. 氣蝕13.離心泵輸送液體的黏度增大時(shí)，離心泵的壓頭（ ）， 流 量 （），軸功率（ ）。A. 增加 B. 減小 C. 不變 D. 不確定14.離心泵的轉(zhuǎn)速提高 10%, 則流量提高（ ），壓頭提高（ ），軸 功率提高（ ）。 A. 1% B. 10% C. 21% D. 33%15.離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕能力 （ ）。A.越強(qiáng)B. 越弱 C.無(wú)關(guān)D.不確定1.C 2B3.B4. D5. C 6.

5、C 7. D8.B9. C10.B11.C, A 12. C 13.A,B,A14.B,C,D15. A顆粒沉降與流化態(tài)1.在重力場(chǎng)中，微小顆粒的沉降速度與（ ）無(wú)關(guān)。A. 粒子的幾何形狀 B. 粒子的尺寸大小C. 流體與粒子的密度 D. 流體的速度2.將降塵室用隔板分層后， 若要求臨界粒徑不變， 則生產(chǎn)能力將（）， 沉降速度（ ），沉降時(shí)間（ ）A.變大 B. 變小 C. 不變 D. 不確定3.對(duì)標(biāo)準(zhǔn)旋風(fēng)分離器系列，下述說(shuō)法哪一個(gè)是正確的： （）。A. 尺寸大，則處理量大，但壓降也大B.尺寸大，則處理量大，分離效率高C.尺寸小，則處理量小，分離效率高D.尺寸小，則分離效率差，且壓降大4.板框

6、壓濾機(jī)洗滌速率為恒壓過(guò)濾最終速率的 1/4, 這一規(guī)律只有 在（ ）條件下成立。A. 過(guò)濾時(shí)的壓差與洗滌時(shí)的壓差相同B.濾液的黏度與洗滌的黏度相同C.過(guò)濾時(shí)的壓差與洗滌時(shí)的壓差相同，且濾液的黏度與洗滌的黏度 相同D.過(guò)濾時(shí)的壓差與洗滌時(shí)的壓差相同，濾液的黏度與洗滌的黏度相 同，過(guò)濾面積與洗滌面積也相同5.恒壓過(guò)濾且介質(zhì)阻力忽略不計(jì)時(shí)，如黏度降低 20 % ,則在同一時(shí) 刻濾液量增大（ ）。A. 11. 8% B. 9. 54% C. 20% D. 44%6.推導(dǎo)過(guò)濾基本方程時(shí)，一個(gè)基本的假設(shè)是 （ ）。A. 濾液在介質(zhì)中呈湍流流動(dòng)B.濾液在介質(zhì)中呈層流流動(dòng)C.濾液在濾渣中呈湍流流動(dòng)D.濾液在濾

7、渣中呈層流流動(dòng)D. 無(wú)傾斜6. D7.過(guò)濾常數(shù) K 與（）無(wú)關(guān)。A. 濾液的黏度 B. 過(guò)濾面積 C. 濾漿的濃度 D. 濾餅的壓縮性8.當(dāng)其他條件都保持不變時(shí)，提高回轉(zhuǎn)真空過(guò)濾機(jī)的轉(zhuǎn)速則過(guò)濾 機(jī)的生產(chǎn)能力 （ ）。A. 提高 B. 降低 C. 不變 D. 不一定9.流化床的壓降隨氣速變化的大致規(guī)律是（ ）。A. 隨氣速增加而增大 B. 隨氣速增加而降低 C. 基本不變 規(guī)律10.下列關(guān)于氣力輸送管道布置的說(shuō)法正確的是（）。A. 只能水平布置 B. 只能豎直布置C. 水平或豎直布置均可，但不能傾斜布置 D. 水平、豎直 布置都可以1.D 2. A, C, B 3. C 4. C 5. A7.

8、B 8. A 9. C 10. D攪拌1.適合低黏度液體混合的攪拌器是 （ ）。A. 框式 B. 渦輪式 C. 錯(cuò)式 D. 螺帶式2.適合高黏度流體混合的攪拌器是（） 。A. 旋槳式 B. 渦輪式 C. 描式 D. 射流混合3.液體混合的調(diào)勻度 I 接近于 1 時(shí)，則（ ）。A. 混合非常均勻B.宏觀均勻度好C.微觀均勻度好D.均勻度都不好4.均相低黏度液體混合過(guò)程中，更小尺度的混合是由（）造成的。A. 總體流動(dòng)B.攪拌槳葉的直接打擊C.旋渦的破碎作用D.高剪切區(qū)對(duì)液體的分割5.下列不能有效改善液滴尺寸均勻分布的措施是（） 。A. 選擇合適的攪拌器 B. 使攪拌器內(nèi)的湍動(dòng)程度分布均勻C. 加入

9、表面活性物質(zhì) D. 強(qiáng)化葉片區(qū)域的湍動(dòng)程度6.若要實(shí)現(xiàn)固體顆粒在液體中的均勻分散， 攪拌器轉(zhuǎn)速必須大于 （）A. 總體流動(dòng)的速度 B. 顆粒的沉降速度C. 懸浮臨界轉(zhuǎn)速 D. 顆粒運(yùn)動(dòng)速度7.旋槳式攪拌器的性能不包括 （ ）。A. 大循環(huán)量的總體流動(dòng) B. 產(chǎn)生軸向流動(dòng)C. 總體流動(dòng)形成兩個(gè)回路 D. 適用于低黏度液體攪拌8.渦輪式攪拌器不適用于 （ ）。A. 低黏度的液體攪拌 B. 要求小尺度均勻的攪拌過(guò)程C. 氣泡在液體中的分散 D. 易于分層的體系9.下列（ ）對(duì)強(qiáng)化液體湍動(dòng)是無(wú)效的。A. 取消導(dǎo)流筒 B. 提高攪拌器轉(zhuǎn)速C. 在攪拌釜內(nèi)裝擋板 D. 攪拌器偏心安裝10.攪拌器的放大 (

10、 )。A. 要嚴(yán)格遵循四個(gè)放大準(zhǔn)則 B. 可以自行探索放大規(guī)律C. 只能保持單位體積能耗不變 D. 必須保持葉片端部切向速度不變11.大小不一的攪拌器能否使用同一條功率曲線( )。A. 能 B. 型式相同、尺寸成比例的能，否則不能C. 不能 D. 渦輪式能，旋槳式不能1.B2.C3.B4.C5. D6. C7. C8.D9.A10. B11.B吸收1.對(duì)低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)， 當(dāng)總壓降低時(shí)， 相平衡常數(shù) m 將 ()。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 無(wú)法確定2.亨利定律表達(dá)式 p =Ex, 若某氣體在水中的亨利系數(shù) E 值很小， 說(shuō)明該氣體為( )氣體。A. 難溶 B. 易溶 C

11、. 中等溶解度 D. 不確定3.在吸收過(guò)程中，若降低吸收劑用量，對(duì)氣膜控制物系，體積吸收 總系數(shù) Kya 值將 ( )，對(duì)液膜控制物系，體積吸收總系數(shù) Kya 值將 ()。A. 增大，減小B.增大，基本不變C.基本不變，增大D.基本不變，減小4.若分別以 A1、 A2 、 A3 表示難溶、中等溶解度、易溶氣體在吸 收過(guò)程中的脫吸因數(shù)，吸收過(guò)程中操作條件相同，則應(yīng)有A1 ( )A2 ( ) A3A.大于，大于 B. 小于，小于 c. 等于，等于 D. 無(wú)法確定5.逆流吸收過(guò)程中，若減小吸收劑用量，操作線的斜率() ，吸收推 動(dòng)力 ( )。A. 增大，減小 B. 減小，增大 C. 增大，增大 D.

12、 減小，減小6.在常壓逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)組分A, 已知進(jìn)塔氣相組成 Y1 為 0. 03 (摩爾比)，液氣比 L/V 為 0. 95 , 氣液平衡關(guān)系為 Y= l.0X ，則組分 A 的吸收率最大可達(dá) ( )。A. 80% B. 85% C. 95% D. 100%7.某吸收過(guò)程，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵腥苜|(zhì)組分 A ，混合氣進(jìn)塔組 成為 0. 1，出塔組成降至 0.02 (均為摩爾比)，已知吸收因數(shù) A 為 1, 若該吸收過(guò)程所需理論板 NT 為 4 層，則需傳質(zhì)單元數(shù) NOG 為()。A. 5 B. 1 C. 3 D. 48.在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力

13、 (以氣相組成表示) 為 ( )。A. Y-Y* B. Y*-Y C. Y-Yi D. Yi-Y9.在雙組分理想氣體混合物中，組分 A 的擴(kuò)散系數(shù)是( )。A. 組分 A 的物質(zhì)屬性 B. 組分 B 的物質(zhì)屬性C. 系統(tǒng)的物質(zhì)屬性 D. 僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)10.含低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾組成與其 在液相中的摩爾組成的差值為 ( )。A. 負(fù)值 B. 正值 C. 零 D. 不確定11.某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù) ky為 2 kmol/ ( m2?h), 液膜吸收系 數(shù) kx 為 4kmol/( m2?h)，由此可判斷該過(guò)程為 ( )。A. 氣膜控制 B. 液膜控制 C.

14、不能確定 D. 雙膜控制12.在吸收塔某截面處， 氣相主體組成為 0. 025 ( 摩爾比，下同)，液 相主體組成為 0. 01。若氣相總吸收系數(shù) Ky為 1. 5kmol/(m2?h)，氣膜 吸收系數(shù) ky為 2kmol/(m2? h)，氣液平衡關(guān)系為 Y= 0.5X, 則該處氣 液界面上的氣相組成 Yi, 為()。A. 0. 02 B. 0. 01 C. 0. 015 D. 0. 00513.含低濃度溶質(zhì)的氣體在逆流吸收塔中進(jìn)行吸收操作，若進(jìn)塔氣體 流量增大，其他操作條件不變，則對(duì)于氣膜控制系統(tǒng)，其出塔氣相組 成將()。A. 增加 B. 減小 C. 不變 D. 不確定14.在逆流吸收塔中，

15、吸收過(guò)程為氣膜控制，若進(jìn)塔液相組成X2 增大，其他操作條件不變，則氣相總傳質(zhì)單元數(shù) NOG 將()，氣相出口 組成將()。A. 增加 B. 減少 C. 不變 D. 不確定15.在逆流操作的填料塔中，吸收因數(shù) A l ，且填料層無(wú)限高時(shí)，氣 液相平衡出現(xiàn)在 （）。A.塔頂 B. 塔上部 C. 塔底 D. 塔下部16.逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)， 液氣比 L/V 為 2. 85，平衡關(guān)系為 Y =l.5X （ Y，X 為摩爾比），溶質(zhì)的回收率為 95 % ， 則液氣比與最小液氣比之比值為（） 。A.3 B.2 C.1.8 D.1.517.在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，平

16、衡關(guān)系符合 亨利定律。當(dāng)進(jìn)塔氣體組成 Yi 增大，其他條件不變，則出塔氣體組 成 Y2 （ ） ，吸收率（）。A. 增大 B. 減小 C. 不變 D. 不確定18.在填料吸收塔操作中，物系相平衡常數(shù) m= 0.1，若 kya = kxa = 0. 026kmol/ （m3? s）， ky 正比于 V0.7. 試計(jì)算氣體流量增加一倍時(shí)吸收 總阻力減小的百分?jǐn)?shù)（ ）。A. 35% B. 10% C. 20% D. 42%19.在逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)組分A,操作條件下氣液平衡關(guān)系可表示為 Y* =mX （ X、Y 為摩爾比）。吸 收劑用量為最小用量的 1. 5 倍，氣相總傳

17、質(zhì)單元高度 HOG 為 1.2m。 若要求吸收率為 90%，試求所需的填料層高度（） 。A. 5. 57m B. 1. 2m C. 1. 8m D. 無(wú)法計(jì)算20.在一填料層高度為 5m 的吸收塔內(nèi)，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜?質(zhì)。液氣比為 1. 0 時(shí)溶劑回收率可達(dá) 90 %，平衡關(guān)系 Y= 0. 5X 。現(xiàn)改用一種性能較好的填料，相同操作條件下，溶質(zhì)回收率可提高到95 %，求新填料的體積吸收系數(shù) Kya 約為原填料的()倍。A. 0. 95 B. 1. 1 C. 1. 4 D. 2.01.A2.B3. D 4.B5.D6.C7.D8.A9.C 10.D11.C12.B13.A14.C,A15

18、. C 16.B17.A,C18.A19.A20.C傳熱1. 多層等厚度平壁定態(tài)導(dǎo)熱中，若某層材料的導(dǎo)熱系數(shù)最小，則該 層兩側(cè)的溫差 ( )。A. 最大 B 最小 C 都相等 D. 無(wú)法確定2.一定質(zhì)量的流體在 25mm2. 5mm 的直管內(nèi)作強(qiáng)制的湍流流動(dòng)， 其對(duì)流傳熱系數(shù) i = l000 W/(m 2?), 如果流量和物性不變，改在 19mm 2mm 的直管內(nèi)流動(dòng)，其 i 為() W/(m 2?)。A. 1259 B. 1496 C. 1585 D. 16783.在列管式換熱器中，用飽和水蒸氣加熱空氣，傳熱間壁的溫度接 近于( )。A. 空氣溫度 B. 蒸汽溫度 C. 兩者平均值 D.

19、無(wú)法確定4.蒸汽冷凝方式有滴狀冷凝和膜狀冷凝， 在冷凝器的設(shè)計(jì)中一般按 ( )來(lái)處理。A. 滴狀冷凝 B. 膜狀冷凝 C. 取兩者平均值 D. 以上都不是5.物體的黑度是指（ ）。A. 物體顏色發(fā)黑的程度 B. 物體與同溫度黑體吸收能力的比值 C. 物體與同溫度黑體輻射能力的比值 D. 物體與同溫度黑體反射能 力的比值6.在高溫爐外設(shè)置隔熱擋板， 擋板材料的黑度越低， 則熱損失越（）A. 多 B. 少 C. 不變 D. 無(wú)法確定7.大容器液體沸騰過(guò)程總體上可以分為三個(gè)階段，下列過(guò)程中哪個(gè) 不在其內(nèi) （ ）。A. 管內(nèi)沸騰 B. 表面氣化 c. 核狀沸騰 D. 膜狀沸騰8.多層圓筒壁的穩(wěn)態(tài)傳熱過(guò)

20、程中，若其中兩個(gè)傳熱面所在圓的直徑d1 Q2， q1q2 B. QI =Q2，q1q2 C. Q1 =Q2，q1 =q2 D. Q1Q2，q1 =q29.黑體的表面溫度從 100增加到 200，其輻射能力變?yōu)樵瓉?lái)的 （ ）倍。A. 2 B. 2. 6 C. 6. 8 D. 1610.描述黑體輻射能力與其表面溫度關(guān)系的定律是（）A. 普朗克定律 B. 斯蒂芬波爾茲曼定律C. 克?；舴蚨?D. 麥克亞當(dāng)斯定律11.下列屬于間壁式換熱過(guò)程的是（） 。A. 直接蒸汽加熱的汽提塔爹B.熱電廠的水冷卻塔C.精熘塔的再沸器D.用煙道氣通過(guò)蓄熱室加熱冷空氣12.在蒸汽 -空氣間壁換熱過(guò)程中，為強(qiáng)化傳熱，下列

21、方案中在工程上 最有效的是()。A. 提高空氣流速 B. 提高蒸汽流速 C. 采用過(guò)熱蒸汽以提高蒸汽 流速 D.在蒸汽一側(cè)管壁上裝翅片，增加冷凝面積并及時(shí)導(dǎo)走冷凝液13.在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣體的存在對(duì) 的影響是 ( )。A. 不凝氣體的存在會(huì)使 大大降低 B. 不凝氣體的存在會(huì)使 升 高 C. 不凝氣體的存在對(duì) 無(wú)影響14.在兩灰體間進(jìn)行輻射傳熱，兩灰體的溫度差50 ，現(xiàn)因某種原因，兩者的溫度各升高 100 ，則此時(shí)的輻射傳熱量與原來(lái)的相比， 應(yīng)該 ( )。A. 增大 B. 變小 c. 不變 D. 不確定15.在臥式管殼式換熱器中用飽和水蒸氣冷凝加熱原油，則原油宜在( )流動(dòng)。A. 管內(nèi)

22、B. 管間 C. 無(wú)所謂 D. 不宜用此種換熱器16.根據(jù)因次分析法，對(duì)于強(qiáng)制湍流對(duì)流傳熱，其準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式可以簡(jiǎn) 化為()。A. Nu= f(Re,Pr,Gr) B. Nu= f(Re,Gr) C. Nu= f(Re,Pr) D.Nu=f(Pr,Gr)17.有兩臺(tái)同樣的管殼式換熱器，擬作氣體冷卻器用，在氣、液流量 及進(jìn)口溫度一定時(shí)，為使氣體溫度降到最低，宜采取流程為 ( )。A. 氣體走管內(nèi)，氣體串聯(lián)逆流操作B.氣體走管內(nèi)，氣體并聯(lián)逆流操作C.氣體走管外，氣體并聯(lián)逆流操作D.氣體走管內(nèi)，氣體串聯(lián)并流操作18.某火爐通過(guò)金屬平壁傳熱使另一側(cè)的液體蒸發(fā)，單位面積的蒸發(fā) 速率為 0. 048kg/(m

23、2?s)。與液體交界的金屬壁的溫度為 110 。時(shí) 間久后，液體一側(cè)的壁面上形成一層 2mm 厚的污垢， 污垢導(dǎo)熱系數(shù) 入= 0. 65W/ ( m ? K )。設(shè)垢層與液面交界處的溫度仍為 110 ，且蒸 發(fā)速率維持不變，與垢層交界處的金屬壁面的溫度為()。 (液體 的汽化熱 r = 2000kJ/ kg)A. 405 B. 350 C. 200 D. 11019.一外徑為 100mm 的蒸汽管， 外包一層 50mm 的絕熱材料 A, A =0. 017W/(m? K) ， A 外面 再包 一 層 25mm 絕熱 材 料 B，B =0.021W/(m?K)。設(shè) A 的內(nèi)側(cè)溫度和 B 的外側(cè)溫

24、度分別為 200和 40 。每米管長(zhǎng)的熱損失為 ( ) W/ m。A . 12. 4 B. 15. 1 C. 19. 5 D. 30. 220.為減少熱損失，在外徑 150mm 的飽和蒸汽管道外覆蓋保溫層。 已知保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)入 = 0.103+0. 000198t ( 式中 t 為 )，蒸汽 管外壁溫度為 180， 要求保溫層外壁壁溫度不超過(guò)A. 30 B. 40 C. 50 D6050 , 每 米 管 道 由 于 熱 損 失 而 造 成 蒸 汽 冷 凝 的 量 控 制 在 110-6kg/(m?s) 以下，則保溫層厚度應(yīng)為 ( ) mm 。21.兩塊相互平行的黑體長(zhǎng)方形平板， 尺寸為

25、l m 2m , 間距為 l m。 若兩平板的表面溫度分別為 827C 和 327C，兩平板間的輻射傳熱 量為( ) W。A. 2.21 l04 B. 8.56 l04 C. 12.4 l05 D. 4.24 l0422.用熱電偶溫度計(jì)測(cè)量管道中的氣體溫度。溫度計(jì)讀數(shù)為300,黑度為 0.3, 氣體與熱電偶間的給熱系數(shù)為 60W/(m2? K), 管壁溫度 為 230 , 氣體的真實(shí)溫度為()。A. 300 B. 230 C. 286 D. 31223.某列管式冷凝器傳熱面積為16.5m2, 管內(nèi)流冷卻水，流量為2.5kg/ s。管外為 80的有機(jī)蒸汽冷凝。在新使用時(shí)，冷卻水的進(jìn)、 出口溫度分

26、別為 20和 30。使用一段時(shí)間后， 在冷卻水進(jìn)口溫度 與流量相同的條件下，冷卻水的出口溫度降為26。此時(shí)換熱器的污垢熱阻為 ()m2? /W。A. 6.3 l0-3 B. 2.1 l0-3 C. 4.2 l0-3 D. 7.6 l0-324.某冷凝器的傳熱面積為 20m2，用來(lái)冷凝 100的飽和水蒸氣。冷 流體的進(jìn)口溫度為 40 , 流量為 0. 917kg/ s , 比熱容為 4kJ/ ( kg ? ) 。換熱器的傳熱系數(shù)為 125W/( m2? C)。 水蒸氣的冷凝量為 () kg/ s 。A. 0.032 B. 0.048 C. 0.056 D. 0.07825. 68mm 4mm 的

27、無(wú)縫鋼管內(nèi)通過(guò) 133.3的飽和蒸汽。管外包 30mm 厚的保溫層 0.08W/(m?K),該管設(shè)置于溫度為 20的大氣 中，管內(nèi)壁與蒸汽的給熱系數(shù) 1 =5000W/(m?K) ，保溫層外表面與大氣的給熱系數(shù) 2= 10 W/ (m? K ) 。蒸汽流經(jīng)每米管長(zhǎng)的冷凝量為 ()kg/(m? h) 。A. 0.05 B. 0.085 C. 0.125 D. 0.2426.一套管式換熱器，冷、熱流體的進(jìn)口溫度分別為40和 100。已知并流操作時(shí)冷流體的出口溫度為 60 , 熱流體為 80。若假設(shè) 傳熱系數(shù)為定值，試問(wèn)逆流操作時(shí)，冷熱流體的出口溫度各為() 。A. 55.4, 78.7 B. 61

28、.3, 78.7c. 61.3 , 82. 4 D. 55. 4, 82.427.某列管式加熱器由多根 25mm2.5mm 的鋼管組成， 將苯由 20 加熱到 55, 苯在管內(nèi)流動(dòng)， 其流量為 15t/ h, 流速為 0.5m/ s。130 的飽和水蒸氣在管外冷凝。苯的比熱容1.76kJ/(kg? ), 密度為858kg/m3。已知加熱器的傳熱系數(shù)為 700W/(m2? ),試求此加熱器單 管長(zhǎng)度()。A.1.25m B. 1.65m C. 1.8m D. 3.0m28.某列管換熱器中用 110的飽和蒸汽加熱苯，可以將苯由 30加 熱到 100, 今苯流量增加 50 % , 求苯出口溫度最接近

29、() 。A. 75 B. 82 C. 90 D. 9829.水在管殼式換熱器管內(nèi)作湍流流動(dòng)，管外為飽和蒸汽冷凝。列管由 25mm 2.5mm 的鋼管組成，當(dāng)水流速為 l m/ s 時(shí)，測(cè)得基于管 外表面積的總傳熱系數(shù)為 2000W/( m2? ); 其他條件不變，而水流 速為 1.5m/s時(shí)，測(cè)得基于管外表面積的總傳熱系數(shù)為 2500W/( m2?)。 假設(shè)污垢熱阻可忽略，求蒸汽冷凝的傳熱系數(shù)為() 。A. 1.8 l04W/( m2?) B. 2.7 l04W/( m2?)C. 1.3 l04W/( m2?) D. 8.4 l03W/( m2?)30.在一單程列管換熱器內(nèi)，殼程是 100的飽

30、和水蒸氣冷凝，將管 內(nèi)湍流流動(dòng)的空氣由 10加熱到 50。若空氣流量和空氣進(jìn)口溫度 不變，僅將換熱器改為雙管程，問(wèn)空氣的出口溫度變?yōu)?( )。A. 48.2B.50C. 67.6D.1001. A 2.D3. B4. B5. C6. B 7. A8.B9.B10.B11. C12. A13. A14.A15.A16.C17. A18. A 19.C20.C 21.D22.D 23.A 24. B25. C26.B27.B28. D29. C30. C干燥1.在 101. 3kPa 的總壓下，將溫度為 293K、相對(duì)濕度為 80 % 的 濕空氣加熱，則該空氣下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢(shì)是：濕度 H (

31、 ), 相對(duì)濕度( )，濕球溫度( )，露點(diǎn) ( )。A. 升高 B. 降低 c. 不變 D. 不確定2.在 101. 3kPa 的總壓下，將飽和空氣的溫度從 t1 降至 t2，則該空 氣的下列狀態(tài)參數(shù)變化的趨勢(shì)是：相對(duì)濕度( )，濕度( )，濕 球溫度( )，露點(diǎn)( )。A. 升高 B. 降低 C. 不變 D. 不確定3.在一定的溫度和總壓強(qiáng)下，以濕空氣作干燥介質(zhì)，當(dāng)所用空氣的相對(duì)濕度較大時(shí)，則濕物料的平衡水分相應(yīng)（ ），其自由水分相應(yīng) （ ）。A.較高 B. 較低 C. 不變 D. 不確定4.在恒速干燥階段，濕物料表面的溫度近似等于濕空氣的（） 。A.干球溫度 B. 濕球溫度 C. 露點(diǎn)溫

32、度 D. 平均溫度5.已知濕空氣的如下兩個(gè)參數(shù)，便可確定其他參數(shù)（） 。A. H, p B. H, tdC. H, t D. I, tas6.對(duì)不飽和濕空氣，下列關(guān)系正確的是（） 。A. t=tw=td B. ttwtd C. ttwt w=td7.濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中，不變化的參數(shù)是（） 。A. 焓 B. 相對(duì)濕度 C. 濕球溫度 D. 露點(diǎn)8.物料的平衡水分一定是 （ ）。A. 結(jié)合水分 B. 非結(jié)合水分 C. 臨界水分 D. 自由水分9.同一物料，如恒速階段的干燥速率加快，則物料的臨界含水量將 （ ）。A. 不變 B. 減少 C. 增大 D. 不一定10.已知物料的臨界含水量為 0.18

33、（干基，下同），現(xiàn)將該物料從初始 含水量 0.45 干燥至 0.12,則干燥終了時(shí)物料表面溫度 （ ）。A. tw B. = tw C. =d t D. = t11.利用空氣作介質(zhì)干燥熱敏性物料，干燥處于降速階段，欲縮短干 燥時(shí)間，可采取的最有效措施是 （ ）。A. 提高干燥介質(zhì)溫度B.增大干燥面積、減薄物料厚度C.降低干燥介質(zhì)相對(duì)濕度D.提高空氣流速12.在恒定干燥條件下，將含水量 0.2 （干基，下同）的濕物料進(jìn)行干 燥，干燥至含水量為 0.05 時(shí)干燥速率開(kāi)始下降，繼續(xù)干燥至恒重， 測(cè)得此時(shí)含水量為 0.004 , 則物料的臨界含水量為A. 0.2B. 0.05 C. 0.004 D.

34、0.19613.在常壓和 40 下，測(cè)得濕物料的干基含水量 X 與空氣的相對(duì) 濕度之間的平衡關(guān)系為：當(dāng) =100% 時(shí)，平衡含水量 X* =0.16 kg/ kg 絕干料；當(dāng) = 40 % 時(shí)，平衡含水量 X * =0.04kg/kg 絕干料。 已知 該物料的初始含水量 X1= 0. 23kg/ kg 絕干料， 現(xiàn)讓該物料在 40 C 下與 = 40 %的空氣充分接觸，非結(jié)合水含量為 （ ） kg/ kg 絕干料， 自由含水量為（ ）。A. 0.07 B. 0.12 C. 0.19 D.0.231.C,B, A, C2. C, B, B, B3. A, B4.B5. C 6. B7. D 8.

35、 A 9. C10. A11. B12. B 13A, C1、層流和湍流的本質(zhì)區(qū)別是（）A、流速不同；B、流通截面積不同；C、雷諾數(shù)不同；D 、層流無(wú)徑向流動(dòng)，湍流有徑向流動(dòng)。2、離心泵銘牌上標(biāo)明的是泵在（）時(shí)的主要性能參數(shù)。A 、流量最大；B、壓頭最大；C、效率最高；D、軸功率最小。3、下列結(jié)論不正確的是（）。A 、 液體的粘度隨溫度的升高而減?。籅、 氣體的粘度隨溫度的升高而增大；C、 液體的粘度基本上不隨壓強(qiáng)變化；D、 氣體的粘度隨壓強(qiáng)增大而減小。4、離心泵吸入管路底閥的作用是（ ）。A 、阻攔液體中的固體顆粒；B、避免出現(xiàn)氣蝕現(xiàn)象；C、維持最低的允許吸上高度； D 、防止啟動(dòng)前充入的液

36、體從泵內(nèi)漏 出。5、在一個(gè)過(guò)濾周期中，為了達(dá)到最大生產(chǎn)能力應(yīng)（ ）A、過(guò)濾時(shí)間應(yīng)大于輔助時(shí)間；B、過(guò)濾時(shí)間應(yīng)小于輔助時(shí)間；C、過(guò)濾時(shí)間應(yīng)等于輔助時(shí)間；D、過(guò)濾加洗滌所需時(shí)間等于 1/2 周期。6、下述說(shuō)法中正確的是（ ）。A、過(guò)濾速率與過(guò)濾面積成正比；B、過(guò)濾速率與過(guò)濾面積的平方成正比；C、過(guò)濾速率與濾布阻力成反比；B、殼程流體流速過(guò)低；D、管內(nèi)流動(dòng)阻力增大；）。C、增加管程數(shù)； D、增加殼程D、過(guò)濾速率與操作壓差的平方成正比。7、在降塵室中， 塵粒的沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)的是 （ ）。A、顆粒的幾何尺寸； B、顆粒與流體的密度； C、流體的水平流速； D、 顆粒的形狀。8、旋液分離器是利用離

37、心力分離（）。A、離心機(jī)可分離液液混合物；B、離心機(jī)可分離液固混合物；C、離心機(jī)可分離氣固混合物；D、 離心機(jī)所分離的不均勻混合物中至少有一相是液相；9、傳熱過(guò)程中當(dāng)兩側(cè)流體的對(duì)流傳熱系數(shù)都較大時(shí)，影響傳熱過(guò)程 的將是 （ ）。A 、管壁熱阻； B、管內(nèi)對(duì)流傳熱熱阻； C、污垢熱阻； D、管外對(duì) 流傳熱熱阻；10、下述措施中對(duì)提高換熱器殼程對(duì)對(duì)流傳熱系數(shù)有效的是 （ ）。 A 、設(shè)置折流擋板； B、增大板間距； C、增加管程數(shù)； D、增加管 內(nèi)流體的流速；11、采用多管程換熱器，雖然能提高管內(nèi)流體的流速，增大其對(duì)流傳熱系數(shù)，但同時(shí)地導(dǎo)致（ ）。A、管內(nèi)易結(jié)垢； C、平均溫差提高；12、增大換熱器傳熱面積的辦法有（ A 、選用粗管排列； B、選用翅片管；數(shù)；13、關(guān)于傳熱系數(shù) K 下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是（ ）。A 、 傳熱過(guò)程中總傳熱系數(shù) K 實(shí)際上是個(gè)平均值；B、 總傳熱系數(shù) K 隨著所取的傳熱面不同而異；C、 總傳熱系數(shù) K 可用來(lái)表示