Midas Civil橋梁抗震詳解(終稿)

1、北京邁達(dá)斯技術(shù)有限公司 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 該橋位于某7 7度區(qū)二級(jí)公路上度區(qū)二級(jí)公路上，水平向基本地震加速度值 0.15g0.15g。按中國(guó)地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖查的場(chǎng)地特征周期為：0.45s0.45s。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)勘察測(cè)得場(chǎng)地土質(zhì)和剪切波速如下： 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20081 1、橋梁場(chǎng)地概況：、橋梁場(chǎng)地概況：2 2、場(chǎng)地類別確定場(chǎng)地類別確定：土層平均剪切波速為：209.8m/s 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008a a、確定土層平均剪切波速：、確定土層平均剪切波速：按此條規(guī)范確認(rèn)為：11.5m。

2、 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20082 2、場(chǎng)地類別確定場(chǎng)地類別確定：b b、確定工程場(chǎng)地覆蓋層厚度：、確定工程場(chǎng)地覆蓋層厚度：查得場(chǎng)地類別為類類場(chǎng)地 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20082 2、場(chǎng)地類別確定場(chǎng)地類別確定： 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、地基抗震驗(yàn)算：、地基抗震驗(yàn)算：根據(jù)土質(zhì)判斷是否需要抗液化措施：根據(jù)土質(zhì)判斷是否需要抗液化措施：判別地基不液化，不需進(jìn)行抗液化措施。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084 4、液化判別：、液化判別：橋梁形式：橋梁形式：三跨混凝土懸臂梁橋梁長(zhǎng)度

3、：橋梁長(zhǎng)度：L = 30+5050+30 = 110.0 m110.0 m，其中中跨為掛孔結(jié)構(gòu)，掛孔梁為普通鋼筋混凝土梁，梁長(zhǎng)16m ，墩為鋼筋混凝土雙柱橋墩，墩高墩高9m9m預(yù)應(yīng)力布置形式：預(yù)應(yīng)力布置形式：T構(gòu)部分配置頂板預(yù)應(yīng)力，邊跨配置底板預(yù)應(yīng)力 跨中箱梁截面跨中箱梁截面 墩頂箱梁截面墩頂箱梁截面 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008材料材料混凝土混凝土 主梁采用JTG04（RC）規(guī)范的C50混凝土 橋墩采用JTG04（RC）規(guī)范的C40混凝土鋼材鋼材 采用JTG04（S）規(guī)范，在數(shù)據(jù)庫(kù)中選Strand186

4、0荷載荷載恒荷載恒荷載 自重，在程序中按自重輸入，由程序自動(dòng)計(jì)算 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力 鋼束(15.2 mm31) 截面面積: Au = 4340 mm2 孔道直徑: 130 mm 鋼筋松弛系數(shù)(開),選擇JTG04和0.3(低松弛) 超張拉(開) 預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(fpk):1860N/mm2 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù):0.25 管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù):1.5e-006(1/mm) 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值: 開始點(diǎn):6mm 結(jié)束點(diǎn):6mm 張拉力:抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的75%，張拉控制應(yīng)力1395MPa 橋 梁 抗 震

5、 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20081 1、確定橋梁抗震設(shè)防類別：、確定橋梁抗震設(shè)防類別：二級(jí)公路大橋，故該橋?yàn)锽 B類類橋梁。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20082 2、確定抗震設(shè)防等級(jí)：、確定抗震設(shè)防等級(jí)：在7度區(qū)，按8 8度構(gòu)造度構(gòu)造措施設(shè)防 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008E1地震作用下抗震分析步驟 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20081 1、確定橋梁類型：、確定橋梁類型：確定為規(guī)則橋梁 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20082

6、 2、確定分析方法：、確定分析方法：采用MM法。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定：a a、確定重要性系數(shù)、確定重要性系數(shù) ：得該橋在E1地震作用下重要性系數(shù)為 ，在E2地震作用下重要性系數(shù)為43. 0iC3 . 1iCiC 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定：b b、確定場(chǎng)地系數(shù)、確定場(chǎng)地系數(shù)0 . 1sCsC 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1

7、地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定：c c、確定設(shè)計(jì)基本地震動(dòng)加速度峰值、確定設(shè)計(jì)基本地震動(dòng)加速度峰值A(chǔ) A：在設(shè)防烈度7度區(qū)，A值為0.15g 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定：d d、調(diào)整設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜特征周期、調(diào)整設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜特征周期調(diào)整后為：sTg45. 0gT 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定：e e、對(duì)阻尼比為、對(duì)阻尼比為0.050.05的標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜進(jìn)行修正的標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)譜進(jìn)行修正阻尼比為：0.05，計(jì)算阻尼調(diào)整系數(shù)得1dC 橋

8、梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定：f f、生成反應(yīng)譜、生成反應(yīng)譜 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、E1E1地震反應(yīng)譜的確定：地震反應(yīng)譜的確定： 與靜力分析模型的區(qū)別：不在精細(xì)地模擬，而重點(diǎn)是要真實(shí)、準(zhǔn)確地反映結(jié)構(gòu)質(zhì)量、結(jié)構(gòu)及構(gòu)件剛度、結(jié)構(gòu)阻尼及邊界條件。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008)()()()(tumtuctkutp 4 4、空間動(dòng)力分析模型的建立：質(zhì)量：質(zhì)量： 將建立的模型進(jìn)行質(zhì)量轉(zhuǎn)換。集中質(zhì)量法：一般梁橋選擇，計(jì)算省時(shí)，不能考慮扭轉(zhuǎn)振型。一致質(zhì)量法：通

9、用，耗時(shí)，可以考慮扭轉(zhuǎn)振型。 將二期等反映鋪裝的荷載轉(zhuǎn)換成質(zhì)量。 對(duì)于沒用荷載表示的附屬構(gòu)件，如路燈等，可在節(jié)點(diǎn)上施加相應(yīng)的質(zhì)量塊。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084 4、空間動(dòng)力分析模型的建立： 剛度：剛度： 構(gòu)件剛度在地震往復(fù)作用下一般會(huì)降低，理論上應(yīng)使用各個(gè)構(gòu)件的相對(duì)動(dòng)剛度，但選擇靜剛度滿足工程要求。 阻尼：阻尼： 一般使用阻尼比 來(lái)反應(yīng)整個(gè)橋梁的全部阻尼。 1、鋼筋混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁橋阻尼比一般選擇 2、鋼橋阻尼比一般選擇 3、鋼混結(jié)合梁橋分別定義鋼構(gòu)件組組阻尼比 、混凝土構(gòu)件組組阻尼比 ，程序計(jì)算各階振型阻尼比： 4、鋼混疊合梁橋可使用介于0.02

10、-0.05之間的阻尼比如：05. 002. 0 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084 4、空間動(dòng)力分析模型的建立：04. 0 邊界條件：邊界條件：各個(gè)連接構(gòu)件（支座、伸縮縫）及地基剛度的正確模擬。 連接構(gòu)件：連接構(gòu)件： 普通板式橡膠支座：彈性連接輸入剛度。 固定盆式支座：主從約束或彈性連接?；顒?dòng)盆式支座：理想彈塑性連接單元。摩擦擺隔震支座、鋼阻尼器、液體阻尼器：程序?qū)ｉT的模擬單元。預(yù)應(yīng)力拉索：一般連接鉤單元。伸縮縫和橡膠擋塊：一般連接間隙單元。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084 4、空間動(dòng)力分析模型的建立： 地基剛度的模擬：地基剛度的模擬：

11、在墩低加上彈簧支承，算出各個(gè)方向上的彈簧剛度。 真實(shí)模擬樁基礎(chǔ)，利用土彈簧準(zhǔn)確模擬土對(duì)樁的水平側(cè)向力、豎向摩阻力。一般可用表征土介質(zhì)彈性的“M”法。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084 4、空間動(dòng)力分析模型的建立： 橋梁參與組合計(jì)算的振型階數(shù)的確定橋梁參與組合計(jì)算的振型階數(shù)的確定兩種方法確定結(jié)構(gòu)自振特性：特征值求解和利茲向量求解。為了快速滿足規(guī)范6.4.3，經(jīng)常會(huì)用利茲向量法來(lái)計(jì)算參與組合計(jì)算的振型。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008a a、自振特性分析：SRSS法和CQC法：根據(jù)規(guī)范6.4.3，有SRSS法和CQC法以供選擇。 當(dāng)結(jié)構(gòu)振型分

12、布密集，互有耦聯(lián)時(shí)，推薦用CQC。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008根據(jù)規(guī)范5.1.1，該直線橋只需考慮順橋向X和橫橋向Y的地震作用。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 橋臺(tái)高4 ，臺(tái)背寬10 ，側(cè)寬3 ，土的容重為 ，土的內(nèi)摩擦角為： 根據(jù)規(guī)范5.5.2，土壓力分布力 ，本例轉(zhuǎn)化成集中力臺(tái)背為：412 。側(cè)向?yàn)椋?24 mm3/20mkN43mkN /17.41kNmkN 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008一般沖刷線算起的水深為：5m。水的容重為： ，根據(jù)規(guī)范5.5.3，地震動(dòng)水壓力為0.92kN 3/10mkN 橋

13、 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 按現(xiàn)行的公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范相應(yīng)的規(guī)范驗(yàn)算橋墩強(qiáng)度。按現(xiàn)行的公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范相應(yīng)的規(guī)范驗(yàn)算橋墩強(qiáng)度。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085 5、強(qiáng)度驗(yàn)算：E2地震作用下抗震分析步驟MM 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20081 1、確定分析方法：、確定分析方法：采用MM法或NTH法。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20082 2、E2E2反應(yīng)譜的確定反應(yīng)譜的確定 步驟與步驟與E1E1反應(yīng)譜的確定相同，但需注意反應(yīng)譜的確定相同，但需注意 重要重要性系數(shù)性系數(shù) 的取值不同，其他參數(shù)

14、相同，得的取值不同，其他參數(shù)相同，得E2E2地震作用下反應(yīng)譜如下。地震作用下反應(yīng)譜如下。iC 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008一、選用實(shí)錄地震波并進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整a.midas Civil中提供了近40種實(shí)錄地震波b.用戶定義c.導(dǎo)入 二、人工地震波a、相關(guān)部門提供的人工地震波；b、clan和Sacks在1974年提出的用三角級(jí)數(shù)疊加來(lái)模擬地震動(dòng)加速度；地震波的來(lái)源地震波的來(lái)源本例中主要選擇實(shí)錄地震波。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）地震波的三要素地震波的三要素地震動(dòng)

15、三要素：頻譜特性、有效峰值和持續(xù)時(shí)間。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）按反應(yīng)譜面積控制先計(jì)算EPA、EPV，據(jù)此計(jì)算 并比較調(diào)取實(shí)錄地震波持時(shí)判斷峰值判斷是否否是是是否與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜分析結(jié)果比較 , 雙指標(biāo)控制1TgT選用是gT 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008否3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）一般用加速度幅值調(diào)整地震動(dòng)幅值包括加速度、速度和位移的峰值、最大值或者某種意義上的有效值。加速度峰值PGA、速度峰值PGV和位移

16、峰值PGD是地面運(yùn)動(dòng)強(qiáng)烈程度最直觀的描述參數(shù)。加速度峰值是最早提出來(lái)的、也是最直觀的地震動(dòng)幅值定義。幅值的種類幅值的種類 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083.13.1、幅值的調(diào)整、幅值的調(diào)整3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）因?yàn)榉逯祬?shù)并非描述地震動(dòng)的最理想?yún)?shù)，由高頻成分所確定的個(gè)別尖銳峰值對(duì)結(jié)構(gòu)的影響并不十分顯著，所以美國(guó)ATC-30樣本規(guī)范所采用的是有效峰值加速度EPA，對(duì)有效峰值加速度EPA的求法參見midas/Civil 2006橋梁抗震設(shè)計(jì)功能說(shuō)明 ，而我國(guó)08細(xì)則采用峰值加速度PGA。美國(guó)采用有效加速度峰值EP

17、A，而我國(guó)而我國(guó)采用的是加速度峰值采用的是加速度峰值PGAPGA3.13.1、幅值的調(diào)整、幅值的調(diào)整有效加速度峰值有效加速度峰值 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）以設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜最大值Smax除以放大系數(shù)（約2.25）得到。設(shè)計(jì)加速度峰值設(shè)計(jì)加速度峰值PGAPGA的求法的求法ACCCACCCSPGAdsidsi25.225.225.2maxE1地震時(shí)程分析所用地震加速度時(shí)程曲線的最大值：21/6321.09.80.15110.43smACCCPGAdsiE2地震時(shí)程分析所用地震加速度時(shí)程曲

18、線的最大值：22/911.19.80.15113 .1smACCCPGAdsi對(duì)于本例：對(duì)于本例： 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083.13.1、幅值的調(diào)整、幅值的調(diào)整3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）調(diào)整加速度曲線調(diào)整加速度曲線maxmax/)()(AAtata式中： 、 分別是調(diào)整后的加速度曲線和峰值； 、 分別是原記錄的加速度曲線和峰值；)(ta maxA)(tamaxA 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083.13.1、幅值的調(diào)整、幅值的調(diào)整3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度

19、時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）本例選擇程序自帶實(shí)錄地震波：1940, El Centro Site, 270 Deg進(jìn)行調(diào)整 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083.13.1、幅值的調(diào)整、幅值的調(diào)整3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）打開工具地震波數(shù)據(jù)生成器GenerateEarthquake Response Spectra選擇程序自帶實(shí)錄地震波：1940, El Centro Site, 270 Deg加速度峰值PGA調(diào)整系數(shù)5464.03569.0911.13569.0ggPGA 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-

20、20083.13.1、幅值的調(diào)整、幅值的調(diào)整3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）gT因?yàn)閿M相對(duì)速度反應(yīng)譜PSV和擬絕對(duì)加速度的反應(yīng)譜PSA之間有近似關(guān)系： 則可得到特征周期 ：其中： 為有效峰值加速度 為有效峰值速度。PSVwPSAEPAEPVwTg212EPAEPV對(duì)選定的實(shí)錄地震波，首先求EPV、EPA 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083.23.2、確定實(shí)錄波的特征周期、確定實(shí)錄波的特征周期3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）在midas程序中提供將地震波轉(zhuǎn)換為各種長(zhǎng)周期譜的功能（

21、工具地震波數(shù)據(jù)生成器，生成后保存為SGS文件），用戶可以利用保存的SGS文件（文本格式文件）根據(jù)上面所述方法計(jì)算EPV、EPAa、1978年美國(guó)ATC-3規(guī)范中的定義求EPA、EPV（頻段固定）；b、1990年中國(guó)地震烈度區(qū)劃圖求EPA、EPV（頻段不固定）；詳細(xì)過程參見資料midas/Civil 2006橋梁抗震設(shè)計(jì)功能說(shuō)明3.23.2、確定實(shí)錄波的特征周期、確定實(shí)錄波的特征周期gT1、確定EPV、EPA 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）1、幅值調(diào)整為0.54642、阻尼比輸入0.053、

22、輸入長(zhǎng)周期到10秒4、勾選X坐標(biāo)對(duì)數(shù)化gT3.23.2、確定實(shí)錄波的特征周期、確定實(shí)錄波的特征周期2、求EPA3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）1、幅值調(diào)整為0.54642、阻尼比輸入0.053、輸入長(zhǎng)周期到10秒4、勾選X坐標(biāo)對(duì)數(shù)化gT3.23.2、確定實(shí)錄波的特征周期、確定實(shí)錄波的特征周期3、求EPV 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）采用1978年美國(guó)ATC-3規(guī)范中的定義求EPA、EPV（頻段固定）；3.23.2、確定實(shí)錄波的特征周期、確定實(shí)

23、錄波的特征周期gTsmEPV/327. 02/96. 3smEPAsEPAEPVwTg519.096.3327.022123 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）該橋址場(chǎng)地特征周期為0.45s，與實(shí)錄波特征周期0.519比較接近，故實(shí)錄波的特征周期符合要求。3.33.3、比較實(shí)錄波的特征周期與橋址特征周期、比較實(shí)錄波的特征周期與橋址特征周期 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）雙指標(biāo)選波采用兩個(gè)頻段控制：一、對(duì)地震記錄加速度反應(yīng)譜值在 平臺(tái)段的均值進(jìn)行控制，

24、要求所選地震記錄加速度譜在該段的均值與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜相差不超過10-20%；二、對(duì)結(jié)構(gòu)基本周期T1附近 段加速度反應(yīng)譜均值進(jìn)行控制（可近似對(duì)結(jié)構(gòu)基本周期T1處加速度反應(yīng)譜值進(jìn)行控制） ，要求與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜相差不超過10-20%。3.43.4、雙指標(biāo)控制、雙指標(biāo)控制gT，1 . 02211TTTT， 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）經(jīng)比較：用0.5464系數(shù)調(diào)整了峰值的1940, El Centro Site, 270 Deg實(shí)錄波生成的長(zhǎng)周期加速度反應(yīng)譜符合E2設(shè)計(jì)加速度反應(yīng)譜的雙指標(biāo)控制。3.4

25、3.4、雙指標(biāo)控制、雙指標(biāo)控制 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.53.5、雙指標(biāo)控制、雙指標(biāo)控制3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.53.5、持時(shí)、持時(shí)持續(xù)時(shí)間的概念不是指地震波數(shù)據(jù)中總的時(shí)間長(zhǎng)度。持時(shí)Td的定義可分為兩大類，一類是以地震動(dòng)幅值的絕對(duì)值來(lái)定義的絕對(duì)持時(shí)，即指地震地面加速度值大于某值的時(shí)間總和，即絕對(duì)值的時(shí)間總和 ，k常取為0.05；另一類為以相對(duì)值定義的相對(duì)持時(shí)，即最先與最后一個(gè) 之間的時(shí)段長(zhǎng)度，k一般取0.30.5。不論實(shí)際

26、的強(qiáng)震記錄還是人工模擬波形，一般持續(xù)時(shí)間取結(jié)構(gòu)基本周期的510倍。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 gktamaxak 3 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.63.6、與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果比較、與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)果比較公路橋梁抗震設(shè)計(jì)細(xì)則：建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB50011_2001條文說(shuō)明：對(duì)橋梁結(jié)構(gòu)，也可采用基底剪力結(jié)果比較 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.63.6、與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜基底剪力比較、與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜基底剪力比較

27、設(shè)計(jì)反應(yīng)譜基底剪力： 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.63.6、與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜基底剪力比較、與設(shè)計(jì)反應(yīng)譜基底剪力比較某墩柱時(shí)程基底剪力： 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.73.7、最終確定所選波是否符合條件、最終確定所選波是否符合條件根據(jù)以上各方面的控制比較，說(shuō)明程序提供的1940, El Centro Site, 270 Deg實(shí)錄波經(jīng)用0.5464系數(shù)調(diào)整了峰值后適合作為本橋E2

28、地震作用下的設(shè)計(jì)加速度時(shí)程。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.83.8、用戶導(dǎo)入其它地震波或自定義地震波、用戶導(dǎo)入其它地震波或自定義地震波fn.thd.* UNIT,M,kN*TYPE,ACCEL*DATA0.0000, -0.00470.0200, -0.00570.0400, -0.00700.0600, -0.00840.0800, -0.00610.1000, -0.00630.1200, -0.0090*SGSw*TITLE, Earthquake Record*TITLE,

29、*X-AXIS, Time (sec)*Y-AXIS, Ground Accel. (g)*UNIT&TYPE, GRAV, ACCEL*FLAGS, 0, 0*DATA0.0000, -0.00470.0200, -0.00570.0400, -0.00700.0600, -0.00840.0800, -0.00610.1000, -0.00630.1200, -0.0090*ENDDATA 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）3.93.9、按以上原則繼續(xù)選波、按以上原則繼續(xù)選波最終選擇出符合

30、條件的多條實(shí)錄地震波 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20083 3、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）、設(shè)計(jì)加速度時(shí)程的確定（選用實(shí)錄波）4.14.1、時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)的必須性、時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)的必須性根據(jù)在橋梁動(dòng)力分析時(shí)，一般取成橋階段分析，此時(shí)自重恒載已經(jīng)對(duì)結(jié)構(gòu)變形，內(nèi)力產(chǎn)生了影響。在動(dòng)力分析時(shí)，必須考慮自重恒載的初始效應(yīng)。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)在程序中，做時(shí)程分析時(shí)通過“時(shí)程荷載工況加載順序”對(duì)話框考慮恒載效應(yīng)，當(dāng)前時(shí)程荷載工況可在前次荷載工

31、況（可以是時(shí)程荷載、靜力荷載、最后一個(gè)施工階段荷載、初始內(nèi)力狀態(tài)）作用下的位移、速度、加速度、內(nèi)力狀態(tài)下繼續(xù)分析。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng) 考慮恒載效應(yīng)考慮恒載效應(yīng) 非線性振型疊加法：接續(xù)非線性振型疊加法非線性振型疊加法：接續(xù)非線性振型疊加法靜力法靜力法非線性直接積分法非線性直接積分法對(duì)于線性時(shí)程分析，其時(shí)程結(jié)果和靜力結(jié)果是可以進(jìn)行疊加的，本例主要討論非線性時(shí)程分析情況。在Civil時(shí)程分析中，做接續(xù)分析時(shí)，只能接續(xù)相同類型的分析工況非線性直接積分法非線性直接積分法 橋 梁 抗 震

32、 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)非線性振型疊加法：（1）定義一個(gè)斜坡類型的無(wú)量綱加速度時(shí)程函數(shù)“RAMP”如圖，在相對(duì)結(jié)構(gòu)第一周期較長(zhǎng)（如10倍）的時(shí)間段上，從0到1線性增加，且在相等的時(shí)間段上保持恒定。（2）定義一個(gè)非線性振型疊加法分析工況如下圖，分析時(shí)間為“RAMP”函數(shù)持續(xù)時(shí)間，振型阻尼輸入高阻尼比：0.999，其它默認(rèn)。（3）接續(xù)動(dòng)力非線性振型疊加法分析工況。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)1

33、、避開結(jié)構(gòu)基本周期的長(zhǎng)時(shí)間加載2、高阻尼使結(jié)構(gòu)后續(xù)振動(dòng)迅速衰減3、無(wú)量綱加速度 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)直接積分法：（a）與振型疊加法一樣定義函數(shù)，接續(xù)直接積分法分析；（b）使用靜力法。（1）定義一個(gè)斜坡類型的無(wú)量綱函數(shù)。（2）定義非線性靜力法分析工況，分析時(shí)間為1S，其它默認(rèn)。（3）接續(xù)動(dòng)力非線性直接積分法分析工況。 （靜力法具體內(nèi)容參見用戶手冊(cè)） 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效

34、應(yīng)1、函數(shù)為無(wú)量綱2、靜力荷載工況都定義 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.24.2、CivilCivil時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)時(shí)程分析中考慮恒載效應(yīng)綜述：（a）使用重力加速度g作為時(shí)程函數(shù)時(shí)，只能考慮能轉(zhuǎn)換為質(zhì)量的荷載效應(yīng)，包括：模型自重、能轉(zhuǎn)換為質(zhì)量的荷載、節(jié)點(diǎn)質(zhì)量。對(duì)于預(yù)應(yīng)力荷載是不能考慮的；（b）使用靜力法。可以考慮所有靜力荷載工況，所以在使用直接積分法時(shí)，優(yōu)先選擇靜力法來(lái)考慮恒載效應(yīng)。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20084.34.3、空間模型建立及荷載施加、空間模型建立及荷載施加空間動(dòng)力分析模型的建立，延性構(gòu)件抗彎剛度反應(yīng)譜分析中需

35、做相應(yīng)折減，時(shí)程分析中需對(duì)可能進(jìn)入塑性的構(gòu)件運(yùn)用彈塑性梁?jiǎn)卧ǚ植笺q或纖維模型）或用彎曲彈簧模型（集中鉸）。自振特性分析振型組合方法的確定地震作用分量組合的確定 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 按現(xiàn)行的公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范相應(yīng)的規(guī)范驗(yàn)算橋墩的抗彎強(qiáng)度，但與E1的強(qiáng)度驗(yàn)算不完全相同,延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度需折減 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008 求延性構(gòu)件的有效求延性構(gòu)件的有效截面抗彎剛度截面抗彎剛度effI 利用規(guī)范公式利用規(guī)范公式6.1.66.1.6計(jì)算計(jì)算effIeffI理論方法求解理論方法求解CIVILCIVIL程序計(jì)算程序計(jì)算通過軸

36、壓比、縱通過軸壓比、縱筋配筋率得筋配筋率得 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.15.1、理論方法求解、理論方法求解 、1 1、確定、確定 曲線曲線 纖維模型（條帶法、將材料的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線轉(zhuǎn)換成截面內(nèi)力變形關(guān)系曲線） 基本假定：（1）平截面假定；（2）剪切應(yīng)變的影響忽略不計(jì)；（3）鋼筋與混凝土之間無(wú)滑移現(xiàn)象 一般采用逐級(jí)加變形的方法求 曲線。2 2、根據(jù)、根據(jù) 曲線確定屈服彎矩曲線確定屈服彎矩 、屈服曲率、屈服曲率 一般采用幾何作圖法（包括等能量法、通用屈服彎矩法等）將確定的 曲線近似簡(jiǎn)化為雙折線型或三折線型恢復(fù)力模型，規(guī)范7.4.4推薦的是幾何作圖法中的等能量法

37、將曲線 轉(zhuǎn)換為雙折線理想彈塑性恢復(fù)力模型。yMyMMMMM 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.25.2、CivilCivil程序計(jì)算程序計(jì)算 、yMy 對(duì)截面進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)后，將程序中美國(guó)聯(lián)邦緊急管理廳出版的房屋抗震加固指南FEMA定義的基本鉸屬性，分配給定義好的單元，自動(dòng)計(jì)算屈服面特性值，得到截面屈服彎矩 。yM 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20081 1、用動(dòng)力彈塑性模塊中的纖維模型來(lái)求解屈服彎矩、用動(dòng)力彈塑性模塊中的纖維模型來(lái)求解屈服彎矩 、 。2 2、用動(dòng)力彈塑性模塊中的骨架模型來(lái)求解屈服彎矩、用動(dòng)力彈塑性模塊中的骨架模型來(lái)求解屈服彎矩

38、、 。3 3、用靜力彈塑性模塊中的鉸屬性來(lái)得到屈服彎矩、用靜力彈塑性模塊中的鉸屬性來(lái)得到屈服彎矩 、 。 yMyMyMyyy5.2.15.2.1、CivilCivil程序（纖維模型程序（纖維模型) )計(jì)算計(jì)算 、1 1、纖維截面的劃分原則。、纖維截面的劃分原則。（1）根據(jù)橫向和縱向鋼筋布置，將截面初步分為鋼筋區(qū)域和混凝土區(qū)域，混凝土又分為受約束和不受約束兩類。（2）根據(jù)截面受力特點(diǎn)，對(duì)非線性變化很劇烈的部分要有一定的細(xì)化，但是具體的細(xì)化程度要有效把握，不可過大或過小。（3）可在纖維單元中添加用以模擬鋼筋與混凝土之間粘結(jié)滑移效應(yīng)的拉拔纖維以及模擬裂縫面的“裂面效應(yīng)”的隙縫纖維以彌補(bǔ)普通纖維模型對(duì)

39、充分粘結(jié)假定的局限性。采用先粗后細(xì)原則第一步粗劃分第一步粗劃分：考慮箍筋對(duì)混凝土的約束作用，一般可將保護(hù)層范圍內(nèi)的混凝土劃分為非約束混凝土區(qū)域，剩下的就是約束混凝土區(qū)域；第二步細(xì)劃分：第二步細(xì)劃分：對(duì)某些區(qū)域進(jìn)行細(xì)化。荷載后期，伴隨著鋼筋滑移、混凝土開裂和大的塑性變形以及外圍混凝土的脫落，非約束混凝土在后期所起的作用是不大的，邊緣纖維有向中間纖維逐步卸載的趨勢(shì)。于是，對(duì)非約束混凝土可以選用較大的纖維面積，而對(duì)約束混凝土區(qū)域的外緣要細(xì)化，再逐步過渡到中部適當(dāng)放大。 yMy 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.2.1、CivilCivil程序（纖維模型）計(jì)算程序

40、（纖維模型）計(jì)算 、1 1、纖維截面的劃分原則。、纖維截面的劃分原則。 yMy 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.2.1、CivilCivil程序（纖維模型）計(jì)算程序（纖維模型）計(jì)算 、2 2、纖維的本構(gòu)模型。、纖維的本構(gòu)模型。 yMy約束與非約束混凝土纖維一般使用程序提供的修正的Kent & Park 模型。一定要正確理解該本構(gòu)模型，參數(shù)輸入要準(zhǔn)確，否則將導(dǎo)致最終結(jié)果完全錯(cuò)誤。為了方便用戶輸入，專門提供Kent & Park 模型本構(gòu)計(jì)算器。 Kent & Park 模型本構(gòu)計(jì)算器 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.

41、2.1、CivilCivil程序（纖維模型）計(jì)算程序（纖維模型）計(jì)算 、2 2、纖維的本構(gòu)模型。、纖維的本構(gòu)模型。 yMy鋼筋纖維可使用近似的理想彈塑性骨架曲線、考慮了Bauschinger”效應(yīng)和硬化階段的“Menegotto-Pinto”模型或考慮了流動(dòng)階段和硬化階段的三折線骨架曲線。理想彈塑性模型適用于結(jié)構(gòu)破壞時(shí)鋼筋應(yīng)變未進(jìn)入強(qiáng)化段， “Menegotto-Pinto”模型的優(yōu)點(diǎn)在于可考慮鋼筋的“Bauschinger”效應(yīng)，而三折線骨架曲線則可較準(zhǔn)確地描述鋼筋的大變形性能。本橋計(jì)算采用Menegotto-Pinto”模型。 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.

42、2.15.2.1、CivilCivil程序（纖維模型）計(jì)算程序（纖維模型）計(jì)算 、3 3、截面的纖維劃分。、截面的纖維劃分。 yMy對(duì)于墩柱不同的箍筋配筋處應(yīng)進(jìn)行不同的纖維截面分割，本橋墩頂及墩底2米處箍筋間距為10cm，墩身中部箍筋間距為20cm，所以建立2個(gè)纖維截面。截面纖維劃分參考前述纖維劃分原則。截面的纖維劃分 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.2.1、CivilCivil程序（纖維模型）計(jì)算程序（纖維模型）計(jì)算 、4 4、施加單調(diào)遞增彎矩及定軸力。、施加單調(diào)遞增彎矩及定軸力。 yMy節(jié)點(diǎn)動(dòng)力荷載施加單調(diào)遞增彎矩時(shí)變靜力荷載施加定軸力 橋 梁 抗

43、震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.2.1、纖維模型計(jì)算、纖維模型計(jì)算 曲線曲線5 5、“時(shí)程分析結(jié)果時(shí)程分析結(jié)果”“纖維截面分析結(jié)果纖維截面分析結(jié)果”查看墩根部繞查看墩根部繞Y Y軸軸 曲線曲線 M曲線M 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008M5.2.15.2.1、纖維模型計(jì)算順橋向、纖維模型計(jì)算順橋向 、6 6、根據(jù)保護(hù)層混凝土初始開裂時(shí)對(duì)應(yīng)彎矩查看墩根部順橋向開裂彎、根據(jù)保護(hù)層混凝土初始開裂時(shí)對(duì)應(yīng)彎矩查看墩根部順橋向開裂彎矩矩 cMccM 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008墩根部單元開裂彎矩1176 kNm，屈服曲率為

44、0.0004174rad/m。截面開裂狀態(tài)圖5.2.15.2.1、纖維模型計(jì)算順橋向、纖維模型計(jì)算順橋向 、7 7、根據(jù)最外層受拉鋼筋屈服時(shí)對(duì)應(yīng)彎矩查看墩根部順橋向截面屈服、根據(jù)最外層受拉鋼筋屈服時(shí)對(duì)應(yīng)彎矩查看墩根部順橋向截面屈服彎矩彎矩 yMy截面屈服狀態(tài)圖墩根部單元屈服彎矩3274kNm，屈服曲率為0.003162rad/m。yM 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.2.1、纖維模型計(jì)算、纖維模型計(jì)算 8 8、根據(jù)受拉縱筋應(yīng)變達(dá)到極限拉應(yīng)變找到順橋向截面極限曲率、根據(jù)受拉縱筋應(yīng)變達(dá)到極限拉應(yīng)變找到順橋向截面極限曲率 u截面極限曲率狀態(tài)圖墩根部單元極限曲率

45、為0.01595rad/m 。對(duì)應(yīng)彎矩為3470kNmu 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20085.2.15.2.1、由、由“等能量法計(jì)算等能量法計(jì)算 、9 9、根據(jù)、根據(jù) 曲線利用曲線利用“等能量法等能量法”求等效屈服彎矩，等效屈服曲求等效屈服彎矩，等效屈服曲率。率。 yM yM等效屈服彎矩 、等效屈服曲率KNmMy3694mrad /003568. 0y 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20086、順橋向激勵(lì)（纖維梁?jiǎn)卧﹦?dòng)力模型 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20086.16.1、全橋纖維彈塑性梁?jiǎn)卧Ｐ?、全橋纖維彈塑性梁?jiǎn)卧Ｐ?/p>

46、 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008順橋向地震激勵(lì)時(shí)，因墩柱反彎點(diǎn)出現(xiàn)在墩頂處，塑性鉸由墩底截面向上發(fā)展，所以墩底處構(gòu)件應(yīng)細(xì)化，為了在后面方便建立等效Giberson彎曲彈簧模型，也為了方便提取纖維彈塑性梁?jiǎn)卧?jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角結(jié)果，每個(gè)纖維單元積分點(diǎn)選1，但此時(shí)要注意單元一定要細(xì)分。墩底局部6.26.2、順橋向地震作用下墩底彎矩曲率曲線、順橋向地震作用下墩底彎矩曲率曲線 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008在順橋向地震激勵(lì)下，墩底截面的最大彎矩可達(dá)3735kNm，大于在恒載作用下的截面等效屈服彎矩3689kNm，小于截面極限彎矩3799kNm。滿足大震不倒

47、但不滿足大震可修。在時(shí)程中首次屈服彎矩為3297kNm，與單調(diào)屈服彎矩3273kNm基本相當(dāng)。墩底彎矩曲率曲線某時(shí)刻墩底截面首次屈服6.36.3、順橋向地震作用下墩底塑性鉸發(fā)展位置、順橋向地震作用下墩底塑性鉸發(fā)展位置 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008查看在順橋向地震激勵(lì)下，墩底纖維梁?jiǎn)卧獜澗刈畲笾蹬袛嗨苄糟q在時(shí)程中的發(fā)展位置。下圖為最后屈服的截面滯回曲線。可知墩底由下至上四個(gè)單元進(jìn)入屈服狀態(tài)。由圖可看出，屈服后截面滯回曲線明顯比屈服前開裂后飽滿，開裂后屈服前也基本呈非線性彈性。塑性鉸等效長(zhǎng)度為：mLp33333.13333333.046.46.4、順橋向地震作用下墩頂

48、位移曲線、順橋向地震作用下墩頂位移曲線 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008在順橋向地震激勵(lì)下，墩頂在5.61s處達(dá)到最大位移9.114cm。6.56.5、順橋向地震作用下橋墩塑性鉸轉(zhuǎn)角、順橋向地震作用下橋墩塑性鉸轉(zhuǎn)角 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008由“結(jié)果”“分析結(jié)果表格”“非彈性鉸”“變形”查看該墩底四個(gè)進(jìn)入塑性的纖維梁?jiǎn)卧跁r(shí)程中在5.61秒處達(dá)到的曲率。根據(jù)共軛梁法可求得整個(gè)橋墩構(gòu)件的塑性轉(zhuǎn)角為：)0.0031624003305.0003859.0004724.0(0.0062940.33333333maxrad001845.0此即為0

49、8抗震細(xì)則中的 p7、順橋向激勵(lì)（Giberson）動(dòng)力模型 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20087.17.1、GibersonGiberson集中鉸彈塑性梁?jiǎn)卧砑秀q彈塑性梁?jiǎn)卧?橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008計(jì)算原理：計(jì)算原理：把整個(gè)單元作為彈性材料，在外力作用下曲率逞直線分布，單元只發(fā)生彈性變形；單元的塑性變形全部集中于構(gòu)件的兩端，用2個(gè)零長(zhǎng)度、配置在單元節(jié)點(diǎn)處的彎曲塑性彈簧來(lái)表示。集中鉸定義對(duì)話框7.27.2、GibersonGiberson集中鉸彈塑性梁?jiǎn)卧獪啬Ｐ图秀q彈塑性梁?jiǎn)卧獪啬Ｐ?橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T

50、 B02-01-2008鋼筋混凝土構(gòu)件滯回模型一般選擇經(jīng)典的Clough雙折線、Takeda三折線。本橋選擇Takeda三折線滯回模型。滯回模型定義7.37.3、GibersonGiberson集中鉸彈塑性梁?jiǎn)卧羌芮€集中鉸彈塑性梁?jiǎn)卧羌芮€ 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008鋼筋混凝土構(gòu)件骨架曲線一般為2折線或3折線，本橋選擇Takeda三折線滯回模型，相應(yīng)選擇開裂強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度為雙折線定義強(qiáng)度，相應(yīng)的剛度折減率可按如下求解：當(dāng)墩底單元細(xì)分后，可近似認(rèn)為單元節(jié)點(diǎn)間無(wú)外荷載且單元兩節(jié)點(diǎn)處彎矩正對(duì)稱，此時(shí)端截面處彎矩曲率曲線與端截面處彎矩轉(zhuǎn)角曲線成比例。所以根據(jù)纖維截

51、面分析結(jié)果自定義骨架曲線關(guān)鍵點(diǎn)：骨架曲線定義7.47.4、順橋向位移曲線、順橋向位移曲線 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008在順橋向地震激勵(lì)下，墩頂在5.64s處達(dá)到最大位移9.463cm。7.57.5、順橋向地震作用下橋墩塑性鉸轉(zhuǎn)角、順橋向地震作用下橋墩塑性鉸轉(zhuǎn)角 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008由“結(jié)果”“分析結(jié)果表格”“非彈性鉸”“變形”查看該墩底四個(gè)進(jìn)入塑性的纖維梁?jiǎn)卧跁r(shí)程中的最大轉(zhuǎn)角（在5.63秒處達(dá)到）?？汕蟮谜麄€(gè)橋墩構(gòu)件的塑性轉(zhuǎn)角為：000505.050.0010590.0009790.0008990.0008190.00073

52、9maxrad00197.0此即為08抗震細(xì)則中的p7.67.6、順橋向地震作用下兩結(jié)果比較、順橋向地震作用下兩結(jié)果比較 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008最不利時(shí)刻墩頂最大位移（cm）墩柱最大轉(zhuǎn)角（rad）纖維模型5.61s9.1140.001845集中鉸模型5.63s9.4630.001978、橫橋向激勵(lì)（纖維梁?jiǎn)卧﹦?dòng)力模型 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-20088.18.1、全橋纖維彈塑性梁?jiǎn)卧Ｐ汀⑷珮蚶w維彈塑性梁?jiǎn)卧Ｐ?橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008與順橋向分析模型不一致，墩頂墩底均需要布置塑性鉸。墩底局部整

53、體模型8.28.2、橫橋向地震作用下墩底彎矩曲率曲線、橫橋向地震作用下墩底彎矩曲率曲線 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008在橫橋向地震激勵(lì)下，墩底截面受到劇烈變化的軸力影響，時(shí)程中首次屈服時(shí)對(duì)應(yīng)彎矩為3801kNm，遠(yuǎn)大于在恒載下的屈服彎矩2691kNm。與定軸力彎矩曲率曲線比較發(fā)現(xiàn)變軸力使得結(jié)構(gòu)剛度退化明顯。橫橋向變軸力墩底彎矩曲率曲線順橋向定軸力墩底彎矩曲率曲線8.38.3、橫橋向地震作用下墩頂軸力時(shí)程圖、橫橋向地震作用下墩頂軸力時(shí)程圖 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008在橫橋向地震激勵(lì)下，墩柱所承受的軸力與恒載時(shí)相比急劇變化，最大達(dá)到8947kN，最小達(dá)到3012kN。墩柱軸壓比由初始的0.31變?yōu)?.160.48。8.48.4、順橋向地震作用下墩頂軸力時(shí)程圖、順橋向地震作用下墩頂軸力時(shí)程圖 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG/T B02-01-2008而在順橋向地震激勵(lì)下，墩柱所承受的軸力與恒載時(shí)相比基本無(wú)變化，最大為5799kN，最小為5703kN。8.58.5、橫橋向地震作用下墩頂橫橋向位移時(shí)程圖、橫橋向地震作用下墩頂橫橋向位移時(shí)程圖 橋 梁 抗 震 培 訓(xùn) JTG