火力發(fā)電廠鍋爐課程設計畢業(yè)論文

1、目 錄第一節(jié)、設計參數及煤種-1第二節(jié)、鍋爐總體概況-3第三節(jié)、燃燒產物和鍋爐熱平衡的計算-5第四節(jié)、鍋爐爐膛設計和熱力設計計算-7第五節(jié)、后屏過熱器熱力計算-18第六節(jié)、對流過熱器熱力計算-23第八節(jié)、高溫再熱器設計和熱力計算-25第七節(jié)、參考文獻-50第九節(jié)、第一、二、三轉向室及低溫再熱器引出管的熱力計算-28第十節(jié)、低溫再熱器熱力計算-34第十一節(jié)、旁路省煤器熱力計算-36第十二節(jié)、減溫水量校核-38第十三節(jié)、主省煤器設計和熱力計算-39第十四節(jié)、空氣預熱器熱力計算-41第十五節(jié)、熱力計算數據的修正和計算結果匯總-44第十六節(jié)、熱力計算簡要分析-47第一節(jié) 設計參數及煤種 原始資料1.

2、鍋爐蒸發(fā)量d1 =420t/h2. 再熱蒸汽量d2=350t/h3. 給水溫度tgs=2354. 給水壓力pgs=540mpa5. 過熱蒸汽溫度t1=5406. 過熱蒸汽壓力p1=13.7mpa7. 再熱蒸汽進入鍋爐機組時的溫度t2=3308. 再熱蒸汽離開鍋爐機組時的溫度 t2=5409. 再熱蒸汽進入鍋爐機組時的壓力 p2=2.5 mpa10. 再熱蒸汽離開鍋爐機組時的壓力 p2=2.3 mpa11. 周圍環(huán)境溫度tlk=2012. 燃料特性car (%)har (%)oar (%)nar (%)sar (%)aar (%)mar (%)vdaf (%)qar,net (kj/kg)dt

3、()st ()ft ()48.912.954.751.810.8626.6614.8827.61900012001240129013. 制粉系統(tǒng) 中間倉儲式，閉式熱風送粉，筒式鋼球磨煤機14. 汽包工作壓力 15.2mpa煤的各元素成分之和為100%的校核car+har+oar+nar+sar+aar+mar=100%元素分析數據校核一、 干燥無灰基元素成分與收到基元素成分之間的換算因子為：kdaf=100/(100-mar-aar)= 1.7106 則干燥無灰基元素成分應為（%）cdaf=kdaf car= 82.4324 hdaf=kdaf har= 5.0462 odaf=kdaf oa

4、r= 8.1252 ndaf=kdaf nar= 3.0961 sdaf=kdaf sar= 1.4711 二、干燥基灰分的計算 ad=aar100/(100-mar)= 31.3205 三、 干燥無灰基低位發(fā)熱量（實驗值）的計算 qdaf,net=(qar,net+25mar)kdaf= 33137.1878 四、干燥無灰基低位發(fā)熱量（門杰列夫公式計算值）的計算qdaf,net=339cdaf+1030hdaf-109(odaf-sdaf)=32416.8662 qdaf,net- qdaf,net= -720.3216 誤差為 3.8%因為 119.9495 800 kj/kg所以元素成分

5、是正確的。煤種判別煤種判別由燃料特性得知20%vdaf= 20% 18840 kj/kg，所以該煤屬于煙煤。折算成分的計算 azs,ar=4190aar/ qar,net(%)= 6.08%mzs,ar=4190mar/ qar,net(%)=3.28% szs,ar=4190sar/ qar,net(%)=0.1896%因此azs,ar4%,屬于高灰分煤;第二節(jié) 鍋爐總體概況鍋爐整體布置的確定（一）、鍋爐整體的外型選形布置一、 鍋爐排煙口在下方，送、引風機及除塵器設備均可布置在地面、鍋爐結構和廠房較低，煙囪也可以建筑在地面上；二、 在對流豎井中煙氣下行流動，便于清灰，具有自身除灰的能力；三、

6、 各受熱面易于布置成逆流方式，以加強對流換熱；四、 機爐之間連接管道不長。（二）、受熱面的布置在爐膛內壁，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數、鍋爐容量和燃料性質的影響。本鍋爐為超高壓參數，汽化吸熱較小，加熱吸熱和過熱相應較大。為使鍋爐爐膛出口煙溫降低到要求的數值，保護水平煙道內對流受熱面，除在水平煙道內布置對流過熱器外，還在爐內布置全輻射式的前屏過熱器，爐膛出口布置半輻射式的后屏過熱器。為使前前屏和后屏過熱器中的傳熱溫差不致過大，在爐頂及水平煙道的兩側墻，豎井煙道的兩側墻和后墻均布置包覆過熱器。為減小熱偏差，節(jié)省金屬用量，采用二級再熱方式，其中高溫再熱器置于于對流過熱器后的煙

7、溫較高區(qū)域，低溫再熱器設置在尾部豎井煙道中。但是，為了再熱汽溫的調節(jié)，使負荷在100%75%之間變化時，再熱器出口汽溫保持不變，在低溫再熱器旁邊（豎井煙道的前部）設置旁路省煤器，前后隔墻省煤器采用膜式水冷壁結構。在低溫再熱器及旁路省煤器的下面設置主省煤器。根據鍋爐的參數，省煤器出口工質狀態(tài)選用非沸騰式的。熱風溫度要求較高（trk=320 ），理應采用二級布置空氣預熱器，但在主省煤器后已布置不下二級空氣預熱器，加之回轉式空氣預熱器結構緊湊、材料省、維修方便，因此采用單級的回轉式空氣預熱器，并移至爐外布置。在主省煤器的煙道轉彎處，設置落灰斗，由于轉彎處離心力的作用，顆粒較大的灰粒較大的灰粒順落灰斗

8、下降，有利防止回轉式空氣預熱器的堵灰，減輕除塵設備的負擔。鍋爐整體布置見附圖：鍋爐布置圖。 第三節(jié) 燃燒產物和鍋爐熱平衡的計算一、燃燒產物的計算表3-1理論空氣量和理論煙氣容積的計算序號名 稱符號單位計算公式結 果1理論空氣量v0nm3/kg0.0889(cy+0.375sy)+0.265hy-0.0333oy4.9363 2ro2容積vro2nm3/kg0.01866(cy+0.375sy)0.9052 3n2理論容積vn02nm3/kg0.79v0+0.008ny3.9142 4h2o理論容積v0h2onm3/kg0.111hy+0.0124wy+0.0161v00.5914 根據該鍋爐的

9、燃料屬于煙煤，可選爐膛出口過量空氣系數a”=1.2，依次選取各受熱煙道的漏風系數，列出空氣平衡表3-2.如下序號名稱符號漏風系數過量空氣系數1爐膛入口1.2000 2爐膛出口01.2000 3對流過熱器出口0.051.2500 4高再出口0.031.2800 5低省,旁省出口0.031.3100 6主省出口0.031.3400 7空預器熱段出口0.11.4400 8空預冷段出口0.11.5400 根據上述計算，選取爐渣份額后計算得灰飛份額為0.9，計算上表得到煙氣特性表如下3項目名稱符號單位計算公式dzr,psm煙道進口過量空氣系數1.20001.20001.25001.28001.31001

10、.3400煙道出口過量空氣系數1.20001.25001.28001.31001.34001.5400煙道平均過量空氣系數(+)/21.20001.22501.26501.29501.32501.4400過量空氣系數nm/kg0.98731.11071.30811.45621.60432.1720水蒸汽容積nm/kgv0h2o+0.0161(pj-1)v00.60730.60930.61250.61490.61730.6264煙氣總容積nm/kgvro2+v0n2+vh2o+(pj-1)v06.41406.53946.74016.89057.04107.6178ro2氣體煙氣容積份額vro2/

11、vy0.14110.13840.13430.13140.12860.1188水蒸汽占煙氣容積份額vh2o/vy0.09470.09320.09090.08920.08770.0822三原子氣體和水蒸汽占煙氣容積總份額rh2o+rro20.23580.23160.22520.22060.21620.2011煙氣質量kg/kg1-0.01ay+1.306pjv08.46968.63088.88879.08219.275510.016飛灰無因次濃度kg/kgaarfhpj/(100gy),fh=0.90.03400.03410.03410.03420.03430.0345二、熱平衡及燃料消耗計算表3

12、-5熱平衡及燃料消耗計算序號名 稱符號單位計算公式結 果1燃料帶入熱量qrkj/kg qydw190002排煙溫度。c 假定1183排煙焓hpykj/kg 查焓溫表3-313314冷空氣溫度tlk。c 給定205理論冷空氣焓h0lkkj/kg 查焓溫表3-3130.26機械不完全燃燒熱損失q4% 取用27化學不完全燃燒熱損失q3% 取用08排煙熱損失q2% q2/q1=（hpy-apyholk)*(1-q4/100)*100/qr5.839散熱損失q5% 查圖2-150.3510灰渣物理熱損失q6% ayqydw/419 忽略011保熱系數% 1-q5/1000.996512鍋爐總熱損失% q

13、2 +q3 +q4+q5+q68.1813鍋爐熱效率% 100- q91.8114過熱蒸汽焓hgrkj/kg 查蒸汽特性表，p=13.83mpa,t=540。c343415給水焓hgskj/kg 查水特性表，p= 15.68 mpa,t=235。 c101616過熱蒸汽流量dgrkg/h 已知42000017再熱蒸汽出口焓hzrkj/kg 查蒸汽特性表，p=2.45mpa,t=540。c355118再熱蒸汽進口焓hzrkj/kg 查蒸汽特性表，p=2.6mpa,t=330。c307819再熱蒸汽流量dzrkg/h 已知35000020再熱蒸汽焓增量kj/kg hzr-hzr47321鍋爐有效利

14、用熱qglkj/h dgr(hgr-hgs)+dzr(hzr-hzr)1181090400 22實際燃料消耗量bkg/s qgl/( h gl*qr )6770323計算燃料消耗量bjkg/h b(1-q4/100)66348.96第四節(jié) 鍋爐爐膛設計和熱力計算一、 爐膛結構設計（帶前屏過熱器）表4-1爐膛結構設計（帶前屏過熱器）序號名稱符號單位計算公式或數據來源數值（一）爐膛尺寸的確定1爐膛容積熱強度qvw/m按表2-11選取2爐膛容積vlm= 22783爐膛截面熱強度qfw/m按表2-12選取4190667.98334爐膛截面積almbqydw/(3.6qf)84.865爐膛截面寬深比a/

15、b按/=11.2選取1.0866爐膛寬度am選取 值使/=11.29.67爐膛深度bm/8.818冷灰斗傾角按500選取509冷灰斗出口尺寸m按0.61.4選取1.210冷灰斗容積vhdm按圖3-5 a4 部分結構尺寸計算150.1211折焰角長度lzm按/3選取2.512折焰角上傾角按=200450選取4513折焰角下傾角按=200300選取3014前屏管徑及壁厚dmm取用15前屏管內工質質量流速kg/( ms)按表2-21選取100016前屏管子總流量面積am (假定減溫水量=11103kg/h)0.113617前屏每根管子面積alm/4(為內徑)18前屏總管子數n根21119前屏橫向管距

16、s1mm按=5501500選取135020前屏片數z1片按=6.4選取621前屏單片管子數n1根按=28 選取2822前屏縱向節(jié)距s2mm按 =1.11.25選取4223前屏最小彎曲半徑rmm按 =(1.52.5) 選取7524前屏深度bqpmm241825前屏與前墻之間距離mm選取124026前后屏之間距離mm選取78027爐膛出口煙氣流速wym/s選取628爐膛出口煙氣溫度按表2-20選取111029爐膛出口流通面積achm91.5430爐膛出口高度hchm6.631前屏高度hqpm按選定632水平煙道煙氣流速wsym/s選取1033水平煙道高度hsym按= 5.92 選取634折焰角高度

17、hzym按= 0.7 選取0.835爐頂容積vldm按圖3-5 部分結構尺寸計算531.8436爐膛主體高度hltm18.257（二）水冷壁1前后墻水冷壁回路個數z1個9.8/2.5=3.92(按每個回路加熱寬度2.5m選取)42左右側墻水冷壁回路個數z2個8.97/2.5=3.59(按每個回路加熱寬度2.5m選取)33管徑及壁厚mm按表2-13選取4管子節(jié)距smm按s/d=1.31.35選取80.55前后墻管子根數n1根按(a/s)+1=123.5選取1206左右墻管子根數n2根按(b/s)+1=113.1選取104為了保證后墻水冷壁在折焰角處的剛度，便于后墻水冷壁的懸吊，其中有38根水冷壁

18、用分叉管，即有38根上升管在折焰角處呈三叉管結構，考慮到流動阻力的影響在38根上升叉管上方裝有直徑為10 的節(jié)流孔，使有足夠的汽水混合物流過折焰角處的上升管，以免燒壞一、 燃燒器的設計本鍋爐燃燒器根據vdaf的大小應選擇四角切圓布置的直流燃燒器，因為是煙煤，所以為均等配風，采用雙切圓的燃燒方式，這樣有利于加強爐內氣流擾動，使燃料在爐內停留的時間更長。燃燒器結構尺寸計算列于表4-24-2 燃燒器結構尺寸序號名稱符號單位計算公式或數據來源數值1一次風速w1m/s按表2-16選取272二次風速w2m/s按表2-16選取503三次風速w3m/s按表2-16選取504一次風率r1%按表2-15選取255

19、三次風率r3%由制粉系統(tǒng)的設計計算確定206二次風率r2%100- r1 - r3557一次風溫t1由制粉系統(tǒng)的設計計算確定2008二次風溫t2tlk-103109三次風溫t3由制粉系統(tǒng)的設計計算確定7010燃燒器數量z個四角布置411一次風口面積（單只）a10.15312二次風口面積（單只）a20.16813三次風口面積（單只）a3按表2-17選取0.14414燃燒器假象切圓直徑dlmm80015燃燒器矩形對角線長度2ljmm1305016特性比值hr/br初步選定1217特性比值2lj/br40.218燃燒器噴口寬度brmm42019一次風噴口高度h1mm364二次風噴口高度h2mm400

20、三次風噴口高度h3mm34320燃燒器高度hrmmhr/ br=13.46接近原值，不重算565221最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離lm按l=(4-5) b選取1.722條件火炬長度l hym按圖2-29示意的計算20.52二、爐膛和前屏過熱器結構尺寸計算根據爐膛和前屏過熱器的結構尺寸（圖和圖），計算爐膛和前屏過熱器結構尺寸數據，列于表4-3和表4-4中。表4-3 爐膛結構尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數據來源數值1側墻面積a1根據圖3-5 4.4389.244.4a2根據圖3-5 0.5(6.47+8.97)1.44311.0a3根據圖3-5 8.9717.993161.4a4

21、根據圖3-5 0.5(5+8.97)2.36615.8ac+232.62前墻面積aq根據圖3-5335.83后墻面積ah根據圖3-5255.84爐膛出口煙墻面積ach根據圖3-5114.25爐頂包覆面積ald根據圖3-542.666前屏面積aqp根據圖3-5 262.4189.22907燃燒器面積ar根據圖41.26 (燃燒器布置的總寬度和總高度分別為1.2m和6m)28.88前后側墻水冷壁角系數x按膜式水冷壁選取1.09爐頂角系數xld查附錄三圖i(a)4,0.9710前屏角系數xqp查附錄三圖i(a)5, 0.9911爐膛出口煙窗處角系數xch選取1.012整個爐膛的平均角系數0.9971

22、3前屏區(qū)的側墻面積apq,c根據圖3-5 29.22.41848.4814前屏區(qū)的爐頂面積apq.ld根據圖3-5 2.4189.823.3715前屏區(qū)的爐墻面積apq+71.7516爐膛自由容積的水冷壁面積azy111317爐膛容積v1ma223318前屏占據容積vpm根據圖3-5 2.4189.29.8232.719爐膛的自由容積vzym2000.320前屏區(qū)與爐膛的水平分割面積af,sh根據圖3-5 2.4189.823.2721前屏區(qū)與爐膛的垂直分割面積af,ch根據圖3-5 9.29.8219222自由容積的輻射層有效厚度szym6.4723前屏間容積的輻射層有效厚度spqm1.45

23、24爐膛的輻射層有效厚度sm6.64625燃燒器中心線的高度hrm根據圖3-56.80226爐膛高度h1m根據圖3-526.77627燃燒器相對高度hr/h10.2528火焰中心相對高度xl,按附錄二表查得等于00.25表4-4前屏過熱器結構尺寸計算序號名稱符號單位計算公式及數據來源數值1管徑及壁厚d由結構設計知38*4.52單片管子根數n1根由結構設計知283前屏片數z1片由結構設計知64蒸汽流通截面積a0.1115蒸汽質量流速/(.s)10246前屏蒸汽平均比容vpjm/kg查蒸汽特性p=14.55mpa,t=3720.0147蒸汽流速wm/spwvpj14.348前屏輻射受熱面積aqpm

24、2287.99表4-5爐膛熱力計算（帶前屏過熱器）序號名 稱符號單位計算公式結 果1熱空氣溫度trk。c給定3202理論熱空氣焓h.rkkj/kg查焓溫表3-32125.113爐膛漏風系數al由空氣平衡表3-1知0.054制粉系統(tǒng)漏風系數alf選用0.065冷空氣溫度tlk。c給定206理論冷空氣焓horkkj/kg查焓溫表3-31307空預器出口過量空氣系數kyal-(al+azf)1.098空氣帶入爐內熱量qkkj/kgkyhork+(al+alf)holk2330.691kg燃料帶入爐內的熱量qlkj/kg18289*(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+qk21330.691

25、0理論燃燒溫度a。c根據ql查焓溫表3-31998.311爐膛出口煙溫l。c假定111012爐膛出口煙焓hlkj/kg查焓溫表3-31138713煙氣的平均熱容量vcpjkj/(kg.c)(ql-hl)/(a-l)11.1914水蒸汽容積份額rh2o查煙氣特性表3-20.094715三原子氣體容積份額rn查煙氣特性表3-20.235816三原子氣體分壓力pnmpaprn,p=0.0980.023117pn與s的乘積pnsm.mpapn*6.6460.153618三原子氣體輻射減弱系數ky1/(m.mpa)10(0.78+1.6rh2o/sqrt(10pn*6.646)-0.1)*(1-0.37

26、t1/1000)3.1819灰粒子輻射減弱系數kh1/(m.mpa)55900/(tl2dh2)1./381.4520焦碳粒子輻射減弱系數kj1/(m.mpa)取用1021無因次量x1按參考文獻1選取0.522無因次量x2按參考文獻1選取0.123半發(fā)光火焰輻射減弱系數k1/(m.mpa)kyrn+khuh+kfx1x24.24乘積kpskp*6.6462.6125爐膛火焰有效黑度ahy1-e-kp*6.6460.9226乘積pnszym.mpapn*6.470.1427自由容積內三原子氣體輻射減弱系數ky1/(m.mpa)10(0.78+1.6rh2o)/sqrt(10pn*6.47)-0.

27、1)(1-0.37t1/1000)3.2328乘積kpszy(kyrn+khuh+kfx1x2)*0.098*6.472.5429自由容積的火焰有效黑度azy1-e-k*0.098*6.470.9230乘積pnspqm.mpapn*1.450.033531屏間容積內三原子氣體輻射減弱系數ky1/(m.mpa)10(0.78+1.6rh2o/sqrt(10pn*1.45)-0.1)(1-0.37t1/1000)7.36932溫度kpspq(kyrn+khuh+kfx1x2)*0.098*1.450.733屏間容積的火焰有效黑度apr1-exp(-k*0.098*1.45)0.509134屏寬a與

28、sxy比值a/szy2.424/6.470.374735屏寬a與屏節(jié)距之比2.424/1.351.79136屏的修正系數cp查附錄三圖v（b）0.9537屏區(qū)的修正系數cpq查附錄三圖v（b）0.8638系數查附錄三圖v（a）0.939屏的輻射系數查附錄三圖v（c）0.1640屏區(qū)的輻射系數查附錄三圖v（d）0.0841屏的黑度apapr+pcpazy0.64942屏區(qū)的黑度apqapr+pqcpqazy0.572543屏的暴光不均勻系數zpap/azy0.744屏區(qū)水冷壁的暴光不均勻系數zpqapq/azy0.621145計及暴光不均勻的屏的面積aqpm2290.9*zp*0.997204.

29、25946計及暴光不均勻的屏區(qū)面積apqm271.75*zpq*0.99744.4247爐墻總面積alqm21113+aqp+apq1361.6848前后側墻水冷壁的沾污系數查附錄二表lv0.4549屏的沾污系數p查附錄二表lv0.3550爐頂包覆管沾污系數ld查附錄二表lv0.4551爐膛出口屏的沾污系數ch(查附錄三圖六,=0.98)0.44152前后側墻水冷壁的熱有效系數0.4553爐頂包覆管的熱有效系數ldldld0.436554屏的熱有效系數ppqp0.346555爐膛出口處的屏的熱有效系數chchch0.44156平均熱有效系數pjaq+ah+2*(ac-0.5ar-0.5apq,

30、c)+ld(ald-apq,ld)+paqp+apq,czpq+ldapq,ldzpq/alq0.396457爐膛黑度alahy/(ahy+(1-ahy)pj)0.969858與爐內最高溫度位置有關的系數mb-cx1 ,b,c 查附錄二表5b=0.56,c=0.50.4459爐膛出口煙溫l。c(a+273)/m3.6opgalqlta3/(bjvcpj)0.6+1-2731143.7560爐膛出口煙焓hlkj/kg查焓溫表3-311778.7761爐膛吸熱量qfkj/kg（ql-h“l(fā)）9518.4862爐膛容積熱強度qvw/m3bqydw/(3.6vl)160018.663爐膛截面熱強度qf

31、w/m2bqydw/(3.6al)421071864爐內平均輻射熱強度qpglbjqfl/(3.600alq)128831.465爐頂輻射吸熱分布系數ldw/m2查附錄三圖vii0.6566爐頂輻射熱強度qldm2ldqpjl83740.4467爐頂輻射受熱面積aldw(ald-apq,ld)xld+apq,ldxzpq33.2668爐頂吸熱量qldwaldqld2785271kj/kg3.6aldqld/bj151.124869前屏輻射吸熱分布系數qp查附錄三圖vii0.8470前屏輻射吸熱量qqpw/m2qpqpjl108218.4171前屏吸熱量qqpaqpqqp22104649.65k

32、j/kg3.6aqpqqp/bj1199.3672后屏副射吸熱分布系數hhp查附錄三圖vii0.8273后屏輻射熱強度qhpbhhpqpjl103528.9574后屏吸熱量qhpqhpahp(ahp=azk=114.2)11823006.38kj/kg3.6qhpahp/bj641.4975附加過熱器總吸熱量kj/kg945.76一級減溫水量djw1ldld600077二級減溫水量djw2pqp500078附加過熱器焓增量kj/kgchch15379飽和蒸汽焓hbqkj/kg2597.380包覆出口蒸汽焓hbfkj/kgahy/(ahy+(2-ahy)pj)2750.681包覆出口蒸汽溫度tb

33、f。cp=14.7mpa366.8382前屏焓增量kj/kg194.5683前屏出口蒸汽焓hqpkj/kg查焓溫表3-42945.1684前屏出口蒸汽溫度tqp。cp=14.41mpa397.1185爐膛出口煙溫校核。c|l(假定)-l(計算)|10033.75第五節(jié) 后屏過熱器熱力計算一， 后屏過熱器結構尺寸計算按照后屏過熱器結構尺寸圖5-1計算尺寸列于表5-1表5-1后屏過熱器尺寸計算序號名稱符號單位計算公式或數據來源數值1管徑及壁厚d選用38*52屏片數zl片143單片管子根數nl根124屏的深度cm2.325屏的平均高度hpjm據圖 3-7 ，（10+8.3）0.59.156橫向節(jié)距s

34、l6307比值sl/d16.588縱向平均節(jié)距據圖3-7 ，2320/4551.569比值1.3610屏的角系數xhp查參考資料1附錄三圖i(a)之50.8411屏區(qū)接受爐膛熱輻射面積=114.212屏的對流受熱面積ap據圖3-7，214100.91+（10+8.3）（2.32-0.91）61613屏的計算對流受熱面積51714屏區(qū)爐頂受熱面積ald據圖3-7 ，9.62.3221.615屏區(qū)兩側水冷壁受熱面積據圖3-7 ，2100.912（10+8.3）0.52.32-0.914416屏區(qū)附加受熱面積apfj+65.617屏接受爐膛熱輻射面積101.3518爐頂附加受熱面輻射面積4.2319

35、水冷壁附加受熱面輻射面積8.6220煙氣進屏流通截面積ap據圖3-7，（10+1.9）（9.6-140.038-0.06）10721煙氣出屏流通截面積ap據圖3-7，8.3（9.6-140.038-0.06）74.722煙氣平均流通截面積apj8823蒸汽流通截面積a0.10324蒸汽質量流速pw112025煙氣輻射層有效厚度sm0.846表5-2后屏過熱器熱力計算序號名稱符號單位計算公式或數據來源數 值1煙氣進屏溫度p0cp=l1143.757642煙氣進屏焓hpkj/kghp=hl11778.77683煙氣出屏溫度p0c假定10204煙氣出屏焓hpkj/kg查焓溫表3-310350.765

36、95煙氣平均溫度pj0c0.5*(p+p)1081.87882爐頂附加受熱面吸熱量qldpfj假設56水冷壁附加受熱面吸熱量qslbpfj假設1206屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量qdpfjkj/kgguqldpfj=51 qslbpfj=1041767屏的對流吸熱量qdpkj/kg(hp-hp)*-qdpfj1247.012818屏入口吸收的爐膛輻射熱量qfpkj/kgqhp=qfp641.4993899三原子氣體輻射減弱系數ky1/(m.mpa)10*(0.78+1.6*rh2o)/(10*spn)0.5-0.1)*(1-0.37*(273+tpj)/1000)10.007050710乘積rnk

37、y1/(m.mpa)rnky2.3598925711灰粒的輻射減弱系數kh1/(m.mpa)55900/(tpj)2*132)(1/3)82.575130812飛灰濃度k查煙汽特性表3-20.03413乘積khk1/(m.mpa)khk2.8075544514煙氣流的輻射減弱系數k1/(m.mpa)khk+rnky5.1674470215乘積kpskps0.428422716屏區(qū)的煙氣黑度1-exp(-kps)0.3484640517屏進口對出口的角系數psqrt(c/s1)2+1)-c/s10.1333610618修正系數r按煤種選取，根據參考文獻10.519屏出口面積afpm2等于對流過熱

38、汽進口面積及圖3-876.820爐膛及屏間煙氣對屏后受熱面的輻射熱量qfpkj/kgqfp*(1-)*p/0.84+0.0000000000567*afp*(tpj)4*r/bj/3600)205.077702321屏區(qū)吸收爐膛熱輻射熱量qfpqkj/kgqfp-qfp436.42168722屏區(qū)爐頂附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量qfldpfjkj/kgqfpq*4.23/(4.23+8.62+101.35)16.165181623屏區(qū)水冷壁附加受熱面吸收的爐膛輻射熱量qfslbpfjkj/kgqfpq*8.62/(4.23+8.62+101.35)32.941812124屏所吸收的爐膛輻射熱q

39、fpkj/kgqfpq-qfldpfj-qfslbpfj387.31469325屏所吸收的總熱量qpkj/kgqfp+qdp1634.327526蒸汽進屏焓hpkj/kg(d-djw1-djw2)*hqp+djw1*hqp)/(420-djw2)2917.2746927蒸汽進屏溫度tp0c查蒸汽特性表 p=14.41mpa383.7828蒸汽出屏焓hpkj/kghp+qp*bj/(d-djw2)3178.5661229蒸汽出屏溫度tp0c查蒸汽特性表 p=14mpa452.5630屏內蒸汽平均溫度tpj0c0.5*(tp+tp)418.1731屏內蒸汽平均比容vpjm3/kg查蒸汽特性表p=1

40、4.21mpa,t=421.22c0.0181632屏內蒸汽平均流速wm/s(d-djw)*vpj/(3600*a)20.324703333壁管對蒸汽的放熱系數2w/(m2.c)查附錄三圖350034屏間煙氣平均流速wym/sbj*6.3*(pj+273)/(273*3600*88)6.6668037935煙氣側對流放熱系數dw/(m2.c)查附錄二圖4536灰污系數m2.c/w查附錄0.00737壁管灰污層溫度thb0ctpj+(+1/2)*bj*qp/(3.6*517)842.645235938輻射放熱系數fw/(m2.c)查附錄三圖得a0,af=aa0141.5539利用系數查附錄三圖0.8540煙氣對管壁的放熱系數1w/(m2.c)*(d*3.14159*38/(2*51.56*0.84)+f)173.03353341對流傳熱系數kw/(m2.c)1/(1+(1+qfp/qd_p)*(+1/2)*1)65.240764342較大溫差td0cp-tp759.97764443較小溫差tx0cp-tp567.4444平均溫差t0ctd/tx=1.451.7，t(td-tx)/2663.70882245屏對流傳熱量qcrpkj/kg3.6*k*t*524/bj1231.1082546誤差q%100*(qdp-qcrp)/qdp1.2754127147屏區(qū)兩側水冷壁水溫tbs0c