大副考證班船舶貨運(yùn)計(jì)算匯總

1、船舶貨運(yùn)計(jì)算匯編 一、舷外水密度改變對(duì)船舶吃水的影響計(jì)算 通用公式 d 100TPC( 1 1) ；近似估算公式 1d1 2d2 例 1： 某船從密度為 1=1.021g/cm3 的水域駛?cè)朊芏葹?2=1.003g/cm3 的 水域 , 船舶排水量 =64582t, 每厘米吃水噸數(shù) TPC=54.41t, 則船舶平均吃水改變量 d=cm。 A.20.6B.19.9C.22.1 D.21.4 例 2：船舶由水密度 =1.010g/cm3 的水域駛?cè)霕?biāo)準(zhǔn)海水水域， 吃水約減小。 A1.5%B3.0%C4.5%D6.0% 解：由近似估算公式計(jì)算得， 1.010d1=1.025d2, 所以 d2=0.

2、985d 1, 吃水改變量為( d2-d 1)/d 1=0.015 所以應(yīng)選 A。 二、利用 FWA判斷船舶是否超載 FWA是船舶淡水超額量， 是船舶從標(biāo)準(zhǔn)海水駛?cè)霕?biāo)準(zhǔn)淡水時(shí) 船舶吃水增加量，當(dāng)船舶位于半淡水水域時(shí)，船舶半淡水超額量 計(jì)算公式為： d 1.025 2 40 FWA (cm) 式中 2 是半淡水的密度，只要船舶吃水超過載重線的部分不 大于 d，則船舶就沒超載，否則就超載。 例 1 ：已知某輪淡水水尺超額量 FWA=0.35m，當(dāng)船舶從 =1.010t/m 3的水域駛往 =1.025t/m 3 的水域時(shí)，船舶平均吃水的變 化量 。 A增大 0.25mB減少 0.21mC增大 0.2

3、1mD無法計(jì)算 解：將上述數(shù)據(jù)代入公式即得 d=21cm，所以應(yīng)選 B 例 2 ：某輪裝貨后將相應(yīng)載重線上緣沒入水中 28cm，泊位舷 外水密度 =1.003t/m 3，F(xiàn)WA=0.34m，則該輪 。 A已經(jīng)超載 B船舶不適航 C沒有超載 D不能確定 解：將上述數(shù)據(jù)代入公式可得 d=220.34/25=30cm，即本 船在該半淡水港可將載重線上緣沒入水中 30 厘米，而實(shí)際上該船 只將載重線上緣沒入水中 28cm，所以該船沒有超載。 例 3：已知某船 FWA=0.36m，8 月底在大連裝貨，已知該輪夏 季滿載吃水 dS=9.39m, 熱帶滿載吃水 dT=9.59m,該輪裝貨泊位最大 吃水為 9

4、.63m，實(shí)測(cè)泊位舷外水密度 =1.008t/m 3，則該輪裝載后 最大吃水為 。 A9.39mB9.63mC9.59mD以上都不對(duì) 解：在本題中， 8 月底在大連應(yīng)使用熱帶載重線， 因此為使船 舶不超載所允許的裝載吃水應(yīng)為 9.59+ （1.025-1.008 ）0. 36/ （1.025-1.000 ）=9.83, 該輪裝載后最大吃水為 min9.83 ， 9.63=9.63 ，選 B。 三、貨物積載因數(shù) SF應(yīng)用計(jì)算 3-1）； SF2 SF1 SF2 常用公式是： C Vch Vc P SF2 P SF1 Cbs VchP SF2 3-3) SF2 SF1 （3-2 ）； Vch Vc

5、 2 1 Cbs ch 1 Cbs 例 1 ：某船裝貨時(shí)，計(jì)算得某貨的積載因數(shù)為 2.08m3/t, 查得 該貨的密度為 0.532t/m 3, 則該艙的虧艙率為 %。 A.9.6B.7.9C.7.0D.10.9 解： SF2=2.08m3/t ，而 SF1=1/0.532=1.88m 3/t ，代入式（ 3-1） 得虧艙率 Cbs 為（2.08-1.88 ）/2.08=0.096, 所以應(yīng)選 A。 例 2：某船計(jì)算積載因數(shù)時(shí) , 不包括虧艙的積載因數(shù)為 3.38m3/t, 虧艙率為 5%,則包括虧艙的積載因數(shù)為 。 A.3.07B.4.44C.4.10D.3.56 解：Cbs=0.05 ，S

6、F1=3.38 ，代入式（3-2 ）得 SF2=SF1/（1-Cbs）=3.56 四、滿艙滿載計(jì)算 滿艙滿載計(jì)算公式： 1）積載因數(shù)包括虧艙 PH PL NDW PH S.FH PL S.FL Vi.ch PH PL NDW Vi.ch 2)積載因數(shù)不包括虧艙P(yáng)H SFH PL SF 1 Cbs.H 1 Cbs.L 例 1：某貨艙艙容 2510m3，該艙待裝貨 2380t ，現(xiàn)擬配 SF分 別為 1.25m3/t （Cbs=16%）和 0.86m3/t （Cbs=10%）的兩種貨物，則 各自應(yīng)配裝 t 可使其滿艙。 A1830，550B550，1830C1955，425D443，1937 解：

7、PH+PL=2380，PH0.86/ （1-10%）+PL1.25/ （1-16%）=2510。 聯(lián)立解方程得 PH為 1937，PL 為 443，所以選 D。 五、船舶平均吃水（等容吃水）計(jì)算 常用公式是經(jīng)漂心修正后的船舶平均吃水： 例 1：某船 LBP=146m，裝載后測(cè)得首尾吃水分別為 7.5m 和 8.4m， 船舶漂心縱標(biāo) xf =-5.0m ，則船舶平均吃水為 m。 A7.98B7.95C8.25D8.40 六、航次凈載重量的計(jì)算 在船舶航次凈載重量的計(jì)算中，常使用的公式是： NDW 0 G C （6-1 ） min H , L GH （6-2 ） 式中 GH是船舶在高載重線段的油水

8、消耗量 GH SH 24 V gs 其中 ,g s 是船舶航行天數(shù)，此處計(jì)算不包括航行儲(chǔ)備時(shí)間。 例 1：某船航速 17 節(jié)，每天耗油水共 53t ，從位于熱帶載重 線的裝貨港裝貨，航行 4328 海里進(jìn)入夏季區(qū)帶，再航行 1887 海 里到達(dá)卸貨港，該輪熱帶和夏季滿載排水量分別為 T=21440t 和 S=20920t, 則該輪離裝貨港時(shí)最大排水量為 t 。 A.21440B.21193C.20920D.21098 解：在本題中，GH=432853/（2417）=562，所以 =min H, L+GH=min21440,20920+562=21440 ，應(yīng)選 A。 例 2：某船空船重 533

9、0t, 熱帶滿載吃水 9.55m, T=21440t, 夏 季滿載吃水 9.35m, S=20920t, 冬季滿載吃水 9.15m, W=20400t, 離開水密度 =1.007t/m 3的某港時(shí)平均吃水為 9.20m, 則該輪的航 次總載重量為 t 。 A.14839B.15070C.14805D.14933 解：在本題中，根據(jù)吃水 9.15m, W=20400t, 和 9.35m, T=20920t ，內(nèi)插計(jì)算計(jì)算得當(dāng)船舶吃水為 9.20m 時(shí)，排水量應(yīng)為 20530，在水密度 =1.007t/m 3 的水域中船舶實(shí)際排水量應(yīng)為 205301.007/1.025=20169 噸, 該輪航次

10、總載重量 DW= - 0=14839，選 A。 例 3：某船根據(jù)其平均吃水 dM查得 =7436t，測(cè)得當(dāng)時(shí)存油 206t ，淡水 113t ，船員、行李等共等 38t, 存壓載水 217t ，當(dāng)時(shí)舷 外水密度 1.008t/m 3，空船重量 6614t ，則船舶常數(shù)為 t 。 A125B248C130D183 解：在本題中，經(jīng)舷外水密度修正后的船舶排水量應(yīng)為 74361.008/1.025=7313 ，此時(shí)空船重量 0=- G-NDW=7313-206-113-38-217=6739，船舶常數(shù) C=0- 0=125噸， 選 A。 七、貨艙重心高度的求取 Z=1/2 貨高 +貨物底端距基線高度

11、； 貨高 h Vc H P SF H ；貨艙重心高度 KG (PiZP i ) VchVchPi 例 1：某船空船重量 2067t, 重心 4.57m,貨物 A重 1096t, 重心 3.89m, 貨物 B的重量為 1036t, 重心 6.43m, 油水共 375t, 重心高為 3.11m,不計(jì)船舶常數(shù) , 則船舶重心高為 m。 A.4.65B.4.83 C.4.71 D.4.86 例 2 ：某貨艙雙層底高 1.45m，艙高 8.7m，艙容 2368m3，底部 裝積載因數(shù)為 1.2m3/t 的桶裝貨 624t ，中部裝積載因數(shù)為 1.6m3/t 的袋裝貨 406t ，頂部裝積載因數(shù)為 2.0m

12、3/t 的桶裝貨 200t ，則該 艙重心高度為 m。 A.4.65B.4.83 C.4.42 D.4.26 八、自由液面對(duì)穩(wěn)性影響計(jì)算 自由液面為液艙內(nèi)未裝滿時(shí)存在的液面，在其對(duì)穩(wěn)性影響的 計(jì)算中 , 首先要計(jì)算自由液面對(duì)其橫傾軸的面積慣矩 , 通常計(jì)算矩 形和等腰梯形： ix 1 lb 3 (矩形)； ix 1 l b1 b2 b12 b22 (等腰梯形)； GM f ix 12 48 例 1：某船裝載后 =18000t ，KG=7.3m，由穩(wěn)性交叉曲線查得 30時(shí)的形狀穩(wěn)性力臂 KN=4.5m，由“液體自由液面傾側(cè)力矩表” 查得 30時(shí)的自由液面傾側(cè)力矩為 10809.81kN.m，則

13、GZ30為 m。 A0.79B0.82C0.85D0.88 解：在本題中， GMf = i x/ =0.06(m), 所以 GZ=4.5-7.36sin30 =0.82(m) ，應(yīng)選 B。 九、船舶復(fù)原力矩 M R（臂 GZ）的計(jì)算 基點(diǎn)法： GZ KN KG sin ； 假定重心法： GZ GAZA KGA KG sin ； 初穩(wěn)性點(diǎn)法（剩余穩(wěn)性力臂法）： GZ MS GM sin 。 例 1： 某輪利用形狀穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩 , 船舶排水量為 30675t, 船舶重心高度為 8.079m,船舶橫傾角為 11, 形狀穩(wěn)性力 臂為 2.529m, 則該輪穩(wěn)性力矩為 _kN.m。 A.2191

14、32B.384508C.297146D.249884 解：在本題中，穩(wěn)性力臂 GZ=KN-KGsin =2.529-8.079 sin 11，穩(wěn)性力矩 = GZ9.81=297146kN.m， 所以應(yīng)選 C。 例 2：某船利用假定重心穩(wěn)性力臂求取穩(wěn)性力矩 （ 假定重心高 度 8m）,船舶排水量為 27885t, 船舶重心高度為 6.12m, 船舶橫傾角 為 10 , 假 定 重 心 穩(wěn) 性 力 臂 為 0.61m, 則 該 輪 穩(wěn) 性 力 矩 為 kN.m。 A.178553B.204061C.229568D.256170 解：本題船舶穩(wěn)性力臂 GZ=GAZA+（KGA-KG）sin =0.6

15、1+ （8-6.12 ）sin10 =0.936 ，穩(wěn)性力矩 = GZ 9.81=256170kN.m， 選 D。 例 3 ：某船按初穩(wěn)性點(diǎn)法求穩(wěn)性力矩，已知排水量 30319t, 船 舶初穩(wěn)性高度為 2.71m, 船舶橫傾角為 14, 剩余穩(wěn)性力臂為 0.49m, 則該輪穩(wěn)性力矩為 kN.m。 A.168585B.340737C.199237D.183911 解：在本題中，船舶穩(wěn)性力臂 GZ=MS+GMsin=0.49+2.71 sin14 =1.1456m，穩(wěn)性力矩 = GZ9.81=340737，所以應(yīng)選 B。 十、船舶橫穩(wěn)心半徑 BM計(jì)算 Ix； Vx； 112 ；水線面為菱形， k

16、式中 I x 是船舶正浮時(shí)水線面面積對(duì)橫傾軸的慣性矩（ m4） 例 1：某船浮心距基線高度為 5.96m, 穩(wěn)性半徑為 3.06m, 船舶 船舶橫穩(wěn)性半徑計(jì)算公式： BM GM KM KG KB BM KG ； 3 1 。 48 。 Ix kLVB ，水線面為箱形， 重心距基線高度為 7.22m, 則該輪的穩(wěn)性高度為 m。 A.1.98B.2.16 C.1.80 D.2.34 例 2：某船在標(biāo)準(zhǔn)海水中排水量 22911t ，計(jì)算得浮心距基線 4.08m,水線面面積對(duì)縱軸的慣性距為 97691m4, 船舶重心距基線高 度為 6.86m, 則該船的穩(wěn)性高度為 m。 A.1.55B.1.63C.1.

17、59D.1.77 解：在本題中， BM=97691 1.025/22911=4.37(m) ，所以該船 的穩(wěn)性高度 GM=KB+BM-KG=4.37+4.08-6.86=1.5，9 所以應(yīng)選 C。 例 3：某箱形駁船 L=70m， B=12m， d=5.4m，舷外水密度 =1.021g/cm3，則 KM值為 m。 A4.88B5.06C4.92D5.24 32 解：在本題中， BM= LB B =2.22(m),KB=d/2=2.70m ，應(yīng) 12 LBd 12 d 選 C。 例 4：某箱形駁船 L=104m， B=18m， d=9m，舷外水密度 =1.004g/cm 3，則其橫穩(wěn)心半徑為 m

18、。 A4.58B4.32C3.51D3.0 2 解：在本題中，船舶的橫穩(wěn)性半徑 BM Ix = B =3.00(m) ，所 V 12 d 以應(yīng)選 D。 十一、船舶橫傾角計(jì)算 (1)船舶受到傾側(cè)力矩 Mh 作用發(fā)生傾斜，達(dá)到靜平衡后，其 橫傾角為： (2)船內(nèi)貨物橫移，船舶產(chǎn)生的橫傾角為： 例 1：某船正浮時(shí)受到靜橫傾力矩作用 , 橫傾力矩為 3718 9.81kN.m, 排水量為 21092t, 初穩(wěn)性高度為 1.91m, 則該輪的橫傾角 為度。 A.5.9 B.5.3 C.6.9D.6.3 例 2：某船裝載后 =15000t ，初穩(wěn)性高度 GM=1.41m，重心偏 離中縱剖面 0.12m，船

19、舶橫傾角為。 A6.1B5.4C3.1D4.6 解：在本題中， 船舶的傾側(cè)力矩 Py=0.1215000=1800(t.m) ， 所以 tg h=Py/ GM=0.085,h=5.4 度，應(yīng)選 B。 例 3 ：某船排水量 24484t, 航行途中貨物移位，已知移位的貨 重 224t, 其初始位置 （ 距中縱剖面的距離 ） 為 6.6m, 移至同舷新位置 （ 距中縱剖面的距離 ）11.0m, 穩(wěn)性高度 GM為 1.21m, 則該輪產(chǎn)生的 傾角為 度。 A.1.7B.3.3 C.2.1 D.2.8 十二、初始橫傾角調(diào)整計(jì)算 （ 1）船內(nèi)載荷橫移調(diào)整橫傾角計(jì)算公式： Py GMtg ； （2）載荷變

20、動(dòng)調(diào)整橫傾角計(jì)算公式： Py （ P） （GM GM ）tg 式中 GM P （ KG KP ） 。 P 注：為了簡(jiǎn)化計(jì)算過程， 加快計(jì)算速度， 在利用載荷變動(dòng)調(diào)平 船舶橫傾的方法中可以利用公式 Py GMtg 進(jìn)行近似計(jì)算，因?yàn)槭?（2）計(jì)算太麻煩。 例 1：某船左傾 3.6 , 船舶排水量為 25771t, 擬卸位于左舷距 中縱剖面的距離為 10.1m 的貨物以調(diào)平船舶 , 貨物距基線高 6.24m, 船舶初穩(wěn)性高度 1.08m, 船舶重心高度 9.03m, 則應(yīng)卸下 t 貨物方可使船舶正浮。 A.199B.156C.211D.235 例 2：某船排水量 22301t, 初穩(wěn)性高度 2.5

21、0m, 重心高度 8.19m, 裝貨時(shí)發(fā)現(xiàn)左傾 1.5 , 尚有 184t 未裝，擬裝在重心距基線 8.23m, 船舶應(yīng)裝在距中 米處才使船舶正浮。 A.7.91 B.7.14 C.6.14D.7.37 十三、橫搖周期計(jì)算 22 B 4KG GM 式中：系數(shù) f 一般取 1，GM為未經(jīng)自由液面修正的初穩(wěn)性高 度。 例 1：某船重心距基線 8.07m, 橫穩(wěn)心距基線 8.89m，船寬 22m， 則船舶橫傾周期為 秒。 A.17.5 B.16.5C.15.5D.19 例 2：某雜貨船寬 25 米，開航時(shí) GM=1.2m,KG=9.73m由, 于油 水消耗，船舶抵港時(shí) KG增加 0.23m，則船舶搖

22、擺周期。 A增加 3 秒 B.增加 2 秒 C減少 2 秒 D增加 4 秒 解：在本題中，應(yīng)注意的是因船舶的 KG增加 0.23m，則船舶 GM會(huì)降低 0.23m，將上述數(shù)據(jù)代入式中即可得 T1=16.77s,T 2=18.82s, 所以船舶橫搖周期是增加 2 秒。 例 3：某船船寬 23m， =14700t，KM=9.57m,GM=1.23，m現(xiàn)將 250t 貨裝于 Kp=16.57 的上甲板，則船舶橫搖周期。 A幾乎不變 B增加 1 秒 C增加 1.5 秒 D增加 0.8 秒 解：在本題中，船舶的 KG=9.57-1.23=8.34m， GM=-0.14m， 所以 GM1=1.09m，計(jì)算

23、得 T0=14.9s,T 1=15.9s, ，所以船舶橫搖周 期是增加 1 秒，所以應(yīng)選 B。 十四、穩(wěn)性的調(diào)整 調(diào)整方法有垂向移動(dòng)載荷、打排壓載水兩種： 1）垂向移動(dòng)載荷 GM PZ PH PL P PH S.FH PL S.FL 吃水差和首尾吃水計(jì)算公式 貨物水平縱移計(jì)算公式 PX 100MTC L BP xf 2f LBP LBP xf 2 LBP 3） （2）打排壓載水 GM GM 2 GM1 P（KG0 KP ） P 例 1：某船排水量 =19686t，全船垂向總力矩為 9.81 158472kN.m，KM=8.95m現(xiàn), 要求 GM不大于 0.8m，最多能在 KP=1.4m 處加壓

24、載水 t 。 A.509B.732C.610D.689 十五、船舶吃水差的計(jì)算 （1） （2） R MTC 100LBP t 2 少量載荷變動(dòng)計(jì)算公式 521t, 查得每厘米縱傾力矩為 9.81 例 1：某船裝載少量貨物 298.56kN-m, 漂心距中 2.50m, 貨物重心距船中 -34.48m, 則該輪 的吃水差改變量為 m。 A.-0.452 B.-0.645 C.-0.581D.-0.516 例 2：某船原首吃水為 11.94m, 漂心距中距離為 -0.20m, 兩柱 間 長(zhǎng)為 131.3m, 吃水差改變量為 3.0m, 則該輪新的首吃水為 m。 A.12.78B.13.12C.13

25、.48 D.13.44 解：在本題中，已知產(chǎn)生的吃水差為 3.0m，則首吃水的改變 量即為 dF=(131.3/2+0.2) 3/131.3=1.5(m), 所以船舶的首吃水 為 dF=11.94+1.5=13.44 ，所以選 D。 例 3：某船 LBP=128m，在 =18400t 時(shí)船舶吃水差為 -0.94m ， 縱穩(wěn)心半徑 R=167m，則相應(yīng)的每厘米縱傾力矩 MTC= 9.81kN.m A240B250C257D265 解：在本題中，所使用的公式是船舶的厘米縱傾力矩MTC= R/100 LBP，將上述數(shù)據(jù)都代入即可得 MTC=240.06，所以應(yīng)選 A。 例 4：某船配載后重心距中距離

26、為 -1.138m, 浮心距中距離為 -0.044m, 每厘米縱傾力矩為 9.81 125.44kN-m,排水量為 2592t, 則該輪的吃水差為 m。 A.-0.25B.-0.23C.-0.29D.-0.21 解：在本題中，船舶吃水差 t= (x g-x b)/100MTC=-0.23 ，所 以選 B。 PH PL P PH S.FH PL S.FL 十六、吃水差調(diào)整計(jì)算 吃水差調(diào)整計(jì)算有縱向移動(dòng)載荷、打排壓載水兩種方法： (1)縱向移動(dòng)載荷 t PX 100MTC 2)打排壓載水 t t1 t0 P xp xf 100 MTC 式中： t 1是所要求達(dá)到的吃水差， t 0指原吃水差。 例

27、1 ：某輪滿載到達(dá)某錨地， dF=8.30m，dA=9.10m，此時(shí) MTC=2235.9.81kN.m/cm，TPC=25.5t/cm，xf =-5.40m。欲調(diào)平吃 水進(jìn)港，則應(yīng)在船中后 55m處駁卸 t 貨物。 A450B410C360D250 解：在本題中 t 0=-0.80 ， t=t 1-t 0=0.80 ，所以 P=0.80100 223.5/ (-55+5.40 )=-360.48 ，所以應(yīng)選 C，負(fù)號(hào)表示卸貨。 例 2 ：某船首吃水 9.1m，尾吃水 8.6m，船長(zhǎng) 154m,MTC=9.81 246kN.m/cm，xf=0，現(xiàn)將 454t 貨物分裝于中前 39.88m 及中

28、后 50.12m的貨艙內(nèi)，為使船舶平吃水進(jìn)港，問應(yīng)在兩艙分別裝貨和 噸。 A.389，65B.116，338C.218，236D.129，325 解：在本題中 t 0=0.50 ，t=-0.50 ，P1+P2=454，P139.88+P2 (-50.12)=-0.50 100246，聯(lián)立方程得 P1=116.2 ，P2=337.8 ， 所以選 B。 例 3：某船吃水 dF=7.02m，dA=7.78m，xf=-3.36m， MTC=98. 1194kN.m/cm，TPC=27.84t/cm，LBP=148m，航行至某港 口，該港允許吃水為 7.20m，計(jì)劃從第 4 艙(船中后 34.9m)駁卸

29、 以調(diào)整吃水，則僅從第 4 艙駁卸 保證船舶安全進(jìn)港。 A能 B不能 C風(fēng)浪小則能 D無法計(jì)算 解：在本題中 t 0=-0.76 ， t=0.76 ，計(jì)算的方法是先求將船 舶調(diào)平吃水所需卸貨的數(shù)量，然后計(jì)算在卸下該重量的貨物后船 舶平均吃水是否符合要求。所以調(diào)平吃水所需卸貨的數(shù)量為 0.76 194 100/ (-34.9+3.36 為(7.02+7.78 )/2-467.5/100 能保證船舶安全進(jìn)港，選 B。 十七、吃水差比尺應(yīng)用計(jì)算 )=-467.5 ，卸貨后船舶平均吃水 27.84=7.232(m)7.20m ，所以不 dF P 100 dF100 dA 100 d A100 tdFd

30、A 例 1：某船 dF=7.63m,dA=8.81m，查得在第 5 艙裝載 100噸船 首吃水變化 -0.06m，尾吃水變化 0.23m，則在第 5 艙駁卸 噸貨物能調(diào)平吃水 A513B407 C423 D375 解：在本題中，從第 5 艙裝載 100 噸貨所產(chǎn)生的吃水差為 -0.29m ，所要求調(diào)整的吃水差 t 為 1.18m,所以應(yīng)卸貨 1.18 100/ (-0.29 )=-406.9 ，選 B。 例 2：某船卸貨前的首吃水為 7.51m, 尾吃水為 7.91m，查得在 某艙加載 100 噸時(shí)首吃水的改變量為 -0.024m, 尾吃水的改變量為 0.144m，現(xiàn)計(jì)劃在該艙卸貨以調(diào)平吃水過

31、淺灘，則卸貨后船舶的 平均吃水為 。 A.7.63B.7.57C.7.84D.7.24 解：在本題中，從該艙裝載 100 噸貨所產(chǎn)生的吃水差為 -0.168m，船舶平均吃水變化量為 0.06 ，所要求調(diào)整的吃水差 t 為 0.40m,所以應(yīng)卸貨為 0.40 100/ (-0.168 )=-238.1(t), 卸貨 后船舶吃水為( 7.51+7.91 )/2- 238.1 0.06/100=7.567(m), 應(yīng)選 B。 十八、局部強(qiáng)度的校核 該項(xiàng)修正計(jì)算最好根據(jù)公式判斷 或 d 的正負(fù)來選擇適宜答案， 這樣可以避免繁瑣的計(jì)算。 Hd Pd 0.72 Hd 1H.3d9 ；Pd h； SF ；

32、Pd P； Smin P SPd 式中 H為貨艙高度 ,h 為貨物裝載高度 , 當(dāng) Pd Pd 時(shí)局部強(qiáng)度滿 足要求，否則不滿足要求。 例 1：某船底艙高 7.1m,艙容 2140m3, 擬裝載 S.F=1.13m3/t 的 雜貨，則最大能裝 m高。 .51 解：在本題中， Pd=0.72 7.1, 所以能最大的裝載高度為 h=PdSF=5.78 (米) 例 2 ： 某 船 底 艙 高 6.5m, 艙 容 為 3450m3, 允 許 負(fù) 荷 量 3 Pd=78.48kPa, 上 層 裝 S.F=1.5m3/t 的 A 貨 1500 噸 ， 下 層 裝 S.F=0.9m3/t 的 B貨 1200

33、 噸，則船舶局部強(qiáng)度： A.符合要求 B. 不符合要求 C.無法計(jì)算 D.部分符合要求 解：在本題中， Pd=78.48kPa，上層貨物的裝艙高為 H1=1.5 15006.5/3450=4.24 ，下層貨物的裝艙高為 H2=0.9 1200 6.5/3450=2.03 ， Pd=4.24/1.5+2.03/0.9=5.10(t/m 2)=50.1kPa0.307m，代替 Ad 0.075mrad ； （2）許用傾側(cè)力矩 Ma法 Mu Ma ，可以代替上述三 條穩(wěn)性衡準(zhǔn) 一、油量計(jì)算 (1) 2) 3) 膨脹余量的計(jì)算公式： V 1 航次最大裝貨量計(jì)算公式： V Vt 空檔高度的橫、縱傾修正計(jì)

34、算公式： ttVt； V； AB AC t ； LBP AB AC tg (4) 標(biāo)準(zhǔn)體積計(jì)算公式： (5)航次貨油量計(jì)算公式： (6)平均油溫計(jì)算公式： 例 1：某油輪裝油后，測(cè)得某油艙的上、中、下三層的油溫分 別是： 13、 14、 14.5 ，則該艙的平均油溫為 V20 Vt K20 Vt 1 V20 ( 20 0.0011) t t 上 3t中 t下 f (t 20) ； (1 Cw) ，Cw為含水量； A14.3 B14.1 C13.9 D13.8 解：在本題中，油艙的平均吃水為 t=(t 上+3t 中+t 下)/5=13.9 ， 選 C。 例 2：某船對(duì)一液艙進(jìn)行測(cè)量 , 測(cè)得空檔

35、深度為 1.65m, 測(cè)深孔 在艙中后 15.31m, 船舶吃水差為 -2.38m, 船舶兩柱間長(zhǎng)為 158m,則 該艙經(jīng)吃水差修正后的空檔深度為 : A.1.56B.1.42C.1.88D.1.70 解：在本題中，空檔深度的縱傾修正值為 AB=ACt/ LBP= (-15.31 )( -2.38 )/158=0.23 ，所以經(jīng)吃水差修正后的空檔 深度為 1.65+0.23=1.88 米，應(yīng)選 C。 例 3 ：某船裝載原油， 經(jīng)計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)體積為 193890.99m3, 標(biāo)準(zhǔn)密 度為 0.86418g/cm 3, 含水量為 1.09%,則該艙貨油的在空氣中的重 量應(yīng)為 t 。 A.148967B

36、.215175C.198623D.164164 解：在本題中，該艙貨油的在空氣中的重量 m=V20 ( 20 0.0011) (1 Cw)=193890.99(0.86418- 0.0011) (1-0.019 )=164164t, 選 D。 例 4 ：某油艙經(jīng)計(jì)算得 25時(shí)體積為 3452m3, 溫度體積系數(shù)為 0.00061, 則該艙的標(biāo)準(zhǔn)體積為 m3。 A.3450.2B.3441.5C.3449.7D.3456.2 解：在本題中，該艙的標(biāo)準(zhǔn)體積應(yīng)為 V20 Vt 1 f （t 20） =3452 （1- 0.00061 5）=3441.5m3，選 B。 例 5 ：油輪某艙艙容為 3450m3, 預(yù)計(jì)航線最大溫差為 20，膨 脹系數(shù) f=0.00081, 則該艙最大裝油量為 m3。 A.3225B.3395C.3405D.3425 例 6 ：某油艙艙容為