基于有限元ANSYS壓力容器應(yīng)力分析報(bào)告

1、壓力容器分析報(bào)告目 錄1 設(shè)計(jì)分析依據(jù)11.1 設(shè)計(jì)參數(shù)11.2 計(jì)算及評定條件11.3 材料性能參數(shù)12 結(jié)構(gòu)有限元分析22.1 理論基礎(chǔ)22.2 有限元模型22.3 劃分網(wǎng)格32.4 邊界條件53 應(yīng)力分析及評定53.1 應(yīng)力分析53.2 應(yīng)力強(qiáng)度校核64 分析結(jié)論84.1 上封頭接頭外側(cè)94.2 上封頭接頭內(nèi)側(cè)114.3 上封頭壁厚134.4 筒體上154.5 筒體左174.6 下封頭接著外側(cè)194.7 下封頭壁厚211 設(shè)計(jì)分析依據(jù)（1） 壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程（2） JB4732-1995 鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)-2005確認(rèn)版1.1 設(shè)計(jì)參數(shù)表1 設(shè)備基本設(shè)計(jì)參數(shù)正常設(shè)計(jì)壓力

2、 MPa7.2最高工作壓力 MPa6.3設(shè)計(jì)溫度 055工作溫度 555工作介質(zhì) 壓縮空氣 46#汽輪機(jī)油焊接系數(shù) 1.0腐蝕裕度 mm2.0容積 4.0容積類別第二類計(jì)算厚度 mm筒體29.36 封頭29.031.2 計(jì)算及評定條件（1） 靜強(qiáng)度計(jì)算條件表2 設(shè)備載荷參數(shù)設(shè)計(jì)載荷工況工作載荷工況設(shè)計(jì)壓力 7.2MPa工作壓力 6.3MPa設(shè)計(jì)溫度 55工作溫度 555注：在計(jì)算包括二次應(yīng)力強(qiáng)度的組合應(yīng)力強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)選用工作載荷進(jìn)行計(jì)算，本報(bào)告中分別選用設(shè)計(jì)載荷進(jìn)行計(jì)算，故采用設(shè)計(jì)載荷進(jìn)行強(qiáng)度分析結(jié)果是偏安全的。1.3 材料性能參數(shù)材料性能參數(shù)見表3，其中彈性模型取自JB4732-95表G-5，

3、泊松比根據(jù)JB4732-95的公式（5-1）計(jì)算得到，設(shè)計(jì)應(yīng)力強(qiáng)度分別根據(jù)JB4732-95的表6-2、表6-4、表6-6確定。表3 材料性能參數(shù)性能溫度55材料名稱厚度設(shè)計(jì)應(yīng)力強(qiáng)度彈性模型泊松比鋼管2010mm150 MPa1.9210MPa=0.3鍛鋼Q345100mm185 MPa1.9210MPa=0.3鋼板16MnR2636188 MPa1.9210MPa=0.3鍛鋼16Mn300mm168 MPa1.9210MPa=0.32 結(jié)構(gòu)有限元分析2.1 理論基礎(chǔ)傳統(tǒng)的壓力容器標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范，一般屬于“常規(guī)設(shè)計(jì)”，以彈性失效準(zhǔn)則為理論基礎(chǔ)，由材料力學(xué)方法或經(jīng)驗(yàn)得到較為簡單的適合于工程應(yīng)用的計(jì)算

4、公式，求出容器在載荷作用下的最大主應(yīng)力，將其限制在許用值以內(nèi)，即可確認(rèn)容器的壁厚。對容器局部區(qū)域的應(yīng)力、高應(yīng)力區(qū)的應(yīng)力不做精細(xì)計(jì)算，以具體的結(jié)構(gòu)形式限制，在計(jì)算公式中引入適當(dāng)?shù)南禂?shù)或降低許用應(yīng)力等方法予以控制，這是一種以彈性失效準(zhǔn)則為基礎(chǔ)，按最大主應(yīng)力理論，以長期實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)為依據(jù)而建立的一類標(biāo)準(zhǔn)。塑性理論指出，由于彈性應(yīng)力分析求得的各類名義應(yīng)力對結(jié)構(gòu)破壞的危險(xiǎn)性是不同的，隨著工藝條件的苛刻和容器的大型化，常規(guī)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)已經(jīng)不能滿足要求，尤其是在應(yīng)力集中區(qū)域。若不考慮應(yīng)力集中而只按照簡化公式進(jìn)行設(shè)計(jì)，不是為安全而過分浪費(fèi)材料就是安全系數(shù)不夠。基于各方面的考慮，產(chǎn)生了“分析設(shè)計(jì)”這種理念。采用以極限載

5、荷、安定載荷和疲勞壽命為界限的“塑性失效”與“彈性失效”相結(jié)合的“彈塑性失效”準(zhǔn)則，要求對容器所需部位的應(yīng)力做詳細(xì)的分析，根據(jù)產(chǎn)生應(yīng)力的原因及應(yīng)力是否有自限性，分為三類共五種，即一次總體薄膜應(yīng)力( Pm) 、一次局部薄膜應(yīng)力( Pc) 、一次彎曲應(yīng)力( Pb) 、二次應(yīng)力( Q) 和峰值應(yīng)力( F) 。對于壓力容器的應(yīng)力分析，重要的是得到應(yīng)力沿壁厚的分布規(guī)律及大小，可采用沿壁厚方向的“校核線”來代替校核截面。而基于彈性力學(xué)理論的有限元分析方法，是一種對結(jié)構(gòu)進(jìn)行離散化后再求解的方法，為了獲得所選“校核線”上的應(yīng)力分布規(guī)律及大小，就必須對節(jié)點(diǎn)上的應(yīng)力值進(jìn)行后處理，即應(yīng)力分類，根據(jù)對所選“校核線”上

6、的應(yīng)力進(jìn)行分類，得出各類應(yīng)力的值，若滿足強(qiáng)度要求，則所設(shè)計(jì)容器是安全的。按照J(rèn)B4732-1995進(jìn)行分析，整個(gè)計(jì)算采用ANSYS13.0軟件，建立有限元模型，對設(shè)備進(jìn)行強(qiáng)度應(yīng)力分析。2.2 有限元模型由于主要關(guān)心容器開孔處的應(yīng)力分布規(guī)律及大小，為減少計(jì)算量，只取開孔處作為分析對象，且取其中較為關(guān)心的大孔進(jìn)行分析校核。分析設(shè)計(jì)所用的幾何模型如圖1所示。在上下封頭和筒體之間存在不連續(xù)的壁厚，由于差距和影響量較小，此處統(tǒng)一采用上下封頭的設(shè)計(jì)厚度。圖1 壓力容器模型2.3 劃分網(wǎng)格在結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分析中，采用ANSYS13.0中的solid187單元進(jìn)行六面體劃分，如圖2所示。圖3圖5分別為上封頭、筒體

7、、下封頭的有限元模型。圖2 壓力容器有限元模型圖3 上封頭有限元模型圖4 筒體有限元模型圖5 下封頭有限元模型2.4 邊界條件模型只取開孔段作為分析對象，約束條件為: 筒體底部為固結(jié)，筒內(nèi)施加內(nèi)壓，整體溫度設(shè)定為55，整體受向下的重力，如圖6所示。圖6 邊界條件3 應(yīng)力分析及評定3.1 應(yīng)力分析在7.2MPa的設(shè)計(jì)壓力下，壓力容器的應(yīng)力強(qiáng)度分布如圖7所示。內(nèi)部應(yīng)力強(qiáng)度如圖8所示。從圖7、圖8分析可知，應(yīng)力主要集中于接頭、開孔以及封頭彎曲處。以下將主要針對應(yīng)力集中區(qū)域進(jìn)行強(qiáng)度分析。圖7 應(yīng)力強(qiáng)度圖8 內(nèi)部應(yīng)力強(qiáng)度3.2 應(yīng)力強(qiáng)度校核在設(shè)計(jì)載荷作用下的有限元模型進(jìn)行應(yīng)力強(qiáng)度分析，現(xiàn)對分析結(jié)果進(jìn)行應(yīng)

8、力強(qiáng)度評定。評定的依據(jù)為JB4732-1995鋼制壓力容器-分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。應(yīng)力線性化路徑的原則為：（1）通過應(yīng)力強(qiáng)度最大節(jié)點(diǎn)，并沿壁厚方向的最短距離設(shè)定線性化路徑；（2）對于相對應(yīng)力強(qiáng)度高的區(qū)域，沿壁厚方向設(shè)定路徑。設(shè)計(jì)工況（7.2MPa）下的評定線性化路徑見圖9圖11，線性化結(jié)果見附錄17，具體評定如下表4.圖9 上封頭評定路徑圖10 筒評定路徑圖11 下封頭評定路徑表4 應(yīng)力強(qiáng)度證實(shí)表路徑應(yīng)力強(qiáng)度類型應(yīng)力強(qiáng)度值/MPa應(yīng)力強(qiáng)度許用極限/MPa評定結(jié)果線性結(jié)果A一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII153.81.5Sm=282通過附錄1一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV240.53Sm=564通過附錄1B一次局部

9、薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII141.81.5Sm=282通過附錄2一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV174.13Sm=564通過附錄2C一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII167.91.5Sm=282通過附錄3一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV288.73Sm=564通過附錄3D一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII73.881.5Sm=282通過附錄4一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV177.23Sm=564通過附錄4E一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII117.91.5Sm=282通過附錄5一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV2263Sm=564通過附錄5F一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII281.91.5Sm=225不通過附錄6一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV409.83Sm=450通

10、過附錄6G一次局部薄膜應(yīng)力強(qiáng)度SII1361.5Sm=282通過附錄7一次+二次應(yīng)力強(qiáng)度SIV247.53Sm=564通過附錄74 分析結(jié)論進(jìn)油彎管需增加壁厚或者選用強(qiáng)度更高的材料。附錄4.1 上封頭接頭外側(cè) PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG1 DSYS= 0 * POST1 LINEARIZED STRESS LISTING * INSIDE NODE = 65832 OUTSIDE NODE = 65108 LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CAS

11、E= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM. * MEMBRANE * SX SY SZ SXY SYZ SXZ 0.3095E+08 0.1217E+09 0.1575E+09 -0.4562E+07 -0.5633E+07 0.4286E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV 0.1716E+09 0.1209E+09 0.1773E+08 0.1538E+09 0.1358E+09 * BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY

12、SYZ SXZ I 0.2878E+08 0.3962E+08 0.6961E+08 -0.5587E+07 -0.2948E+07 0.4234E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.2878E+08 -0.3962E+08 -0.6961E+08 0.5587E+07 0.2948E+07 -0.4234E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.9673E+08 0.3937E+08 0.1924E+07 0.9480E+08 0.8270E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0

13、.1924E+07 -0.3937E+08 -0.9673E+08 0.9480E+08 0.8270E+08 * MEMBRANE PLUS BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.5974E+08 0.1613E+09 0.2271E+09 -0.1015E+08 -0.8581E+07 0.8521E+08 C 0.3095E+08 0.1217E+09 0.1575E+09 -0.4562E+07 -0.5633E+07 0.4286E+08 O 0.2172E+07 0.8207E+08 0.879

14、0E+08 0.1025E+07 -0.2685E+07 0.5227E+06 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.2642E+09 0.1602E+09 0.2373E+08 0.2405E+09 0.2089E+09 C 0.1716E+09 0.1209E+09 0.1773E+08 0.1538E+09 0.1358E+09 O 0.8895E+08 0.8104E+08 0.2155E+07 0.8679E+08 0.8312E+08 * PEAK * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.2811E+07

15、 0.3018E+08 0.1030E+09 -0.4383E+07 -0.1327E+08 0.3888E+08 C -0.1887E+07 -0.5117E+07 -0.1999E+08 0.1399E+06 0.2935E+07 -0.6501E+07 O -0.8673E+07 0.1310E+08 0.5577E+08 -0.1213E+07 -0.9238E+07 0.1515E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.1185E+09 0.2797E+08 -0.1050E+08 0.1290E+09 0.1147E+09 C 0.3219E+06 -0.4770E+

16、07 -0.2254E+08 0.2287E+08 0.2079E+08 O 0.6095E+08 0.1133E+08 -0.1208E+08 0.7303E+08 0.6459E+08 * TOTAL * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.6255E+08 0.1915E+09 0.3301E+09 -0.1453E+08 -0.2185E+08 0.1241E+09 C 0.2907E+08 0.1166E+09 0.1375E+09 -0.4423E+07 -0.2698E+07 0.3636E+08 O -0.6

17、501E+07 0.9517E+08 0.1437E+09 -0.1884E+06 -0.1192E+08 0.1567E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMP I 0.3823E+09 0.1882E+09 0.1369E+08 0.3686E+09 0.3193E+09 55.00 C 0.1490E+09 0.1162E+09 0.1788E+08 0.1312E+09 0.1182E+09 O 0.1480E+09 0.9250E+08 -0.8129E+07 0.1561E+09 0.1370E+09 55.00 4.2 上封頭接頭內(nèi)側(cè) PRINT LINEARIZE

18、D STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG2 DSYS= 0 * POST1 LINEARIZED STRESS LISTING * INSIDE NODE = 65118 OUTSIDE NODE = 65792 LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM. * MEMBRANE * SX SY SZ SXY SYZ SXZ 0.2875E+08 0.15

19、79E+09 0.1366E+09 0.3146E+07 -0.1770E+08 0.1555E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV 0.1681E+09 0.1289E+09 0.2631E+08 0.1418E+09 0.1268E+09 * BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I -0.2288E+07 0.1513E+08 -0.9214E+06 -0.2957E+08 -0.8940E+06 0.1769E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O 0

20、.2288E+07 -0.1513E+08 0.9214E+06 0.2957E+08 0.8940E+06 -0.1769E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.4056E+08 0.2355E+07 -0.3099E+08 0.7155E+08 0.6201E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O 0.3099E+08 -0.2355E+07 -0.4056E+08 0.7155E+08 0.6201E+08 * MEMBRANE PLUS BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SX

21、Y SYZ SXZ I 0.2646E+08 0.1731E+09 0.1357E+09 -0.2642E+08 -0.1859E+08 0.3324E+08 C 0.2875E+08 0.1579E+09 0.1366E+09 0.3146E+07 -0.1770E+08 0.1555E+08 O 0.3104E+08 0.1428E+09 0.1376E+09 0.3271E+08 -0.1680E+08 -0.2141E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.1896E+09 0.1313E+09 0.1443E+08 0.1751E+09 0.1545E+09 C 0.1

22、681E+09 0.1289E+09 0.2631E+08 0.1418E+09 0.1268E+09 O 0.1628E+09 0.1265E+09 0.2212E+08 0.1407E+09 0.1265E+09 * PEAK * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I -0.2802E+08 0.7015E+08 0.3489E+08 0.1126E+08 -0.3272E+08 0.2888E+07 C 0.4063E+07 -0.2083E+08 -0.9641E+07 0.4300E+06 0.9030E+07 -0.2

23、299E+07 O -0.2077E+08 0.6375E+08 0.3106E+08 0.3320E+07 -0.2951E+08 0.4282E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.9026E+08 0.1683E+08 -0.3008E+08 0.1203E+09 0.1051E+09 C 0.4493E+07 -0.4967E+07 -0.2593E+08 0.3043E+08 0.2697E+08 O 0.8115E+08 0.1448E+08 -0.2159E+08 0.1027E+09 0.9028E+08 * TOTAL * I=INSIDE C=CENTER

24、O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I -0.1555E+07 0.2432E+09 0.1706E+09 -0.1516E+08 -0.5131E+08 0.3613E+08 C 0.3281E+08 0.1371E+09 0.1270E+09 0.3576E+07 -0.8666E+07 0.1325E+08 O 0.1027E+08 0.2066E+09 0.1686E+09 0.3603E+08 -0.4632E+08 0.2141E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMP I 0.2731E+09 0.1481E+09 -0.8923E+07

25、0.2820E+09 0.2448E+09 55.00 C 0.1422E+09 0.1239E+09 0.3077E+08 0.1114E+09 0.1035E+09 O 0.2413E+09 0.1410E+09 0.3194E+07 0.2381E+09 0.2070E+09 55.00 4.3 上封頭壁厚 PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG3 DSYS= 0 * POST1 LINEARIZED STRESS LISTING * INSIDE NODE = 49272 OUTSIDE NODE

26、 = 48686 LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM. * MEMBRANE * SX SY SZ SXY SYZ SXZ 0.5762E+08 -0.3263E+08 0.5386E+07 -0.2845E+08 0.5323E+08 -0.3732E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV 0.9774E+08 0.2812E+07 -0.7018E+08 0.1679E+09 0.1458E+0

27、9 * BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.8246E+08 0.5349E+08 0.6135E+08 -0.4608E+08 0.1814E+08 -0.6625E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.8246E+08 -0.5349E+08 -0.6135E+08 0.4608E+08 -0.1814E+08 0.6625E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.1599E+09 0.3910E+08 -0.1731E+07 0.

28、1617E+09 0.1456E+09 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O 0.1731E+07 -0.3910E+08 -0.1599E+09 0.1617E+09 0.1456E+09 * MEMBRANE PLUS BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.1401E+09 0.2085E+08 0.6673E+08 -0.7453E+08 0.7138E+08 -0.1036E+09 C 0.5762E+08 -0.3263E+08 0.5386E+07 -0.2845E

29、+08 0.5323E+08 -0.3732E+08 O -0.2484E+08 -0.8612E+08 -0.5596E+08 0.1763E+08 0.3509E+08 0.2893E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.2575E+09 0.1390E+07 -0.3119E+08 0.2887E+09 0.2738E+09 C 0.9774E+08 0.2812E+07 -0.7018E+08 0.1679E+09 0.1458E+09 O 0.5260E+07 -0.6292E+08 -0.1093E+09 0.1145E+09 0.9977E+08 * PEAK *

30、 I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.1793E+05 0.4542E+07 0.1210E+08 -0.9771E+07 0.8742E+07 -0.8485E+07 C -0.8383E+06 -0.3266E+07 -0.6772E+07 0.5765E+07 -0.4293E+07 0.4571E+07 O 0.2142E+07 0.6671E+07 0.1298E+08 -0.1070E+08 0.7170E+07 -0.8071E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.2435E+08 0.1700

31、E+06 -0.7864E+07 0.3221E+08 0.2904E+08 C 0.3935E+07 -0.1194E+07 -0.1362E+08 0.1755E+08 0.1563E+08 O 0.2492E+08 0.3610E+07 -0.6740E+07 0.3166E+08 0.2796E+08 * TOTAL * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.1401E+09 0.2539E+08 0.7883E+08 -0.8431E+08 0.8012E+08 -0.1121E+09 C 0.5678E+08 -0

32、.3590E+08 -0.1386E+07 -0.2269E+08 0.4894E+08 -0.3275E+08 O -0.2269E+08 -0.7945E+08 -0.4298E+08 0.6930E+07 0.4226E+08 0.2086E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMP I 0.2786E+09 -0.1741E+07 -0.3249E+08 0.3110E+09 0.2969E+09 55.00 C 0.8656E+08 0.3481E+07 -0.7054E+08 0.1571E+09 0.1361E+09 O 0.2746E+07 -0.4023E+08

33、-0.1076E+09 0.1104E+09 0.9638E+08 55.00 4.4 筒體上 PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= TONGS DSYS= 0 * POST1 LINEARIZED STRESS LISTING * INSIDE NODE = 62861 OUTSIDE NODE = 59472 LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDI

34、NATE SYSTEM. * MEMBRANE * SX SY SZ SXY SYZ SXZ 0.9535E+08 0.4923E+08 0.1197E+09 -0.9268E+07 0.3511E+06 -0.6336E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV 0.1213E+09 0.9551E+08 0.4742E+08 0.7388E+08 0.6494E+08 * BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.6888E+08 0.2537E+08 0.3977E+08 -0.6378E+08 0.1

35、063E+08 -0.7203E+07 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.6888E+08 -0.2537E+08 -0.3977E+08 0.6378E+08 -0.1063E+08 0.7203E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.1164E+09 0.3821E+08 -0.2060E+08 0.1370E+09 0.1191E+09 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O 0.2060E+08 -0.3821E+08 -0.1164E+09 0.1370E+09 0.1191E+09 *

36、MEMBRANE PLUS BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.1642E+09 0.7460E+08 0.1594E+09 -0.7305E+08 0.1099E+08 -0.1354E+08 C 0.9535E+08 0.4923E+08 0.1197E+09 -0.9268E+07 0.3511E+06 -0.6336E+07 O 0.2647E+08 0.2386E+08 0.7988E+08 0.5452E+08 -0.1028E+08 0.8677E+06 S1 S2 S3 SINT SEQV

37、 I 0.2109E+09 0.1538E+09 0.3364E+08 0.1772E+09 0.1567E+09 C 0.1213E+09 0.9551E+08 0.4742E+08 0.7388E+08 0.6494E+08 O 0.8664E+08 0.7352E+08 -0.2995E+08 0.1166E+09 0.1106E+09 * PEAK * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.9953E+06 0.6633E+08 0.1526E+08 -0.8254E+08 0.1203E+08 -0.4368E+07

38、 C -0.1499E+08 -0.1079E+08 -0.6145E+07 0.1518E+08 -0.1492E+07 0.1905E+07 O 0.2096E+08 0.3066E+08 0.1161E+08 -0.7721E+07 -0.1279E+06 -0.9362E+06 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.1238E+09 0.1399E+08 -0.5525E+08 0.1791E+09 0.1564E+09 C 0.2438E+07 -0.5886E+07 -0.2848E+08 0.3092E+08 0.2771E+08 O 0.3493E+08 0.1684E

39、+08 0.1146E+08 0.2348E+08 0.2130E+08 * TOTAL * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.1652E+09 0.1409E+09 0.1747E+09 -0.1556E+09 0.2301E+08 -0.1791E+08 C 0.8036E+08 0.3843E+08 0.1135E+09 0.5914E+07 -0.1141E+07 -0.4431E+07 O 0.4743E+08 0.5452E+08 0.9149E+08 0.4679E+08 -0.1041E+08 -0.684

40、8E+05 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMP I 0.3150E+09 0.1689E+09 -0.3117E+07 0.3182E+09 0.2758E+09 55.00 C 0.1141E+09 0.8055E+08 0.3761E+08 0.7653E+08 0.6644E+08 O 0.1032E+09 0.8678E+08 0.3481E+07 0.9970E+08 0.9259E+08 55.00 4.5 筒體左 PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= TONGZ DSYS= 0 * POS

41、T1 LINEARIZED STRESS LISTING * INSIDE NODE = 59023 OUTSIDE NODE = 63007 LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1 TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0 THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM. * MEMBRANE * SX SY SZ SXY SYZ SXZ 0.1084E+09 0.4348E+08 0.8898E+08 -0.6526E+06 -0.5380E+08 -0.5203E+07 S1 S2 S3 S

42、INT SEQV 0.1256E+09 0.1076E+09 0.7694E+07 0.1179E+09 0.1100E+09 * BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.5152E+08 0.6348E+08 0.7522E+08 0.1480E+07 -0.5553E+08 0.4146E+07 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.5152E+08 -0.6348E+08 -0.7522E+08 -0.1480E+07 0.5553E+08 -0.4146

43、E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.1252E+09 0.5185E+08 0.1312E+08 0.1121E+09 0.9864E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.1312E+08 -0.5185E+08 -0.1252E+09 0.1121E+09 0.9864E+08 * MEMBRANE PLUS BENDING * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.1599E+09 0.1070E+09 0.1642E+09 0.8279E+06 -0.109

44、3E+09 -0.1057E+07 C 0.1084E+09 0.4348E+08 0.8898E+08 -0.6526E+06 -0.5380E+08 -0.5203E+07 O 0.5685E+08 -0.2001E+08 0.1375E+08 -0.2133E+07 0.1722E+07 -0.9350E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV I 0.2486E+09 0.1599E+09 0.2256E+08 0.2260E+09 0.1973E+09 C 0.1256E+09 0.1076E+09 0.7694E+07 0.1179E+09 0.1100E+09 O 0.5887E+08 0.1186E+08 -0.2013E+08 0.7900E+08 0.6882E+08 * PEAK * I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDE SX SY SZ SXY SYZ SXZ I 0.2352E+08 0.1675E+08 0.5711E+08 -0.1631