《化學工程基礎》練習試題

1、1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.化學工程基礎練習題第 1 章 流體的流動與輸送單項選擇題層流與湍流的本質區(qū)別是( ) 。A、流速不同B、流通截面積不同C、雷諾數不同D、層流無徑向運動，湍流有徑向運動水及一般流體在管路中常用的流速應是() 。A、 0.51mB 、13mC、 1525mD、 3050m當流體在圓管內流動時 ,管中心流速最大，若為層流時，平均速度u 與管中心的最大流速的關系為 ( ) 。A、 u 1.5 umax B 、u umaxC、u 0.8 umaxD、 u 0.5 umax當流體在圓管內流動時 ,管中心流速最大，若為湍流時，平均速度u 與管中心的最大流

2、速的關系為 ( ) 。A、 u 1.5 umax B 、u umaxC、u 0.8 umaxD、 u 0.5 umax溫度升高液體的粘度變化是( )。A、增大B 、減小C、不變 D、判斷依據不足溫度降低氣體的粘度變化是( )。A、增大B 、減小C、不變 D、判斷依據不足umaxumax流體在等徑直管中作穩(wěn)定流動，因流體粘性有摩擦阻力損失，流體的流速沿管長將 ( )A、增加B 、減少 C 、不變 D 、無法判斷流體在阻力平方區(qū)流動，若其它條件不變，而管子的相對粗糙度增加則壓降 ( )、不變 D 、不確定、氣體的粘度隨溫度升高而減小、氣體的粘度隨壓強降低而增大A、增大B 、減小 C下列結論正確的是

3、 ( ) 。A、液體的粘度隨溫度升高而減小BC、液體的粘度隨壓強降低而增大D、300 m3/h圓形直管內徑為 100mm，一般情況下輸水能力應為 ( ) 。 A、3 m3/h ；B、30 m3/h；C、200 m3/h ； D圖示為一異徑管段，從 A 段流向 B 段時，測得 U形壓差計的讀數為 R=R1，從 B 段流向 A 段時，測得 U形壓差計的讀數為 R=R2。若兩 種情況下的水流量相同，則 ( ) 。A、 R1 R 2B、 R1 1 2B、 3 2 1C、 2 3 1D、 1 2 3、粘度增大、導熱系數減??；1. 平壁定態(tài)熱傳導過程，通過三層厚度相同的材料，每層間溫度變C、粘度和導熱系數

4、都增大；、粘度和導熱系數都減小3. 間壁傳熱時，各層的溫度降與各相應層的熱阻 ( ) 。A、成正比B 、成反比 C 、相等 D 、沒關系4. 工業(yè)上采用翅片狀的暖氣管代替圓鋼管，其目的是 ( ) 。A 、增加熱阻，減少熱量損失 B 、節(jié)約鋼材、增強美觀C 、增加傳熱面積，提高傳熱效果 D 、增大傳熱溫度差5. 下列準數中表示流體物性對對流傳熱的影響的是 ( ) 。A、雷諾數B 、努塞爾數 C 、普蘭特數 D 、格拉斯霍夫數6. 在列管式換熱器中用蒸汽加熱空氣，提高傳熱速率所采取最合理方法應是 ( )A、提高蒸汽速率B 、同時提高蒸汽和空氣流率C、提高空氣的流速D 、過熱蒸汽以提高蒸汽的溫度7.

5、 為了減少室外設備的熱損失，保溫層外所包的一層金屬皮應該是( ) 。A 、表面光滑，顏色較淺B 、表面粗糙，顏色較深C 、表面粗糙，顏色較淺D 、表面光滑，顏色較深8. 一套管換熱器，在內管中空氣從20被加熱到 50 ，環(huán)隙內有120 水蒸氣冷凝給熱，溫度接近于 ( ) 。A、35B、 50C、 85D、1209. 某一套管換熱器用管間飽和蒸汽加熱管內空氣 , 設飽和蒸汽溫度為 100，空氣進口溫度為 20，出口溫度為 80，則此列管換熱器內壁溫度應是( ) 。A、接近空氣平均溫度B、接近飽和蒸汽與空氣的平均溫度C、接近飽和蒸汽的溫度D 、接近空氣出口溫度10. 傳熱過程中當兩側流體的對流傳熱

6、系數都較大時，影響傳熱過程的是 ( )A、污垢熱阻BC、管內對流傳熱熱阻11. 用火爐燒開水，壺底的溫度應該 A 、接近火焰的溫度C、火焰溫度和水的溫度的平均值、管壁熱阻D、管外對流傳熱熱阻( ) 。B、接近水的溫度D 、無法確定、不變 D 、不確定( ) 。、克希霍夫定律、普朗克定律為提高傳熱系數 K 值強化傳熱，措施是 ( )、提高 熱一側流體的流速、無法解決12. 換熱器由單管程改為雙管程，則對流傳熱系數將會 ( )A、增大B 、減小 C13. 揭示物體輻射能力與吸收率之間關系的定律是 A、斯蒂芬 - 波爾茲曼定律BC、折射定律D14. 換熱器兩側流體的給熱系數 熱 冷， A、同時提高兩

7、側流體的流速BC、提高 冷 一側流體的流速D15.16.17.18.19.20.二、1.2.3.4.5.6.7.8.9.10.11.12.換熱器折流擋板的作用是)。A 、增大管程傳熱系數、增大殼程傳熱系數、增大傳熱溫度差C、增大殼程傳熱面積水在管內作湍流流動 (Re=1.2 104) ，若使水的流量減為原來的一半則其對流傳熱系數應為原來的 ( ) 倍。A 、 1/2B 、(1/2) 0.8 C、 4D、 A,B,C 均不對空氣在管內作湍流流動4(Re 104) ，若使流量提高至原來的2 倍則其對流給熱系數為原來的( ) 倍。A、4B 、1.74 C、0.8D、2電動機為了增大散熱其金屬外殼應該

8、是 () 。A 、表面粗糙，顏色較淺B、表面粗糙，顏色較深C、表面光滑，顏色較淺D、表面光滑，顏色較深影響輻射傳熱的因素應該是 ( ) 。A 、物體的粘度 B、黑度 C、黑體D 、流速加熱爐通過各保溫層的熱流量不變，各層的溫度降與各相應層的熱阻 ( ) 。A 、成正比B 、成反比 C 、相等 D 、關系不確定填空題金屬的導熱系數大都隨其純度的增加而 。金屬的導熱系數大都隨其純度的增加而增大，隨其溫度的升高而 。 為對某管道保溫，需將兩種導熱系數不同的材料包于管外，已知1 2，如所用兩種材料厚度相同，則應該將導熱系數為 的材料包于內層，更有利于保溫。 在包有兩層厚度相同、導熱系數不同的保溫材料的

9、圓形管道上，為減少熱損失應該將導熱系數 的材料包在內層。在、 Cp 這四個物性參數中，若值大，對流傳熱系數就減小。對流傳熱的熱阻主要集中在 。 間壁二側液體的傳熱過程 1， 2相差較大( 1 104), 若使流速提高至原來的2 倍則其對流傳熱系數為原來的倍。某并流操作的間壁式換熱器中， 熱流體的進出口溫度為 90和 50，冷流體的進出口溫度為 20 和 40，此時傳熱平均溫度差 t m=_ 。一套管換熱器用 120飽和蒸汽冷凝給熱， 20水加熱到 60,則對數平均溫差 t m等于。A 、B 兩種流體在管殼式換熱器中進行換熱， A為腐蝕性介質， B 無腐蝕性，則走管程的流體應選擇 。在加熱爐中火

10、焰的溫度高于爐管材料的熔點，管內有油品流動，由于爐管溫度接近于 溫度，因此爐管不會被燒穿。13. 浸過水的多孔耐火磚其隔熱性能比沒浸過水的同一多孔耐火磚要14. 換熱器折流擋板的作用是。15. 換熱器在使用一段時間后，傳熱速率會下降很多，這是由于。16. 用飽和蒸汽加熱冷流體 （冷流體無相變） ，若保持加熱蒸汽壓強和冷流體 t 1不變， 而增加冷流體 流量 qm2，則傳熱系數 K 。17. 在列管式換熱器中用飽和蒸汽加熱空氣， 要提高傳熱速率所采取的最合理方法應是 。 三、計算題1、在一個 180 10mm的套管換熱器中，熱水流量為 3500kg/h ，需從 100冷卻到 60，冷水入口 溫度

11、為 20，出口為 30，內管外表面總傳熱系數 K=2326W/m2.K ，冷卻水走內管，忽略熱損失。 已知 CP水 =4.18kJ/kg ? K，試求：（ 1）冷卻水用量；（ 2）逆流時管長。2、某廠生產中，需要將流量為 5200 標準 m3h1的常壓空氣，利用 120的飽和水蒸汽將其由 20 加熱到 100。現工廠倉庫有一臺單程列管換熱器，其主要尺寸如下：鋼管規(guī)格：383mm 管長3m，管數 151 條；殼體規(guī)格： 7126mm，殼程無折流擋板。問此換熱器適用否？（已知此換熱 器的 K0=60wm2K1, 空氣在標準狀下的密度 =1.293kgm3, 平均比熱 Cp=1kJkg 1K1）3、

12、有一套管式換熱器 , 內管為 18010 的鋼管。用水冷卻原油，采用逆流操作, 水在內管中流動 ,冷卻水的進口溫度為 15,出口溫度為 55。原油在環(huán)隙中流動 ,流量為 500kgh1, 其平均比熱 為 3.35kJ kg 1K 1，要求從 90冷卻至 40。水側的對流傳熱系數為 1000wm2K 1，油側 的對流傳熱系數為 299wm2K 1（管壁熱阻及垢阻忽略不計） 。試求：（ 1）傳熱系數；（ 2）套管換熱器的有效長度（水的比熱取4.18kJ kg 1K1, 忽略熱損失） 。4、某列管式加熱器由 252.5mm的鋼管組成，將苯由 20加熱到 55，苯在管中流動，其流量 為每小時 15 噸

13、，流速為 0.5 m/s。加熱劑為 130的飽和蒸汽冷凝給熱。 苯的比熱 Cp=1.76 kJ/kg ， 密度為 858 kg/m 3。已知加熱器的傳熱系數 K為700W/（m2），試求：（ 1）加熱器所需管數 n；（ 2）單管長度 l 。5、某臺傳熱面積為 30m2的單程列管換熱器，用水逆流冷卻某種熱油，水的流量qm2=2 kg/s ，比熱為4.18kJ/kg. ，入口溫度 t 1=20，出口溫度 t 2=40，熱油入口溫度 T1=100 , 出口溫度 T2=50。 試求：該換熱器的傳熱系數 K。6、某列管式換熱器由 n 根長為 3m的 252.5mm的鋼管組成， 要求將流量為 1.25kg

14、/s 的苯由 77 冷卻到 27。水在管內與苯逆流流動，水的進、出口溫度分別為17和 47。已知水側和苯側的給熱系數 水=0.85 kW/m 2， 苯=1.7 kW/m 2，苯的比熱 Cp=1.9 kJ/kg ，污垢熱阻及 管壁熱阻均可忽略，試求所需的管數n。7、有一套管式換熱器 , 內管為 18010 的鋼管。用水冷卻有機溶劑，采用逆流操作 , 水在內管中 流動,冷卻水的進口溫度為 15,出口溫度為 55。溶劑在環(huán)隙中流動 , 流量為 500kgh1 ,其平均比熱為 3.35kJ kg 1K1，要求從 90冷卻至 40。水側的對流傳熱系數為1000wm 2K1，溶劑側的對流傳熱系數為 300

15、wm2K1 （管壁熱阻及垢阻忽略不計） 。試求：（ 1）以管外表面計算的總傳熱系數（ wm 2 K1）；（ 2）套管換熱器的有效長度（水的比熱取4.18kJ kg 1K1, 忽略熱損失） 。8、今有一套管換熱器，熱水流量為2000kg/h ，冷水流量為 3000kg/h ，熱水進口溫度 T1=90，冷水進口溫度 t 1=10?，F要求冷水出口溫度 t 2=40，試求（ 1）逆流操作和并流操作時的平均溫差；（ 2）逆流操作和并流操作時的傳熱速率之比。第 3 章 吸收、單項選擇題1. 對接近常壓的低濃度溶質的氣液平衡系統(tǒng)，當總壓增加時，亨利系數E，相平衡常數 m，溶解度系數 H 各自的變化將是 （、

16、不變；減小；不變、減?。徊蛔?；減小、溫度低，氣體分壓小時A、增加；減??；不變C、增加；增加；增加2. （ ） ，對吸收操作有利。A 、溫度低，氣體分壓大時3. 氣體的亨利系數 E 值越大，表明氣體A、越易溶解B 、越難溶解( )C。、溶解度適中D、與溶解度無關4.常壓下操作的低濃度吸收系統(tǒng)，當總壓增加時，亨利系數E將() 。A 、增大 B 、減小 C、不變D、不確定5.當操作壓力減小時，吸收平衡常數m將會 （) 。A、增大B 、減小 C、不變D、不確定6.對接近常壓的低濃度溶質的氣液平衡系統(tǒng)，當溫度增大時，相平衡常數m將(A、增大B 、減小 C、不變D、不確定7.單向擴散中的漂流因子應為 （

17、）。A、=1B 、 1 C、 1D、不確定8.下述分離過程中哪一種不屬于傳質分離() 。A、萃取分離B 、吸收分離C、結晶分離D、離心分離9.下述分離過程中哪一種屬于傳質分離（）。A、沉降分離B 、吸收分離C、離心分離D、過濾分離10. 已知傳質總系數為 1 1 m ，若吸收操作為液膜控制，則 K y 等于（K y kykxA 、 kyB、 kxC、 m/kxD、kx/mC、溫度高，氣體分壓大時、溫度高，氣體分壓小時D用清水逆流吸收 NH3 的操作屬于 （控制。11.)）。A、液膜阻力B 、氣膜阻力 C、氣相主體、液相主體12. 低濃度難溶氣體逆流吸收操作屬于 ( )控制。A 、氣相主體 B

18、、液相主體 C、氣膜阻力、液膜阻力13.吸收操作的液氣比 L/G 若低于最小液氣比L/G)min，結果是)。A、達不到規(guī)定的分離要求、吸收操作將不能進行C、可以達到規(guī)定的分離要求、無法判斷14.15.16.17.A、變大B 、變小、不變吸收塔中表示完成一個傳質單元數所需的填料層高度的是A、 ymB、HOL、 NOG、不確定)。吸收塔操作時，若解吸因數mG/L增加，而氣液進料組成不變，則溶質回收率將 ( ) 。A、增加B 、減少、不變、不確定吸收塔操作時，若解吸因數mG/L 增加，而氣液進料組成不變，則塔頂出口氣體組成y2 將A、增加B 、減少、不變、不確定在填料吸收塔內用純溶劑進行逆流吸收操作

19、時，今入塔氣體濃度下降，而其它條件均不變，則吸收率將 ( ) 。18.A 、增加B 、減少、不變、判斷依據不足填料吸收塔用清水吸收混合氣中的氨，當水泵發(fā)生故障，使進水量減少時，氣相總傳質單元數NOG將() 。二、填空題1. 吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數 _ _ 。2. 根據雙膜理論，氣液兩相間的傳質阻力主要集中在相界面兩側的 。3. 一般情況下吸收劑適宜用量為最小用量的 倍。4. 在吸收操作中，若其它條件不變，僅減少吸收劑用量，則傳質推動力將 _ 。5. 操作中的吸收塔。當生產任務一定，若吸收劑用量小于最小用量，則吸收效果 。6. 用清水逆流吸收有害氣體，平衡關系為y = 2

20、x ，入塔氣體 y1= 0.1 ，采用液氣比 L/G = 1.5 ，則出塔氣體濃度最低可降低至 。7. 用清水逆流吸收有害氣體，平衡關系為y = 2x ，入塔氣體 y1= 0.1 ，操作液氣比 L/G= 3，則出塔氣體濃度最低可降低至 。8. 對于低濃度氣體吸收操作求傳質單元數時，用對數平均推動力法的適用條件是9. 解吸因數的物理意義為10.對逆流操作的填料吸收塔，當解吸因數大于1 時，若塔高為無窮大，則氣液兩相將于塔達到平衡。11.填料塔中填料的作用。12.吸收操作的經濟性體現在。三、計算題1、現有空氣和氨的混合氣體，在直徑為0.8m 的填料吸收塔中用清水吸收其中的氨。已知送入的空氣量為 1

21、390kg/h ，混合氣體中氨的分壓為 1.33kPa ，經過吸收后混合氣中有 99.5%的氨被吸收下 來。操作溫度為 20，壓力為 101.325kPa 。在操作條件下， 平衡關系為 Y*=0.75X 。若吸收劑 （水） 用量為 52kmol/h 。已知氨的氣相體積吸收總系數 KYa=314kmol/（m 3h） 。試求所需填料層高度。（20 空氣的平均分子量為 29g/mol ）2、用清水吸收氨空氣混合氣中的氨。 混合氣進塔時氨的濃度 y10.01 （摩爾分率），吸收率 90， 氣液平衡關系 y=0.9x 。試求：（ 1）溶液最大出口濃度； （ 2）最小液氣比； （3）取吸收劑用量 為最小

22、吸收劑用量的 2倍時，氣相總傳質單元數為多少？（4）氣相總傳質單元高度為 0.5m 時，填料層高為幾米？3、某填料層高度為 10m的吸收塔，在一定的操作條件下，用清水逆流吸收混合氣中的有害組分A。測得進、出塔氣體中含 A分別為 y1=0.025（摩爾分率，下同）y2=0.0045 ；出塔液相中含 A為x1=0.008 ， 相平衡關系為 y* =1.5x ，試求：操作條件下的氣相傳質單元高度HOG是多少？4、用純溶劑吸收某混合氣中可溶組分，入塔氣體濃度y1= 0.05 （摩爾分率） ，要求回收率 = 90%，物系的相平衡關系為 y= 0.5x ，液氣比 L/G =1.5 （L/G）min，此時的

23、 HOG = 0.5m ，求（ 1）出塔液 體濃度；（2）填料層高度。5、設計一填料塔，在常溫常壓下用清水吸收空氣丙酮混合氣體中的丙酮，混合氣入塔流率為80kmol h1，含丙酮 5（體積），要求吸收率達到 95。已知塔徑 0.8m，操作條件下的平衡 關系可以 y = 2.0x 表示，氣相體積總傳質系數 Kya150kmolm3h1。而出塔溶液中丙酮的 濃度為飽和濃度的 70，試求：（ 1）所需水量為多少 m3h1 ；（ 2）所需填料層高度 m。6、用純溶劑吸收某混合氣中可溶組分，入塔氣體濃度y1= 0.05 （摩爾分率） ，要求出塔氣體濃度 y2=0.005 ，物系的相平衡關系為 y = 0

24、.5x ，實際液氣比是最小液氣比的 1.5 倍，此時的 HOG =1.2m， 試求（ 1）最小液氣比； （ 2）填料層高度。7、填料吸收塔中，用清水逆流吸收廢氣中的有害組分A，進塔廢氣中含 A為 y1= 0.025 （摩爾分率，下同）要求出塔氣體中含 A 為 y2=0.003 ，已知相平衡關系為 y=1.8x ，若適宜操作液氣比是最小液 氣比的 1.5 倍，在該操作條件下，傳質單元高度為2m，試求該吸收塔的填料層高度。第 4 章 精餾一、單項選擇題1. 蒸餾操作的物理依據是物系中 （)。A 、組分間揮發(fā)度的差異B、組分間沸點的差異C 、組分間溶解度的差異D、進料液氣比的差異2. 蒸餾操作的依據

25、是物系中組分間的(） 差異。A、沸點B 、溶解度 C 、揮發(fā)度 D 、相對揮發(fā)度3. 當操作壓力減小時，精餾液體組分的相對揮發(fā)度將會 ( ) 。A、增大B 、減小 C 、不變 D 、不確定4. 精餾塔內同一塊理論塔板上的氣相露點溫度與液相的泡點溫度為 ( ) 。A 、氣相露點溫度大于液相的泡點溫度 B 、氣相露點溫度小于液相的泡點溫度C、氣相露點溫度與液相的泡點溫度相等D 、無法判斷)。5. 某塔的精餾段操作線方程為 y=0.75x+0.225, 則餾出液組成為 (A、 0.86、 0.90、0.95、 0.2256. 某精餾段操作線方程y=0.75x 0.216, 則操作回流比為 ( )A

26、、 0.75 ；、 0.216 ；、3、0.907. 設計精餾塔時，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體改為過冷液體，則理論塔板數將 ( )A、增加、減少、不變、無法判斷8. 若以過熱蒸汽狀態(tài)進料時，進料線方程的斜率應為 (A 、等于 1 B 、等于 0 C 、小于 0、大于 09. 若以飽和蒸汽狀態(tài)進料時，進料線方程的斜率應為 (10.、等于 1 B 、等于 0 C 、小于 0、大于 0某二元混合物，其中 A為易揮發(fā)組分，液相組成 xA = 0.6時，相應的泡點溫度為 t 1，與之相平衡的氣相組成為 yA = 0.7 ，相應的露點為t 2，則 ( )、t 1 = t 2、判斷依據不

27、足11.連續(xù)精餾塔在操作過程中，如果加大回流比R，其它條件不變，則 ( ) 。、 xD增大， xW增大、 xD增大， xW減小C、 xD減小， xW增大、 xD 減小， xW減小12.雙組分溶液連續(xù)精餾計算中，回流比的變化將引起以下線的變化A 、平衡線與 q 線；、q 線與精餾段操作線；C、平衡線與提餾段操作線；、精餾段操作線與提餾段操作線13. 雙組分溶液連續(xù)精餾計算中，操作壓強的變化將引起以下線的變化A 、精餾段操作線 B 、q 線、平衡線 D、提餾段操作線A、可以達到規(guī)定的分離要求B、精餾操作將不能進行C、達不到規(guī)定的分離要求D、無法判斷15. 連續(xù)精餾塔操作時，若 F、D、xF、 q，

28、R及加料板位置不變，而操作的總壓減小，則( )A 、 xD增大， xW增大B、 xD減小， xW減小C 、 xD減小， xW 增大D、 xD 增大， xW減小14. 精餾操作時，實際回流比 R 若低于最小回流比 Rmin，結果是 ()。16. 某精餾塔操作時， F、xF、q、 D保持不變，增加回流比 R，則此時正確的是 ( )A、xD增加、 xW增加、 V 增加 C、 x D減少、 xW增加、 V 減少B、xD增加、 xW減少、 V 增加D、 xD增加、xW減少、V 減少17. 設計精餾塔時，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)從q = 1變?yōu)?q 1，則設計所需理論塔板數將 ( )。A 、增加B、

29、減少C 、不變D、判斷依據不足18. 設計精餾塔時，若其它條件不變，僅將回流比R 增大，則設計所需理論塔板數將 ( ) 。A、增加B、減少C 、不變D、判斷依據不足19. 下述說法中錯誤的是 ( ) 。 A、板式塔內氣液逐級接觸，填料塔內氣液連續(xù)接觸B、填料塔既可以用于精餾，也可以用于吸收C、板式塔既可以用于精餾，也可以用于吸收D、板式塔用于精餾，填料塔用于吸收20. 精餾操作中進料 F、q、xF、xD、xW不變，若僅將回流比 R 增大，則精餾段和提餾段操作線斜率的 變化應為( )L,LLLLLLLA、B 、,C 、,D 、,VVVVVVVV二、填空題1. 精餾操作的依據是。2. 精餾與簡單蒸

30、餾的根本區(qū)別在于。3. 對于理想溶液，組分間的相對揮發(fā)度等于兩個純組分的。4. 在汽- 液相平衡的 t-x-y 圖中，沸點與氣相組成的關系曲線，稱為_ 。5. 在汽- 液相平衡的 t-x-y 圖中，沸點與液相組成的關系曲線，稱為_ 。6. 板式塔中塔板上溢流堰的作用主要是。7. 某精餾塔操作時，已知冷凝分率 q = 0.4 ，其進料中液體量與汽體量的比是8. 某精餾塔操作時，已知冷凝分率 q = 0.6 ，其進料中液體量與汽體量的比是9. 設計精餾塔時，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)由原來的飽和液體改為過冷液體，則理論塔板數將 。10. 在連續(xù)精餾塔中進行全回流操作，已測得相鄰兩板上液相組成分

31、別為xn+1=0.75 ，xn=0.5 (均為易揮發(fā)組分摩爾分率)已知操作條件下相對揮發(fā)度=3，則 yn=。11. 某連續(xù)精餾塔，已知其精餾段操作線方程為y = 0.75x + 0.2 ，塔頂餾出液量 D = 80kmol/h ，則塔頂上升蒸汽量 = kmol/h 。12. 全回流適用的場合通常是。13. 精餾理論塔板計算采用芬斯克方程捷算法適用于 的情況。14. 簡單蒸餾和平衡蒸餾的主要區(qū)別在于。15. 間歇精餾和平衡蒸餾的主要區(qū)別在于。三、計算題1、用一精餾塔分離雙組分理想液體混合物，泡點進料，進料量為100kmol/h ，進料中易揮發(fā)組分xF=0.4 ，塔頂產品組成 xD = 0.9 ，塔底釜組成