碧桂園斜屋面高支模施工方案范本

1、大朗碧桂園J73棟型斜屋面高支模施工方案 大朗碧桂園項(xiàng)目J73棟型斜屋面高支模施工方案一、 工程概況大朗碧桂園項(xiàng)目J73棟型工程,由XX市碧桂園房地產(chǎn)開(kāi)發(fā)XX公司投資興建,位于XX市大朗鎮(zhèn)朗常路與朗東路交匯處。J73棟型工程為3棟(每棟含3個(gè)單元)6層住宅樓,項(xiàng)目名稱為J73-3A、J73-3B、J73(帶底商)；工程編號(hào)112#、111#、31#。工程總建筑面積分別為6543.64、6610.86、6863.56m2,建筑物結(jié)構(gòu)形式均為框架結(jié)構(gòu),基礎(chǔ)形式為預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)。六樓的頂屋設(shè)有夾層梁,三棟樓的天面均采用斜屋面,呈金字塔形。六層樓面設(shè)計(jì)標(biāo)高15.00m,夾層樓面設(shè)計(jì)標(biāo)高18.00、18

2、.392m,坡屋頂最高標(biāo)高20.490 m,最高脊梁的層高為5.49m,最低為3.0m(因WKL16a(2)、WKL16b(3)、WL4(1)、WKL19(2)、WL6(1)等梁下沒(méi)有設(shè)計(jì)夾層梁)；屋面坡度為32度,梁截面尺寸主要有200400 mm、300500 mm等截面型式,斜板厚為120mm,采用C25砼。由于該工程斜屋面結(jié)構(gòu)為折梁、折板形式,坡度較陡,采用門(mén)式架的高支模施工方案。二、 編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001中國(guó)建筑工業(yè)出版社； 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002中國(guó)建筑工業(yè)出版社； 建筑施工計(jì)算手冊(cè)江正榮著 中國(guó)建筑工業(yè)出版社； 建筑施工手冊(cè)第四版

3、中國(guó)建筑工業(yè)出版社； 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001 中國(guó)建筑工業(yè)出版社； 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003中國(guó)建筑工業(yè)出版社；施工圖紙、施工組織設(shè)計(jì)三、門(mén)式架支撐體系:1、模板:面板使用18mm厚夾板,規(guī)格為9201820,面板下排兩層8080mm的木枋,上層枋間距300mm,下層枋間距1219mm(即架寬)。門(mén)架間距、跨距是800mm。2、梁:梁底板和梁側(cè)板用整塊18mm厚的夾板制成。梁旁板底外側(cè)設(shè)壓腳板,梁側(cè)板支撐間距不大于400mm,梁底板用8080廣東松枋支承；梁底的上排枋間距為300mm,板底的上排枋間距為400mm,下排枋為8080木枋。3、支

4、撐體系:、樓面模板、梁側(cè)及梁底模板均采用18mm厚夾板。樓面梁板用門(mén)式架加可調(diào)托作頂架,龍骨均用8080mm木枋,上鋪18mm厚夾板。、門(mén)式架之間全部用交叉連桿連接,每層門(mén)架沿排向設(shè)置縱橫水平拉桿,底部距地200mm設(shè)縱橫掃地桿。、內(nèi)外兩側(cè)設(shè)450交叉剪力刀撐,每隔3m設(shè)一排的剪刀撐,剪刀撐底部到地。、所有的門(mén)式架底托必須墊50200墊木通長(zhǎng)。、屋面梁下設(shè)置夾層梁的支撐采用8080木枋、間距350,斜撐在夾層梁上；木枋根部翹角墊固定在夾層梁上的模板,夾層梁的支撐系統(tǒng)不拆除。木枋之間采用方條在木枋中部水平固定拉結(jié)。四、門(mén)式架高支撐施工方法1、模板搭設(shè)、門(mén)架按設(shè)計(jì)斜面坡度要求拉一條斜線,先沿屋脊梁

5、開(kāi)始排架,離柱邊200mm排第一只架,每間距800mm放一只架,并拉上交叉連桿,排至梁的另一邊的支承柱時(shí),如果排架至柱的距離大于400mm時(shí),將最后幾排的門(mén)架排距由800mm調(diào)整為600mm,使最后一排排距符合要求。底層架鋪設(shè)后,再架設(shè)中層或上層架,然后加頂托,大致調(diào)整高度到預(yù)定平水,在頂托上放木枋,第一層枋沿梁軸方向,第二排枋垂直梁軸方向、間距300mm。然后調(diào)整頂托高度,使梁底板調(diào)至預(yù)定高度,鋪梁底板,固定梁底板,梁底板裝好后再裝梁側(cè)板和樓面模板。、順著卸屋面板坡度方向與門(mén)架的跨距方向一致的方法搭設(shè)斜板門(mén)式架。斜板門(mén)式架一般取2榀為一組,斜屋面板的梯形或三角形的斜腰邊處以臨斜邊處200mm

6、增設(shè)鋼管立桿或門(mén)式架,第二排枋成放射狀放置。第一層枋和頂托之間的三角形空隙采用三角形木楔塊塞緊。三角形木楔塊須按照屋面坡度預(yù)制加工好。門(mén)式腳手架支撐體系要求在底部上200mm位置用萬(wàn)向扣扣一道鋼管拉桿,縱橫各一道,以保證整體性及穩(wěn)定性。在頂層架頂部下100mm縱橫必須各扣一道鋼管拉桿,以分散斜向壓力。、在底層架橫桿中央處扣一道通長(zhǎng)拉桿,故整個(gè)支撐高度范圍內(nèi)設(shè)置水平拉桿如下:距樓面200mm設(shè)掃地桿,以上每個(gè)門(mén)式架設(shè)置一道水平拉桿；水平拉桿要通長(zhǎng)設(shè)置,縱橫方向均設(shè),交接處用鋼管扣扣住,在端部要頂?shù)街?、 模板拆除根據(jù)混凝土七天及二十八天抗壓試件試驗(yàn)報(bào)告,當(dāng)混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度要求后,再安排拆除模

7、板；對(duì)板及梁部分,強(qiáng)度要達(dá)到75；對(duì)懸臂部分,跨度大于8m的梁,拆模強(qiáng)度要達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100。模板拆除時(shí),先松頂托,把頂托除下,利用原支撐體系做腳架,拆卸梁及樓面模板,最后拆除支撐體系。五、質(zhì)量保證措施 立柱就位前應(yīng)放出控制線,使立柱盡量在同一直線上,以便與水平拉桿連接及使其滿足間距要求。 門(mén)架、立柱排放時(shí)要用線陀吊線,控制其垂直度。 水平拉結(jié)施工時(shí)應(yīng)做到每完一層即驗(yàn)收一層,檢查其拉結(jié)是否牢固到位,以防“虛結(jié)”。 所用的木料,尤其是木枋,必須于使用前嚴(yán)格檢查其完好性,嚴(yán)禁使用蟲(chóng)蛀、腐蝕嚴(yán)重的枋材。 支撐系統(tǒng)施工完畢后XX公司質(zhì)安部驗(yàn)收合格后方可鋪板。六.主要安全技術(shù)措施1. 廢爛木枋不能使用

8、；2. 安裝、拆除外墻外模板時(shí),必須確認(rèn)外腳手架符合安全要求；3. 內(nèi)模板安裝高度超過(guò)2.5m時(shí),應(yīng)搭設(shè)臨時(shí)腳手架；4. 在4m以上高空拆除模板時(shí),不得讓模板、材料自由下落,更不得大面積同時(shí)撬落,操作時(shí)必須注意下方人員的動(dòng)向；5. 正在施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準(zhǔn)拆除；6. 安裝夾層或夾層以上的外圍墻、柱及梁模板,先搭設(shè)腳手架或安全網(wǎng)；水平拉桿不準(zhǔn)固定在腳手架或跳板等不穩(wěn)定物體上。第七節(jié)、斜屋面門(mén)架支撐系統(tǒng)計(jì)算書(shū) I、斜屋面梁門(mén)架支撐系統(tǒng)計(jì)算書(shū)本計(jì)算書(shū)依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)、建筑施工門(mén)式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ128-2000)、建筑施工計(jì)算手冊(cè)

9、江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:WL6(1)。 模板支撐體系剖面圖 門(mén)架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造參數(shù)(一) 梁構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B:0.3m；梁截面高度D:0.5m；樓層高度H:5.5m；結(jié)構(gòu)表面要求:隱藏；混凝土樓板厚度:120mm；梁邊至板支撐距離:0.5m；(二) 門(mén)架構(gòu)造參數(shù)門(mén)架型號(hào):MF1219A；搭設(shè)尺寸為:跨距l(xiāng)=0.800m(根據(jù)斜屋面坡度320,取計(jì)算跨距l(xiāng)=1.000m。計(jì)算跨距1.0m計(jì)算依據(jù):0.8/cos320_.943

10、3m)；步距=1.955m；門(mén)架的寬度b:1219.000mm； 門(mén)架的高度h0:1930.000mm； h1:1536.000mm；門(mén)架立桿采用48 3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用26.8 2.5mm鋼管；門(mén)架承載力修正系數(shù):0.9；(三) 門(mén)架立桿(加強(qiáng)桿)鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種:鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E:206000N/mm2；屈服強(qiáng)度f(wàn)y:235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f:205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce:325N/mm2；2.荷載參數(shù)(一) 梁模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:28.3kN/m3；鋼筋

11、自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k:1.77kN/m3；根據(jù)斜屋面坡度320,砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k:1.5/cos320_.77kN/m3；梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0.5kN/m2；砼對(duì)模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k:12kN/m2；振搗砼對(duì)梁側(cè)模板荷載Q2k:4kN/m2；梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0.5kN/m2；振搗砼對(duì)梁底模板荷載Q2k:2kN/m2；(二) 門(mén)架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用48 3.5mm鋼管,1步1設(shè)；剪刀撐采用48 3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),直角扣件1個(gè)；附件、安全

12、網(wǎng)重量(kN/m):0.02欄桿重量 (kN/m):0.013.梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式:主楞橫向設(shè)置無(wú)次楞；(一) 面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度:18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm:15N/mm2；彈性模量E:5400N/mm2；(二) 主楞參數(shù)材料:2根483.5鋼管；間距(mm):100,150*1；鋼材品種:鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E:206000N/mm2；屈服強(qiáng)度f(wàn)y:235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f:205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce:325N/mm2；(三) 加固楞支拉參數(shù)加固楞采

13、用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑:M12；螺栓水平間距:450mm；螺栓豎向間距(mm)依次是:100,150*1；4.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為:單門(mén)架垂直梁軸線布置；(一) 面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度:18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm:15N/mm2；彈性模量E:5400N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料:1根8080矩形木楞；間距:300mm；木材品種:粗皮落葉松；彈性模量E:10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:1.7N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料:1根8080矩形木楞；木材品種:

14、粗皮落葉松；彈性模量E:10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:1.7N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范(JGJ162-2008)第5.2.1條規(guī)定,面板按照簡(jiǎn)支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷載計(jì)算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按下列公式計(jì)算,并取其中的較小值: F1=0.22

15、t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間,取3.000h； T - 砼的入模溫度,取20.000； V - 砼的澆筑速度,取1.500m/h； H - 砼側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆砼頂面總高度,取0.500m； 1- 外加劑影響修正系數(shù),取1.000； 2- 砼坍落度影響修正系數(shù),取1.000。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算得到: F1=19.400 kN/m2 F2=12.000 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=min(F1,F2)=12.000 kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度:h=F/=12.000/24.000=0.50

16、0m；(二) 振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合: q=12.0001=12.000kN/m；計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合:底部荷載:q=max(q1,q2)=18.108kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合: q1=0.9(1.212.000+1.44)1=18.000kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q2=0.9(1.3512.000+1.40.74)1=18.108kN/m；頂部荷載:q=0.91.40.741=3.528kN/m；2.內(nèi)力計(jì)算面板承受均布荷載作用,根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下:

17、 彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計(jì)算簡(jiǎn)圖 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到: 最大彎矩 M= 0.083kNm 最大剪力:V= 1.583kN 最大變形:= 0.127mm 最大支座反力:F= 2.906kN3.面板計(jì)算(一) 板抗彎強(qiáng)度計(jì)算 =M/W=0.083106/5.400104 =1.536N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =1.536N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=15N/mm2,滿足要求！(二) 撓度計(jì)算容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.127mm,容許撓度為0.400mm,滿足要求！第2跨最大撓度為0.017mm,容許撓度為0.60

18、0mm,滿足要求！第3跨最大撓度為0.020mm,容許撓度為0.280mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計(jì)算1.主楞計(jì)算主楞采用2根483.5鋼管為一組,共2組。主楞的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為: I=212.19104= 2.438105 mm4； W=25.08103= 1.016104 mm3； E=206000 N/mm2；主楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。主楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計(jì)算寬度得到:(a) 計(jì)算彎矩和剪力采用:q = 2.906/1=2.906 kN/m；(b)

19、 計(jì)算撓度采用:q = 1.835/1=1.835 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.9060.4502=0.059kN.m最大剪力 V=0.6ql=0.62.9060.450=0.785kN最大支座力 N=1.1ql =1.12.9060.450=1.439kN最大變形 = 0.677ql4/100EI=0.6771.835450.0004/(1002060002.438105)=0.010mm(1) 主楞抗彎強(qiáng)度計(jì)算 =M/W=0.059106/1.016104 =5.793N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =5.793N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205N/mm2,滿

20、足要求！(2) 主楞抗剪強(qiáng)度計(jì)算 =VS0/Itw=0.39210006946/(2.4381053.5)=3.194N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 3.194 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=120.000 N/mm2,滿足要求！(3) 主楞撓度計(jì)算最大撓度: =0.010mm；容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.800mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: =0.010mm小于最大允許撓度值: =1.800mm,滿足要求！2.穿梁螺栓計(jì)算驗(yàn)算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,取170 N/mm2

21、； 穿梁螺栓型號(hào): M12 ；查表得: 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.439 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.920kN,滿足要求！四、梁底模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范(JGJ162-2008)第5.2.1條規(guī)定,面板按照簡(jiǎn)支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為0.300m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 300183/12

22、= 1.458105mm4； W = 300182/6 = 1.620104mm3；1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.50.300=0.150 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.30.3000.5=4.245 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.770.3000.5=0.266 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/m；振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k=20.300=0.600 kN/m；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合: q=4.661kN/m；(2) 計(jì)算彎矩采用基本組合: q=max(q1,q2)=6.192kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控

23、制的組合: q1=0.9(1.24.661+1.40.600) =5.789kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合: q2=0.9(1.354.661+1.40.70.600) =6.192kN/m；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 M/W f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =1.620104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=0.125ql2=6.966104Nmm； 計(jì)算彎矩采用基本組合:q=6.192kN/m；面板計(jì)算跨度: l = 300mm；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 6.966104/1.620104=4.300N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =4.300N/mm2

24、小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=15N/mm2,滿足要求！3.面板撓度驗(yàn)算 =5ql4/(384EI)其中:q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 4.661 kN/m； l-面板計(jì)算跨度: l =300mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 5400N/mm2； I-截面慣性矩: I =1.458105mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.200mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 54.661300.0004/(38454001.458105) = 0.624 mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: =0.624mm小于最大允許撓度值: =1.200mm,滿足要求！五、梁底支撐梁的計(jì)算1.第一層支

25、撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根8080矩形木楞,間距300mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為: I=1341.33104= 3.413106 mm4； W=185.33103= 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合:模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3(0.520.32+0.50.3)/0.3=0.470kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.30.30.5=4.245 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.770.30.5=0.266 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/m；振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值

26、Q2k=20.3=0.600 kN/m；計(jì)算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkb=(250.18+0.5)0.30.5/2=0.375 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值Qkb=1.00.30.5/2=0.075kN；(1) 計(jì)算彎矩和剪力時(shí),采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重):均布荷載設(shè)計(jì)值q1=0.9(1.24.981+1.20.038+1.40.600)=6.176kN/m；樓板傳來(lái)集中力設(shè)計(jì)值F1=0.9(1.20.375+1.40.075)=0.500kN；(2) 計(jì)算彎矩和剪力時(shí),采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重):均布荷載設(shè)計(jì)值q2=0.9

27、(1.354.981+1.350.038+1.40.70.600)=6.627kN/m；樓板傳來(lái)集中力設(shè)計(jì)值F2=0.9(1.350.375+1.40.70.075)=0.522kN；(3) 計(jì)算撓度時(shí),采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)行組合(含支撐梁自重):均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值q3=4.981+0.038=5.019 kN/m；樓板傳來(lái)集中力標(biāo)準(zhǔn)值F3=0.375 kN；(二) 支撐梁驗(yàn)算根據(jù)前面計(jì)算的荷載組合,取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下: 彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計(jì)算簡(jiǎn)圖 變形圖(mm)經(jīng)過(guò)計(jì)算得到從左到右各支座力分別為:N1=1.540kNN2=

28、1.540kN計(jì)算得到: 最大彎矩:M= 0.724kN.m 最大剪力:V= 1.540kN 最大變形:= 2.286mm 最大支座反力:F= 1.540kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 =M/W=0.724106/8.533104 =8.489N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =8.489N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算 =VS0/Ib=1.540100064000/(3.41310680)=0.361N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 0.361 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.700 N/mm2,滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算 -容許撓

29、度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為2.286mm,容許撓度為4.876mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根8080矩形木楞為一組,共2組。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為: I=1341.33104= 3.413106 mm4； W=185.33103= 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進(jìn)行驗(yàn)算,支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。支撐梁所受集中荷載F:計(jì)算彎矩和剪力時(shí)采用F1=1.540kN；計(jì)算撓度時(shí)采用F2=1.145kN；均

30、布荷載取支撐梁的自重q:計(jì)算彎矩和剪力時(shí)采用q1= 0.052kN/m；計(jì)算撓度時(shí)采用q2= 0.038kN/m；根據(jù)上面計(jì)算的荷載進(jìn)行電算,得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下: 彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖 彎矩圖(kNm) 剪力圖(kN) 變形計(jì)算簡(jiǎn)圖 變形圖(mm)計(jì)算得到: 最大彎矩:M= 0.523kN.m 最大剪力:V= 3.321kN 最大變形:= 0.729mm 最大支座反力:F= 5.656kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 =M/W=0.523106/8.533104 =6.134N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =6.134N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=17N/mm2,滿足要求！(2)

31、支撐梁抗剪計(jì)算 =VS0/Ib=3.321100064000/(3.41310680)=0.778N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 0.778 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.700 N/mm2,滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250；第1跨最大撓度為0.729mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求！第2跨最大撓度為0.082mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求！第3跨最大撓度為0.729mm,容許撓度為4.000mm,滿足要求！各跨實(shí)際最大撓度計(jì)算值小于最大允許撓度值,滿足要求！六、門(mén)架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算1.門(mén)架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下

32、內(nèi)容:(1)腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門(mén)架的每跨距內(nèi),每步架高內(nèi)的構(gòu)配件及其重量分別為: 經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架自重合計(jì)NGk1 = 0.663/1.955=0.339 kN/m。(2)加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力(kN/m)剪刀撐采用 48 3.5 mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置,每米高的鋼管重計(jì)算: tg = ( 41.955 ) / (41.000 ) = 1.955 2 0.038 (41.000)/cos/(41.955 ) = 0.086 kN/m；水平加固桿采用 48 3.5 mm鋼管,按照1步1設(shè)設(shè)置,每米高的鋼管重為: 0.038 (11.000) / (11.9

33、55) = 0.020kN/m；每跨內(nèi)的直角扣件1個(gè),旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),每米高的鋼管重為: ( 10.0135+40.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m；每米高的附件重量為0.02 kN/m；每米高的欄桿重量為0.01 kN/m；經(jīng)計(jì)算得到,每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計(jì) NGk2 = 0.172 kN/m；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)為 NG = NGK1 + NGK2 = 0.512 kN/m；2.門(mén)架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算門(mén)架立柱的穩(wěn)定性計(jì)算公式 = N/(kAo)f其中 - 門(mén)架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值 (N/mm2)；N - 作用于一榀門(mén)型支柱的軸向力設(shè)計(jì)值,它包括:

34、支撐梁傳遞荷載設(shè)計(jì)值: N1 =25.656 =11.312kN ；門(mén)架及加固件自重荷載設(shè)計(jì)值: N2 = 0.91.20.512(5.5-0.5)=2.762 kN；N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN；k-門(mén)架承載力修正系數(shù),k= 0.9；Ao -一榀門(mén)架兩邊立桿的毛截面面積,Ao= 2A1 =9.780 cm2；f - 鋼管強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:f =205 N/mm2；- 門(mén)架立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 koho/i 查模板規(guī)范JGJ162-2008附錄D得到,=0.377； 其中:長(zhǎng)度修正系數(shù)ko=1.13；門(mén)架的高度h0=1.93m；門(mén)架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑i=(I/

35、A1)1/2=1.650 cm；門(mén)架立桿的毛截面面積A1=4.89 cm2；門(mén)架立桿的換算截面慣性矩I=I0+I1h1/h0=13.320 cm4；門(mén)架立桿的毛截面慣性矩I0=12.19 cm4；門(mén)架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩I1=1.42 cm4；門(mén)架加強(qiáng)桿的高度h1=1.536m；門(mén)架立柱長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算值:=h0/i=1.93100/1.650=116.939門(mén)架立柱長(zhǎng)細(xì)比= 116.939 小于門(mén)架立柱允許長(zhǎng)細(xì)比 = 150,滿足要求！門(mén)架立柱軸心受壓應(yīng)力計(jì)算值=14.075103/(0.90.3779.780102) = 42.365N/mm2；門(mén)架立柱穩(wěn)定性計(jì)算 = 42.365N/mm2 小

36、于 門(mén)架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計(jì)值 f = 205 N/mm2,滿足要求！II、 斜屋面板門(mén)架支撐系統(tǒng)計(jì)算書(shū)本計(jì)算書(shū)依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)、建筑施工門(mén)式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ128-2000)、建筑施工計(jì)算手冊(cè) 江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010-2002)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。板段:B1。斜屋面板荷載進(jìn)行水平換算后,取門(mén)式架最高搭設(shè)高度5.2m和水平投影平面進(jìn)行安全計(jì)算；門(mén)式架搭設(shè)跨距為0.8米,為了大橫桿的驗(yàn)算準(zhǔn)確、實(shí)際取門(mén)式架計(jì)算跨距為1.0米.實(shí)際搭設(shè)門(mén)式架跨

37、距方向的門(mén)式架高度以斜屋面坡度為準(zhǔn)。 模板支撐體系剖面圖 門(mén)架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造參數(shù)(一) 梁構(gòu)造參數(shù)樓層高度H:5.2m；混凝土樓板厚度:120mm；結(jié)構(gòu)表面要求:隱藏；(二) 門(mén)架構(gòu)造參數(shù)門(mén)架型號(hào):MF1219A；門(mén)架間距:800mm；搭設(shè)尺寸為:跨距l(xiāng)=0.800m(根據(jù)斜屋面坡度320,取計(jì)算跨距l(xiāng)=1.000m。計(jì)算跨距1.0m計(jì)算依據(jù):0.8/cos320_.9433m)；步距=1.955m；門(mén)架的寬度b:1219.000mm； 門(mén)架的高度h0:1930.000mm； h1:1536.000mm；門(mén)架立桿采用48 3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用26.8 2.5m

38、m鋼管；門(mén)架承載力修正系數(shù):0.9；(三) 門(mén)架立桿(加強(qiáng)桿)鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種:鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E:206000N/mm2；屈服強(qiáng)度f(wàn)y:235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f:205N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:120N/mm2；端面承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fce:325N/mm2；2.荷載參數(shù)(一) 板模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:28.3kN/m3；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k:1.297kN/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0.354kN/m2；根據(jù)斜屋面坡度320,砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k:24/cos320=28.3kN/m3鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k:1.1/c

39、os320_.297kN/m3；板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k:0.3/cos320_.354kN/m2；承受集中荷載的模板單塊寬度:1000mm；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k:計(jì)算模板和直接支承模板的小梁時(shí)取2.5kN/m2；計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí)取1.5kN/m2；計(jì)算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)取1kN/m2；(二) 門(mén)架靜荷載參數(shù)水平架5步4設(shè)；腳手板5步1設(shè)；水平加固桿采用48 3.5mm鋼管,1步1設(shè)；剪刀撐采用48 3.5mm鋼管,按照4步4跨設(shè)置；1跨1步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件4個(gè),直角扣件1個(gè)；附件、安全網(wǎng)重量(kN/m):0.02欄桿重量 (kN/m):0.013.板底模板參數(shù)搭設(shè)形式

40、為:2層梁上順下橫單門(mén)架；(一) 面板參數(shù)面板采用樺木(垂直方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度:18mm；抗彎設(shè)計(jì)值fm:15N/mm2；彈性模量E:5400N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料:1根8080矩形木楞；間距:400mm；木材品種:粗皮落葉松；彈性模量E:10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv:1.7N/mm2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料:1根8080矩形木楞；木材品種:粗皮落葉松；彈性模量E:10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fc:16N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm:17N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值

41、fv:1.7N/mm2；二、模板面板計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。根據(jù)模板規(guī)范(JGJ162-2008)第5.2.1條規(guī)定,面板按照簡(jiǎn)支跨計(jì)算。這里取面板的計(jì)算寬度為1.000m。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 1000183/12= 4.860105mm4； W = 1000182/6 = 5.400104mm3；1.荷載計(jì)算及組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3541.000=0.354 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.31.0000.12=3.396 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.2971.0000.12=0.156 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值

42、Gk= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.51.000=2.500 kN/m；計(jì)算模板面板時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5 kN；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合: q=3.906kN/m；(2) 計(jì)算彎矩采用基本組合:A 永久荷載和均布活荷載組合 q=max(q1,q2)=7.368kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合: q1=0.9(1.23.906+1.42.500) =7.368kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合: q2=0.9(1.353.906+1.40.72.500) =6.950kN/m；B 永久荷載和集中活荷載組合

43、由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q1=0.91.23.906 =4.218kN/m；P1=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q2=0.91.353.906 =4.745kN/m；P2=0.91.40.72.5 =2.205kN；2.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 M/W f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =5.400104mm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm) M=max(Ma,Mb1,Mb2)=0.399kNm； Ma=0.125ql2=0.1257.3680.42 =0.147kNm；Mb1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1254.2180.42+0.253.1

44、500.4 =0.399kNm； Mb2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.7450.42+0.252.2050.4 =0.315Nmm；經(jīng)計(jì)算得到,面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 0.399106/5.400104=7.396N/mm2；實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =7.396N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =15N/mm2,滿足要求！2.面板撓度驗(yàn)算 =5ql4/(384EI)其中:q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 3.906kN/m； l-面板計(jì)算跨度: l =400mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 5400N/mm2； I-截面慣性矩: I =4.860105mm4；

45、 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=1.600mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 53.9064004/(38454004.860105)=0.496mm；實(shí)際最大撓度計(jì)算值: =0.496mm小于最大允許撓度值: =1.600mm,滿足要求！三、板底支撐梁的計(jì)算1.第一層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根8080矩形木楞,間距400mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為: I=1341.33104= 3.413106 mm4； W=185.33103= 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合:模板自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k=0.3540.4=0.

46、142 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k=28.30.40.12=1.358 kN/m；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k=1.2970.40.12=0.062 kN/m；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gk= 0.142+1.358+ 0.062=1.562 kN/m；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=2.50.4=1.000 kN/m；計(jì)算第一層支撐梁時(shí)用集中活荷載進(jìn)行驗(yàn)算P=2.5 kN；(1) 計(jì)算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合(考慮支撐梁自重): q=1.562+0.038=1.601kN/m；(2) 計(jì)算彎矩和剪力采用基本組合(考慮支撐梁自重):A 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合: q1=0.91.2(1.

47、562+0.0384) =1.729kN/m； q2=0.91.41.000 =1.260kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合: q1=0.91.35(1.562+0.0384) =1.945kN/m； q2=0.91.40.71.000 =0.882 kN/m；B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合:q=0.91.2(1.562+0.0384) =1.729kN/m；P=0.91.42.5 =3.150kN；由永久荷載效應(yīng)控制的組合:q=0.91.35(1.562+0.0384) =1.945kN/m；P=0.91.40.72.5 =2.205kN；(二) 荷載效應(yīng)計(jì)算支撐梁直

48、接承受模板傳遞的荷載,按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。作用荷載分為“永久荷載和均布活荷載組合”和“永久荷載和集中活荷載組合”兩種情況,為了精確計(jì)算受力,把永久荷載和活荷載分開(kāi)計(jì)算效應(yīng)值,查模板規(guī)范(JGJ162-2008)附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。(1) 最大彎矩M計(jì)算最大彎矩M=max(Ma,Mb)=0.809kNm；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Ma=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.72912+0.1171.2612 =0.320kNm；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0.080ql

49、2+0.213Pl=0.0801.72912+0.2133.1501=0.809kNm；(2) 最大剪力V計(jì)算最大剪力V=max(Va,Vb)=3.163 kN；A 永久荷載和均布活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.7291+0.6171.2601=1.815kN；B 永久荷載和集中活荷載組合經(jīng)過(guò)系統(tǒng)電算,采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.7291+0.6753.150=3.163kN；(3) 最大變形計(jì)算= 0.677ql4/100EI=0.6771.60065610

50、004/(100100003.413106)=0.317mm (三) 支撐梁驗(yàn)算(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算=M/W=0.809106/8.533104 =9.484N/mm2實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 =9.484N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f =17N/mm2,滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計(jì)算 =VS0/Ib=3.163100064000/(3.41310680)=0.741N/mm2；實(shí)際剪應(yīng)力計(jì)算值 0.741 N/mm2 小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv=1.700 N/mm2,滿足要求！(3) 支撐梁撓度計(jì)算最大撓度: =0.317mm； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)表面隱藏=l/250=4.000mm；實(shí)

51、際最大撓度計(jì)算值: =0.317mm小于最大允許撓度值: =4.000mm,滿足要求！2.第二層支撐梁的計(jì)算支撐梁采用1根8080矩形木楞,間距1000mm。支撐梁的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為: I=1341.33104= 3.413106 mm4； W=185.33103= 8.533104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計(jì)算及組合(1) 第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力模板規(guī)范(JGJ162-2008)規(guī)定:當(dāng)計(jì)算直接支承小梁的主梁時(shí),均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值可取1.5kN/m2。規(guī)范所說(shuō)的“均布活荷載”不能直接作用在第二層支撐梁,而是作用在面板板面,通過(guò)第一層支撐梁產(chǎn)生的支座反力傳遞給第二層支撐梁。所以,我們首先確定在永久荷載和均布活荷載作用下,第一層支撐梁產(chǎn)生的最大支座反力。施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k=1.50.4=0.600 kN/m；由可變荷載效應(yīng)控制的組合(考慮支撐梁自重):q1=1.729kN/m；q2=0.91.40.600 =0.7