煤礦6kv變電站供電系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）（說(shuō)明書(shū)）題目：煤礦6Kv變電站供電系統(tǒng)設(shè)計(jì)姓名： xxxxxx 編號(hào)： 4 河南理工大學(xué)成人教育學(xué)院河南理工大學(xué)成人教育學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)站別 平頂山函授站 年級(jí)專(zhuān)業(yè)2012電氣工程自動(dòng)化1班 學(xué)生姓名 宋樂(lè)天 一、設(shè)計(jì)(論文)題目： 煤礦6Kv變電站供電系統(tǒng)設(shè)計(jì) 二、設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)與要求1、收集原始資料，對(duì)煤礦用電負(fù)荷進(jìn)行統(tǒng)計(jì)。2、變電站主變的選擇。3、高壓電氣設(shè)備的選擇。4、導(dǎo)線、電纜的見(jiàn)面選擇。5、變電站的繼電保護(hù)裝置。三、設(shè)計(jì)（論文）時(shí)間 2014年 3 月 1 日 至 2013年 5 月 4 日指導(dǎo)教師（簽名） 沈占彬 成教院院長(zhǎng)（簽名） 河南理工大學(xué)成人

2、教育學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）評(píng)定書(shū)站別 平頂山函授站 年級(jí)專(zhuān)業(yè)2012電氣工程自動(dòng)化1班 學(xué)生姓名 宋樂(lè)天 一、設(shè)計(jì)(論文)題目： 煤礦6Kv變電站供電系統(tǒng)設(shè)計(jì) 二、設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū) 34 頁(yè)，附圖 0 張。三、審閱意見(jiàn)及評(píng)語(yǔ)按照設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)的要求，基本完成了設(shè)計(jì)任務(wù)。根據(jù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)管理的有關(guān)規(guī)定，同意（不同意）參加畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）答辯。指導(dǎo)教師（簽名） 沈占彬 職 稱(chēng) 教授 工 作 單 位 平頂山工業(yè)職業(yè)技術(shù)學(xué)院 河南理工大學(xué)成人教育學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）答辯委員會(huì)記錄平頂山函授站 年級(jí)專(zhuān)業(yè)2012電氣工程及自動(dòng)化1班 學(xué)生姓名 宋樂(lè)天 的（論文）于 2014 年 5 月 日進(jìn)行答辯。設(shè)計(jì)(論文

3、)題目： 煤礦6Kv變電站供電系統(tǒng)設(shè)計(jì) 答辯學(xué)生向畢業(yè)設(shè)計(jì)答辯委員會(huì)（小組）提交以下資料：一、設(shè)計(jì)（論文）說(shuō)明書(shū) 共 34 頁(yè)二、設(shè)計(jì)（論文）圖紙 共 0 張三、指導(dǎo)教師評(píng)閱意見(jiàn) 共 1 張根據(jù)學(xué)生所提供的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）材料和指導(dǎo)教師意見(jiàn)以及在答辯過(guò)程中學(xué)生回答問(wèn)題的情況，畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）答辯委員會(huì)（小組）作出如下決議：一、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的總評(píng)語(yǔ)：二、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的總評(píng)成績(jī)：畢業(yè)答辯委員會(huì)主任（組長(zhǎng)）簽字：委員（成員）簽字：年 月 日摘要采用現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研的方法，找出了原模擬電控系統(tǒng)存在的問(wèn)題及解決問(wèn)題的途徑；采用實(shí)驗(yàn)分析的方法，對(duì)ASCS全數(shù)字控制技術(shù)和PLC雙重保護(hù)技術(shù)進(jìn)行了深入的研究，

4、找出了模擬電控系統(tǒng)控制精度不高、系統(tǒng)不穩(wěn)定、故障率高且難以查找的根本原因；采用ASCS全數(shù)字控制裝置及雙PLC保護(hù)系統(tǒng)代替原模擬電控裝置和單PLC保護(hù)系統(tǒng)進(jìn)行技術(shù)改造，改造后的電控系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定、可靠，故障率低且容易查找。采用理論分析的方法，完成了基于速度、電流雙閉環(huán)數(shù)字調(diào)節(jié)系統(tǒng)的研究，形成了速度、電流雙閉環(huán)數(shù)字調(diào)節(jié)技術(shù)理論，彌補(bǔ)了原有模擬調(diào)節(jié)技術(shù)的不足，充實(shí)了直流調(diào)節(jié)電控技術(shù)的方式和方法。采用理論計(jì)算的方法設(shè)計(jì)出了由單片機(jī)控制的調(diào)節(jié)控制電路，并開(kāi)發(fā)出了ASCS全數(shù)字調(diào)節(jié)控制裝置。新產(chǎn)品具有較高的科技含量，在技術(shù)性能等各項(xiàng)指標(biāo)上均達(dá)到或超過(guò)了國(guó)家或行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的要求。采用現(xiàn)場(chǎng)工業(yè)性試驗(yàn)的方法，驗(yàn)證了

5、ASCS全數(shù)字調(diào)節(jié)控制裝置的工作可靠性、運(yùn)行穩(wěn)定性和技術(shù)先進(jìn)性。關(guān)鍵詞：提升機(jī) PLC 可靠性 全數(shù)字調(diào)節(jié)目 錄第一章 概述11.1礦井開(kāi)拓方式11.2礦井瓦斯11.3礦井通風(fēng)系統(tǒng)11.4防治自然發(fā)火情況21.5綜合防塵情況21.6氣象資料2第二章 變電所位置及供電電源的確立42.1變電所位置的確定42.2變電所供電電源的確定42.2.1對(duì)供電電源的要求42.2.2供電電源及供電方式的確定42.2.3電源進(jìn)線方式的確定4第三章 變電所的負(fù)荷統(tǒng)計(jì)與主變的選擇53.1 變電所的負(fù)荷計(jì)算53.1.1單組用電設(shè)備的負(fù)荷計(jì)算：53.1.2 變電所總計(jì)算負(fù)荷53.2負(fù)荷統(tǒng)計(jì)63.2.1低壓負(fù)荷的統(tǒng)計(jì)63.

6、2.2高壓用電設(shè)備（組）的計(jì)算負(fù)荷73.2.3功率因數(shù)的提高83.3 主變壓器的選擇93.3.1 全礦總負(fù)荷93.3.2全礦噸煤耗103.3.3確定變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式10第四章 變電所供電系統(tǒng)的擬定114.1變電所主接線方案的確定114.1.1變電所的一次接線確定114.1.2總降壓變電所的主結(jié)線114.2 二次母線11第五章 輸電導(dǎo)線截面的選擇125.1 電線材料的選擇125.2 導(dǎo)線截面的選擇12第六章 短路電路的計(jì)算136.1計(jì)算短路電流的目的和任務(wù)136.2計(jì)算短路電流的原則與規(guī)定136.3 短路電流計(jì)算136.4無(wú)限大電源容量系統(tǒng)短路電流的計(jì)算146.5三相短路電流和短路容量的計(jì)算1

7、46.5.1 S1點(diǎn)短路電流和短路容量計(jì)算146.5.2 主井提升機(jī)短路計(jì)算156.5.3 副井提升機(jī)短路計(jì)算156.5.4 壓剛機(jī)短路計(jì)算166.5.5 東主絞車(chē)短路計(jì)算166.5.6 新主井短路計(jì)算166.5.7北主扇短路計(jì)算176.5.8 乙三風(fēng)井短路計(jì)算17第七章 電器設(shè)備的選擇217.1 6KV設(shè)備的選擇217.1.1帶接地刀閘隔離開(kāi)關(guān)選型（戶(hù)外）217.1.2油斷器的選型217.2 6KV母線的選型217.3 6KV設(shè)備的選擇227.3.1母線選擇227.3.2 支柱絕緣子的選擇237.3.3 熔斷器的選擇247.3.4 電流互感器的選擇247.3.5 電抗器的選擇247.3.6

8、高壓開(kāi)關(guān)柜的選擇26第八章 變電所的繼電保護(hù)278.1相間短路保護(hù)278.2 容器的繼電保護(hù)288.3變壓器的繼電保護(hù)29第九章 變電所的用電系統(tǒng)309.1 直流負(fù)荷309.2 直流屏選擇30第十章 變電所的防雷保護(hù)3110.1 直擊雷防護(hù)3110.2雷電入侵波的防護(hù)31參考文獻(xiàn)33致謝34第一章 概述十一礦位于平頂山礦區(qū)的西部，東與五礦、香山公司相臨，西以59#勘探線 為界。南以各煤層露頭為界，北以各煤層-800m底板等高線為界。井田東西走向6.6Km，南北傾斜寬3.56KM，面積約23.50Km2。礦井于1972年10月15日動(dòng)工，1979年1月1 日簡(jiǎn)易投產(chǎn)。礦井設(shè)計(jì)能力60萬(wàn)噸，198

9、6年達(dá)到設(shè)計(jì)能力。1996年四季度一期改擴(kuò) 建工程開(kāi)工，2001年10月改擴(kuò)建工程投產(chǎn)，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力300萬(wàn)噸/年。目前，礦井 在采煤層為丁5-6、戊9-0、己16-17三組六層煤。十一礦煤炭的地質(zhì)儲(chǔ)量2.26億噸，深部為無(wú)限井田、煤炭?jī)?chǔ)量豐富，發(fā)展后勁充足。1.1礦井開(kāi)拓方式礦井為立井開(kāi)拓，四個(gè)立井兩個(gè)水平開(kāi)拓全井田。一水平標(biāo)高-180m，二水平標(biāo)高-593m。礦井現(xiàn)有三個(gè)生產(chǎn)采區(qū)，即己二采區(qū)、丁二采區(qū)、戊組采區(qū)。1.2礦井瓦斯十一礦自1984年鑒定為高瓦斯礦井以來(lái)，一直按高瓦斯礦井進(jìn)行管理。2007年 度礦井瓦斯鑒定結(jié)果，礦井瓦斯絕對(duì)涌出量為36.49m3/min，相對(duì)涌出量為0.86m3

10、/t.d。我礦二水平生產(chǎn)的己二采區(qū)相對(duì)涌出量13.82m3/t.d，絕對(duì)量24.45m3/min，占全礦井 的67%，屬高瓦斯采區(qū)。2005年4月集團(tuán)公司委托煤炭科學(xué)研究總院撫順?lè)衷簩?duì)我礦煤與瓦斯突出危險(xiǎn)性進(jìn)行鑒定，鑒定結(jié)果認(rèn)為我礦己16-17煤層為非突出煤層。90年裝備了KJ-4礦井瓦斯安全監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，1996、2001、2005年進(jìn)行了改造，目前采、掘工作面瓦斯傳感器和瓦斯閉鎖裝備率達(dá)100%。主副風(fēng)機(jī)均安裝了開(kāi)停傳感器，隨時(shí)監(jiān)測(cè)風(fēng)機(jī)運(yùn)行狀況。在主要進(jìn)風(fēng)巷道安裝了風(fēng)速傳感器，在采區(qū)主要車(chē)場(chǎng)風(fēng) 門(mén)安裝了風(fēng)門(mén)開(kāi)停傳感器。采煤工作面安裝了CO和溫度傳感器。1.3礦井通風(fēng)系統(tǒng)礦井通風(fēng)方式為中央混合抽

11、出式，兩個(gè)中央副井及新主井進(jìn)風(fēng)，中央風(fēng)井（立井）和南風(fēng)井（斜井）兩個(gè)井筒回風(fēng)。礦井通風(fēng)系統(tǒng)較為簡(jiǎn)單、穩(wěn)定、可靠。礦井采用機(jī)械通風(fēng)，南風(fēng)井主要通風(fēng)機(jī)的型號(hào)為BDK-8-NO28（兩臺(tái)，一用一備，運(yùn)轉(zhuǎn)風(fēng)機(jī)與備用風(fēng)機(jī)具有同等能力），配套電機(jī)功率為500KW2，轉(zhuǎn)速為739r/min，額定電流62 A。中央風(fēng)井新裝備的兩臺(tái)主要通風(fēng)機(jī)為ANN-2884/1400N型軸流式風(fēng)機(jī)，額定轉(zhuǎn)速為990r/min，葉片為11片。主要通風(fēng)機(jī)配套電機(jī)為Y560-6型電動(dòng)機(jī)，額定轉(zhuǎn)速990r/min，功率1250KW，額定電流140.7A。南風(fēng)井負(fù)壓244mmH2O，雙級(jí)-5/-6.5運(yùn)行，主要通風(fēng)機(jī)風(fēng)量8290m3/

12、min中央風(fēng)井負(fù)壓141mmH2O，30運(yùn)行，主要通風(fēng)機(jī)風(fēng)量9550m3/min，礦井有效風(fēng)量15390m3/min，有效風(fēng)量率86.3%，礦井等積孔8.1m2。1.4防治自然發(fā)火情況我礦所采的已組、戊組、丁組煤層均具有自然發(fā)火傾向性，已組煤層發(fā)火期只有1個(gè)月，丁、戊組煤層發(fā)火期23個(gè)月。我礦堅(jiān)持“預(yù)防為主、防治結(jié)合”的原則，在防治自然發(fā)火方面投入了大量的人力、物力、財(cái)力，從通風(fēng)系統(tǒng)管理入手，合理配風(fēng)，保持通風(fēng)系統(tǒng)穩(wěn)定，回采工作面結(jié)束及時(shí)高質(zhì)量的進(jìn)行封閉，減少采空區(qū)漏風(fēng)防止自然發(fā)火。地面灌漿站對(duì)采面進(jìn)行隨采隨注，密閉和停采線注漿充填，做好預(yù)防性灌漿。裝備移動(dòng)式制氮機(jī)兩套，進(jìn)行采空區(qū)預(yù)防性注氮。

13、束管監(jiān)測(cè)系統(tǒng)更新?lián)Q代后，實(shí)現(xiàn)了束管、氣相色譜儀、計(jì)算機(jī)聯(lián)網(wǎng)，可精確分析檢測(cè)多種礦井氣體成分。堅(jiān)持“3、6、9”防火普查制度，及時(shí)發(fā)現(xiàn)自然發(fā)火隱患、及時(shí)處理。引進(jìn)MEA防滅火劑等技術(shù)，治理巷道高冒高溫點(diǎn)。目前防火的重點(diǎn)是己16-17-22071綜 采面、己16-17-22101綜采面和己組采空區(qū)。己組采面風(fēng)巷敷設(shè)注漿管路，機(jī)巷敷設(shè)注氮管路，堅(jiān)持隨采隨注措施。1.5綜合防塵情況礦制訂完善了綜合防塵管理制度和防塵崗位責(zé)任制，裝備了（淺孔、長(zhǎng)孔）煤體注水鉆機(jī)、測(cè)塵儀等設(shè)備和儀器，采面做到隨采隨注、掘進(jìn)工作面實(shí)現(xiàn)了濕式打眼。除礦井總回風(fēng)巷外，做到了有巷就有防塵管。采區(qū)皮帶上下山轉(zhuǎn)載點(diǎn)安裝了自動(dòng)噴霧。隔爆

14、設(shè)施、凈化水幕、轉(zhuǎn)載點(diǎn)噴霧都嚴(yán)格按標(biāo)準(zhǔn)安裝使用。測(cè)塵合格率在80%以上。1.6氣象資料日平均值：最低氣溫-10度，最高氣溫32度。年極值：最低氣溫-15度，最高氣溫38度。雷雨天數(shù)：二十天。月平均最氣溫：24度。1.鐵路貨車(chē)在運(yùn)行過(guò)程中，并不總是直線運(yùn)行，當(dāng)列車(chē)在通過(guò)彎道時(shí)，依據(jù)鐵軌特點(diǎn)，外側(cè)與內(nèi)側(cè)之間有一傾角，其輪對(duì)軸承所受載荷分布不均，在軸向受力，使內(nèi)圈與軸頸產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)，繼而產(chǎn)生磨損導(dǎo)致配合松動(dòng)。2.軸承在壓裝過(guò)程中，因操作工人人為失誤，造成軸承與軸頸配合過(guò)盈量選配不當(dāng)，在運(yùn)行中因相對(duì)滑動(dòng)使軸頸尺寸發(fā)生變化，導(dǎo)致內(nèi)圈與軸磨損。3.隨著重載運(yùn)輸?shù)陌l(fā)展，軸重在不斷增加，過(guò)去所使用的軸承在維修

15、和運(yùn)用安全性及可靠性方面存在的問(wèn)題日益暴露出來(lái)。第二章 變電所位置及供電電源的確立2.1變電所位置的確定變電所位置合適與否，將直接關(guān)系到供電的可靠性，經(jīng)濟(jì)性和安全性。因此變電所在地應(yīng)條例以下幾項(xiàng)要求：1.盡量接近負(fù)荷中心；2.交通運(yùn)輸方便；3.便于各級(jí)電壓線路的引入和引出4.地質(zhì)條件適宜（例避開(kāi)滑坡、危巖壓煤、躲開(kāi)采空區(qū)等）5.所址標(biāo)高在家0年一遇的高水位上，應(yīng)在水源的上側(cè)，如煤場(chǎng)。6.留有發(fā)展余地。綜合上述，結(jié)合單位所在地的實(shí)際情況將變電所建在標(biāo)高160米處，綜機(jī)廠南，主付井東，坑木廠東北。2.2變電所供電電源的確定2.2.1對(duì)供電電源的要求1.電源一般取自然電源。因煤礦是一類(lèi)負(fù)荷企業(yè)，應(yīng)由

16、兩回路獨(dú)立電源供電。2.對(duì)一類(lèi)負(fù)荷的工礦的企業(yè)的兩回路電源線路，當(dāng)任一回路發(fā)生故障而停電時(shí)，另一回路應(yīng)能擔(dān)負(fù)起企業(yè)的全部負(fù)荷用電。3.有一類(lèi)負(fù)荷的工礦企業(yè)的兩回路電源路上，不得分接任何負(fù)荷（特殊情況下，經(jīng)有關(guān)部門(mén)批準(zhǔn)，其一回路可受不分接負(fù)荷的限制）。2.2.2供電電源及供電方式的確定企業(yè)變電所的電源可從鄰近的變電站和35KV母線T接。通過(guò)平行雙回路供電獲得。2.2.3電源進(jìn)線方式的確定確定兩回路線路的運(yùn)行方式，當(dāng)一回路能擔(dān)負(fù)起企業(yè)全部負(fù)荷，一回路備用。第三章 變電所的負(fù)荷統(tǒng)計(jì)與主變的選擇3.1 變電所的負(fù)荷計(jì)算負(fù)荷計(jì)算是為了選擇變壓器臺(tái)數(shù)和容量，選擇變電所電氣設(shè)備和導(dǎo)線截面積。確定測(cè)量?jī)x表的量

17、程，選擇繼電保護(hù)裝置，提供重要的計(jì)算依據(jù)。所以計(jì)算準(zhǔn)確與否直接影響設(shè)計(jì)的供電質(zhì)量。根據(jù)我國(guó)設(shè)計(jì)部門(mén)現(xiàn)行工礦企業(yè)的供電設(shè)時(shí)常用需用系數(shù)法和二項(xiàng)系數(shù)法，本設(shè)計(jì)采用需用系數(shù)法。3.1.1單組用電設(shè)備的負(fù)荷計(jì)算：按下式計(jì)算：Pca=KdePnQca=PcatgmnSca=(Pca2+Qca2)1/2式中：Pca、Qca、Sca該組用電設(shè)備的有功，無(wú)功視在功率計(jì)算值。KW、kvar、kvA；Kde該組用電設(shè)備的需用系數(shù)。該組用電設(shè)備的負(fù)荷電流按下式算：Ica=Sca/1.732UNIca該組用電設(shè)備的總負(fù)荷電流，A；UN電網(wǎng)的額定電壓，KV該組用是設(shè)備一年的耗電量是E=PcaTmaxE該組用電設(shè)備全年和

18、耗電量，KVATmax該組用電設(shè)備年最大負(fù)荷利用小時(shí)，KW.h3.1.2 變電所總計(jì)算負(fù)荷將變電所務(wù)組用電設(shè)備的計(jì)算負(fù)荷相加，再來(lái)以組間最大負(fù)荷同時(shí)系數(shù)，即可求出變電所的總計(jì)算負(fù)荷。P=KsdQ=KSPQcaS=(P2+Q2)1/2P,Q,S變電所負(fù)荷的總有功，無(wú)功，視在功率計(jì)算值KW,KVar,KVAPca Qca變電所各組用電設(shè)備的有功，無(wú)功功率計(jì)算值 之和。Rsp,Ksq各組用電設(shè)備最大負(fù)荷不能同進(jìn)出現(xiàn)的組間最大負(fù)荷同時(shí)系數(shù)。變電所的功率因數(shù)為COS=P/S已某礦年產(chǎn)能力180萬(wàn)噸，地區(qū)電源為63KV3.2負(fù)荷統(tǒng)計(jì)3.2.1低壓負(fù)荷的統(tǒng)計(jì)負(fù)荷統(tǒng)計(jì)從線路末端開(kāi)始逐級(jí)向電源統(tǒng)計(jì)。然后參與全礦

19、負(fù)荷統(tǒng)計(jì)。下面是以地面工業(yè)廣場(chǎng)進(jìn)行計(jì)算.用電設(shè)備功率的確定。由于煤礦大量負(fù)荷為長(zhǎng)時(shí)工作制，其設(shè)備的功率的統(tǒng)計(jì)，等于其額定功率。所用單相負(fù)荷按三相負(fù)荷記計(jì)算。用電設(shè)備（組）的計(jì)算負(fù)荷。用需用系數(shù)法?，F(xiàn)以主井提升輔助設(shè)備為例計(jì)算各組設(shè)備的計(jì)算負(fù)荷。Kde=0.7 COSWM=0.7則Pca=KdePN=0.7*259.8=181.9KWQca=QcatanWM=181.91.02=185.5KVarSca=(p2ca+q2ca)1/2=(181.92+185.52)1/2=259.8KVAIca=Sa/1.732UN=259.8/1.7320.38=394.7A地面工業(yè)廣場(chǎng)低壓負(fù)荷統(tǒng)計(jì)Pca=18

20、1.9+158.8+.+256.0=1325.9RW Qca=185.5+162.0+.+40.0=998.8KVAR1)低壓計(jì)算負(fù)荷：工業(yè)廣場(chǎng)低壓計(jì)算取 KSP=0.95, KSQ=0.97則： pca1=ksppca=0.951325.91259.6kwqca=kspqca=0.97998.8=968.8kvarbca1=(p2ca+q2ca)1/2=(1259.62+968.82)1/2=1589.1kvaIca1=sca1/1.732un=1589.1/1.7320.38=2414.4coswm=pca1/bca1=1259.6/1589.1=0.793配電變壓器的選擇。因工業(yè)廣場(chǎng)低壓

21、負(fù)荷有一類(lèi)的輔助設(shè)備，為保證供電的可靠性須選兩臺(tái)變壓器，每臺(tái)變壓器的計(jì)算容量為：SNTST=KtpSca=0.71589.1=1112.4KVA選S1250/10型變壓器兩臺(tái)其技術(shù)數(shù)據(jù)。變壓器的負(fù)荷系數(shù)為=Sca/2SNT=1589.1/21250=0.6362)地面工業(yè)廣場(chǎng)高壓側(cè)計(jì)算負(fù)荷。工業(yè)廣場(chǎng)低壓計(jì)算負(fù)荷加配電變壓器的功率損耗；即為6KV高壓側(cè)的計(jì)算負(fù)荷。PT=2（PitPNT2）=2（2.211.80.6360.636）=13.9KWQT=2(I0%/100)SNT+(US%/100)SNT2)=2(1.3/1001250+4.5/10012500.6362)=75.5KVAR高壓側(cè)計(jì)

22、算負(fù)荷：Pca=Pca+PT=1259.6+13.9=1273.5KWQca=Qca+QT=968.8+75.5=1044.3KVarSca=(P2ca+Qca)1/2=(1273.52+1044.32)1/2 =164.9KVAIca=Sca/1.732UN=1346.9/1.7326=158.5ACOSWM=Pca/Sca=1273.5/1646.9=0.773E=E=(636.7+714.6+.+55.6)=5305.0MWh將高壓側(cè)計(jì)算，參與全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)，其它各組低壓設(shè)備負(fù)荷計(jì)算同上。全礦負(fù)荷統(tǒng)計(jì)3.2.2高壓用電設(shè)備（組）的計(jì)算負(fù)荷其計(jì)算方法與上述輔助設(shè)備計(jì)算相同。全礦高壓負(fù)荷總計(jì)，

23、將全礦各組高壓側(cè)計(jì)算負(fù)荷相加，即：Pca=720+504+.+1212.8=9452.8KWQca=4464+313+.+1067.3=6512KVar全礦計(jì)算負(fù)荷。計(jì)算全礦6KV側(cè)總的計(jì)算負(fù)荷應(yīng)考慮各組間最大負(fù)荷相同時(shí)系數(shù)取Ksp=0.9，Ksq=0.95則:P=KspPac=0.99452.8=8507.5KWQ=KspQca=0.956512=6186.4KVarS=(P2+Q2)1/2 =10519KVACONAT=P/S=8507.5/10519=0.8090.9 3.2.3功率因數(shù)的提高電容器補(bǔ)償容量計(jì)算電容器所需補(bǔ)償容量。因全礦自然功率因數(shù)COS=0.809低于0.9，所以應(yīng)進(jìn)行

24、人工補(bǔ)償，補(bǔ)償后的功率因數(shù)應(yīng)達(dá)到0.95以上即COPAT=0.95。則全礦所需補(bǔ)容量為：QC=P(tanNAT-tanac)=8507.5(0.588-0.329)=2203.4KVar電容器柜數(shù)及型號(hào)的確定。電容器擬采用雙星接線按在變電所的二次線線上，因此先擇標(biāo)字為30RUAR。額定電壓為6.3/1.732KV的電容器。裝電容器柜中，每柜裝15個(gè)。每柜定為450KVAR，則電容器柜總數(shù)為N=QC/qNC(UW/VNC)1/2=2203.4/450(61.732)/(6.31.732)6由于電容器柜分接在兩段母線上，且為了每段母線上的構(gòu)成雙星線，因此每段母線上的電容器應(yīng)分成相待兩組即N=N/4

25、=6/4=1.5取：不小于計(jì)算整數(shù)N=5;變電所電容器總之為 N=25=10臺(tái)電容器的實(shí)際補(bǔ)償容量Qac=qCN(UW/UNC)1/2=45010（61.732）（6.31.732）=4081.6KVar人工補(bǔ)償后的功率因數(shù)Qac=Q-QC=6186.05-4081.6=2105KVarSac=(P2+Q2AC)1/2=8764.1KVACOSac=P/Sac=0.97功率因數(shù)符合要求。3.3 主變壓器的選擇由于本變電所有一類(lèi)負(fù)荷，所以選擇兩臺(tái)變壓器。當(dāng)為兩臺(tái)同時(shí)工作時(shí)，每臺(tái)變壓器的容量SNT ST=KtpSac=7888kVA經(jīng)統(tǒng)計(jì)全礦一、二類(lèi)負(fù)荷的計(jì)算有功功率8507.5KW無(wú)功功率210

26、5KVar?？紤]到一段母線退出運(yùn)行后，電容器補(bǔ)償容量為總補(bǔ)償容量的一半即4145.25KVAR,所以其總的視在計(jì)算容量（8507.52+41452）1/2=9464KVA。占全礦負(fù)荷66為0.89。小于0.9，所以故障保證系數(shù)Ktd應(yīng)取0.8，選SF27型變壓器兩臺(tái)變壓器的負(fù)荷率為=Sac/2SNT=0.43.3.1 全礦總負(fù)荷變壓器的有功損耗PT=2(Pit+PiT2)=2（23.581.70.40.4）=52.16變壓器的無(wú)功損耗QT=2(Z%/100)SNT+(US%/100)SNT2)=2（0.7100125008100125000.40.4）=495KVar全礦總負(fù)荷P=P+PT=8

27、507.552.16=85596.66KWQ=Qac+QT=2105495=26000kvarS=(P2+Q2)1/2=8945.8KVACOS=8559.66/8945.8=0.96I=S/1.732UN=129.1A全礦功率因數(shù)為0.963.3.2全礦噸煤耗由負(fù)荷統(tǒng)計(jì)表可知。全礦總耗電統(tǒng)為31072.8MWh本礦容量為180.萬(wàn)噸，故噸煤電耗為：ET=E/T=17.3KWh/t3.3.3確定變壓器經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式臨界負(fù)荷Scr=12500(2(16+0.0070.112500)/(62+0.090.11250)1/2=6700KV臨界負(fù)荷率一臺(tái)變壓器經(jīng)濟(jì)臨界系數(shù)為ec=Scr/SNR=0.54

28、當(dāng)變電所總負(fù)荷大于6700KVA時(shí)，兩臺(tái)并聯(lián)運(yùn)行，當(dāng)負(fù)荷小于6700KVA時(shí)一臺(tái)單獨(dú)運(yùn)行經(jīng)濟(jì)。第四章 變電所供電系統(tǒng)的擬定4.1變電所主接線方案的確定變電所的主接線應(yīng)根據(jù)變電所在電力系統(tǒng)中所處的地位，時(shí)出線回路線，設(shè)備的特點(diǎn)及負(fù)荷性質(zhì)等條件確定。主接線應(yīng)在保證供電安全可靠的前提下，力耱接線簡(jiǎn)單，運(yùn)行靈活，維護(hù)和操作方便，并盡量節(jié)約投資和運(yùn)行維護(hù)費(fèi)用，還應(yīng)結(jié)合工礦企業(yè)的發(fā)展規(guī)劃留有必要的擴(kuò)建余地。4.1.1變電所的一次接線確定主接線應(yīng)根據(jù)它在電力系統(tǒng)中的地位，回路數(shù)，設(shè)備特點(diǎn)及負(fù)荷性等條件來(lái)確定并應(yīng)滿足可靠性，靈活性和經(jīng)濟(jì)性四項(xiàng)基本要求：1.滿足各類(lèi)負(fù)荷對(duì)供電可靠性的要求。2.變電所的主接線應(yīng)力

29、求簡(jiǎn)單，可靠運(yùn)行，靈活操作，安全方便。3.在保證安全可靠的前提下，應(yīng)使投資費(fèi)用運(yùn)行費(fèi)用最少，滿足合理要求。4.應(yīng)有發(fā)展的可能，并要有發(fā)展余地。4.1.2總降壓變電所的主結(jié)線為了保證供電可靠性，企業(yè)35KV總變電所，采用有兩路電源和兩臺(tái)主變壓器的全橋結(jié)線：全橋結(jié)線優(yōu)點(diǎn)：是線路側(cè)，變壓器側(cè)和母線橋上都裝有斷路器，故其具有運(yùn)行靈活，適應(yīng)性強(qiáng)，不論是切換變壓器，還是切換線路都可方便地操作并易發(fā)展分段單母線的中間變電所。缺點(diǎn)：所用設(shè)備多，投資大，占地面積大。4.2 二次母線變電所的二次母線是指主變壓器低壓側(cè)所聯(lián)接的母線。二次母線采用單母線分段式結(jié)線：電源進(jìn)線分別接于不同的母線段上，對(duì)于變電所的重要負(fù)荷，

30、其配出線必須分別接在兩 段母線上，構(gòu)成平行雙回路以防母線故障中斷供電。對(duì)只有一回路電源線路的其它負(fù)荷，分散接在兩 段母線上。第五章 輸電導(dǎo)線截面的選擇輸電導(dǎo)線的選擇是供電設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容之一、為保證供電安全可靠，經(jīng)濟(jì)全理和供電質(zhì)量的要求，必須正確合理地選擇辦電導(dǎo)線的型號(hào)和截面。5.1 電線材料的選擇35KV一次側(cè)架空線路通常采用鋼芯鋁絞線6KV線路，采用電纜錨設(shè)。35KV二次側(cè)采用矩形硬鋁線5.2 導(dǎo)線截面的選擇高壓線路導(dǎo)線截面一般按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇按最大長(zhǎng)時(shí)工作電流選擇。為計(jì)算短電流在此只選擇6KV電纜的選擇：按經(jīng)濟(jì)電流密度選擇截面Ae=Imn/IedAe 導(dǎo)線的經(jīng)濟(jì)截面MNIed 經(jīng)濟(jì)電流密

31、度=2.25Imn 常運(yùn)行時(shí)線路的最大長(zhǎng)時(shí)工作電流A下面以主井提升為例計(jì)算Ae=Imn/Ied=82/2.25=36.2MN表5-1 電氣設(shè)備統(tǒng)計(jì)表電氣設(shè)備的名稱(chēng)滿足機(jī)械強(qiáng)度最小截面/mm2采煤機(jī)組50-95刮板機(jī)，輸送機(jī)，轉(zhuǎn)載機(jī)75-50小絞車(chē)，裝煤.巖機(jī)10-25照明干線4-6手持電鉆4第六章 短路電路的計(jì)算6.1計(jì)算短路電流的目的和任務(wù)為了正確選擇電氣設(shè)備；選擇和整定繼電保護(hù)裝置；確定是否要采取限流措施及正確選擇限流設(shè)備。所需計(jì)算短路參數(shù)有：最大、最小運(yùn)行方式下的次暫態(tài)短路電流I，最大運(yùn)行下的次暫態(tài)，短路容易S，短路性電流IM及沖擊電流有效值Iim，短路發(fā)生0.2s時(shí)短路時(shí)短路電流周期分

32、量有效值I0.25時(shí)短路電流周期分量有效值I0.2三相短路量S0.2，穩(wěn)態(tài)短路電流有效值ISS等。6.2計(jì)算短路電流的原則與規(guī)定1.確定系統(tǒng)的最大、最小運(yùn)行方式時(shí)，應(yīng)為可能發(fā)生最大、最小短路電流時(shí)正常運(yùn)行方式，僅在例聞操作過(guò)程中出現(xiàn)的短路運(yùn)行情況一般不考慮。2.以供電電源的總額定量為基準(zhǔn)容量，當(dāng)短路回路的相對(duì)基準(zhǔn)阻抗大于3時(shí)，及電源的總額定量為某點(diǎn)短.路容量的3信及以上時(shí)，應(yīng)視為無(wú)限大電源容量系統(tǒng)。3.計(jì)算電抗器電抗值時(shí)，不應(yīng)忽略電抗器額定電壓與平均電壓的差值，否則誤差太大。6.3 短路電流計(jì)算短路穩(wěn)態(tài)電流用Iss，用它來(lái)檢驗(yàn)設(shè)備的熱穩(wěn)定性。次暫態(tài)短路電流I， I=Iss=Ipe短路電流沖擊值

33、，Iim Iim=IpemSin(1800-900)+Ipe*me-0.01/ts=21/2KimI式中Kim沖擊系數(shù)， 即：Kim=1+e(-0.01/Ts)高壓電網(wǎng)Iim=21/2KimI=2.55I一般電網(wǎng)Iim=1.84I短路沖擊電流有效值對(duì)于高壓電網(wǎng)Iim=1.25I對(duì)于低壓電網(wǎng)Iim=1.09I次暫態(tài)短路容量SS=1.732IUav式中 Uav短路查所在電網(wǎng)的平均電壓短路后0.2s時(shí)的短路電流周期分量有效值和短路容量短路電流周期分量有效值： I0.2=Iss=I額定斷流容量： Saz=Sss=S6.4無(wú)限大電源容量系統(tǒng)短路電流的計(jì)算1.繪制計(jì)算電路圖：計(jì)算短路電流時(shí)應(yīng)首先繪制短路計(jì)

34、算圖，和最大運(yùn)行方式電路分別繪制。2.繪制等值電路圖計(jì)算短路電流時(shí)，為了使計(jì)算不容易發(fā)生錯(cuò)誤，還繪制短路點(diǎn)的等值電路圖。6.5三相短路電流和短路容量的計(jì)算繪制電路圖并計(jì)算各元件的相對(duì)基準(zhǔn)電抗，選擇基準(zhǔn)容量Sda=100MVA則各元件的相對(duì)基準(zhǔn)電抗為：電源系統(tǒng)的相對(duì)基準(zhǔn)電抗：X1*da=Sda/Ss=1005000=0.2高壓架空線路的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X2*da=X2=Sda/U2da=0.45.51003737=0.146變壓器的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X3*da=Us%/100Sda/SNT=9100100125=0.726.5.1 S1點(diǎn)短路電流和短路容量計(jì)算S1點(diǎn)短路時(shí)短路回路的總相對(duì)電抗為:X*d

35、a=X1*da+X2*da+X3*da=1.066S1點(diǎn)的基準(zhǔn)電流:Ida=Sda/1.732*Uda=9.165KA三相短路電流: I(3)S1=I(3)S1*daIda=8.6KA三相短路容量: Ss1=Sda/X*da=93.8VAS2點(diǎn)短路電流和短路額:Xs=Us%/100+Sda/SNT=4.5100100125=0.36S2點(diǎn)的總相對(duì)電抗為：X*da=1.066+0.36=1.096S2點(diǎn)的基準(zhǔn)電流:三相短路電流I(3)S=Ida/Xda=8.36KA三相短路額S=Sda/Xda=91.2MVA6.5.2 主井提升機(jī)短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電流:X3*da=X3*(Sda/U2da)

36、=0.180.381006.36.3=0.1723S3點(diǎn)短路圖路的總相對(duì)電抗為:X*da=0.2+0.146+0.72+0.1723=1.2383三相短路電流: IS(3)=Id%/X*da=7.4KA三相短路容量。S(3)s=Sda/X*da=81.71MVA6.5.3 副井提升機(jī)短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X4*da=X4*(Sda/U2da)=0.170.5221006.36.3=0.2236S4點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗為:X*da=0.2+0.146+0.72+0.2236=1.2896三相短路電流:I(4)3=Ida/X*da=7.11KA三相短路容量:S(4)2=Sda/X*da=7

37、7.54MVA6.5.4 壓剛機(jī)短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X5*da=X5(Sda/U2da)=0.7320.261006.36.3=0.4796S5點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗為:X5*da=0.2+0.146+0.72+0.4796=1.5456三相短路電流: I(5)s=Ida/X*da=5.93KA三相短路容量: S(5)s=Sda/X*da=64.7MVA6.5.5 東主絞車(chē)短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X6*da=X6*(Sda/U2da)=0.7320.31006.36.3=0.55S6點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗為:X*da=0.2+0.146+0.72+0.55=1.616三相短路電流:

38、 I(6)s=Ida/X*da=5.76KA三相短路容量: S(6)s=Sda/X*da=61.88MVA6.5.6 新主井短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X7*da=X7*(Sda/U2da)=0.7320.21006.36.3=0.36AS7點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗為:X*da=0.2+0.146+0.72+0.369=1.435三相短路電流: X(7)s=Ida/X*da=6.387KA三相短路容量: S(7)s=Sda/X*da=69.69KVA6.5.7北主扇短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X8*da=X8(Sda/U2da)=1=0.7320.21006.36.3107S8點(diǎn)短路回路的總相對(duì)

39、電抗:X*da=0.2+0.146+0.72+1.107=2.173三相短路電流: I8)s=Ida/X*da=4.22KA三相短路容量:S(8)s=Sda/X*da=46MVA6.5.8 乙三風(fēng)井短路計(jì)算電纜的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X9*da=X9(Sda/U2da)=0.575=0.7320.21006.36.3S9點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗:X*da=0.2+0.146+0.72+0.575=1.641三相短路電流:I(9)s=Ida/X*da=5.59KA三相短路容量: S(9)s=Sda/X*da=60.94MVA1）水泵線短路計(jì)算電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X10*da=X10(Sda/U2da)=0

40、.575=0.7320.21006.36.3S10點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗:X*da=0.2+0.146+0.72+4.24=5.306三相短路電流: I(10)s=Ida/X*da=1.727KA三相短路容量: S(10)s=Sda/X*da=18.85MVA2）地面廣場(chǎng)及低壓附助設(shè)備短路計(jì)算電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X11*da=X11(Sda/U2da)=0.7322.31006.36.3=1.444S11點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗:X*da=0.2+0.146+0.72+1.444=2.51三相短路電流 :I(11)s=Ida/X*da=3.65KA三相短路容量: S(11)s=Sda/X*da=

41、39.84MVA砌塊廠短路計(jì)算電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗:X12*da=X12(Sda/U2da)=0.520.51006.36.3=0.658S12點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗:X*da=0.2+0.146+0.72+0.658=1.724三相短路電流：I(12)s=Ida/X*da=5.32KA三相短路容量： S(12)s=Sda/X*da=58MVA4）綜機(jī)廠短路計(jì)算電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗：X13*da=X13(Sda/U2da)=0.7320.751006.36.3=1.383S13點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗：X*da=0.2+0.146+0.72+1.383=2.449三相短路電流： I(13)s=Ida

42、/X*da=3.74KA三相短路容量： S(13)s=Sda/X*da=40.83MVA5）綜機(jī)庫(kù)短路計(jì)算電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗：X14*da=X14(Sda/U2da)=0.1830.21006.36.3=0.922S14點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗：X*da=0.2+0.146+0.72+0.922=1.988三相短路電流：I(14)s=Ida/X*da=4.61KA三相短路容量： S(14)s=Sda/X*da=50.3MVA6）工人村短路計(jì)算電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗：X15*da=X15(Sda/U2da)=0.7320.41006.36.3=0.738S15點(diǎn)短路回路的總相對(duì)電抗：X*da=0.2+

43、0.146+0.72+0.738=1.804三相短路電流： I(15)s=Ida/X*da=5.08KA三相短路容量： S(15)s=Sda/X*da=55.43MVA丁九、戊九、井下車(chē)場(chǎng)用第一水平變電所，共用一根201至鉛包電纜線電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗：X*da=X(Sda/U2da)=0.90.5221006.36.3=1.184短路回路的總相對(duì)電抗：X*da=0.2+0.146+0.72+1.184=2.25三相短路電流： Is=Ida/X*da=4.07KA三相短路容量： Ss=Sda/X*da=44.44MVA車(chē)移乙三用第二水平變電所，共用2根鎧裝電纜線電線的相對(duì)基準(zhǔn)電抗：X*da=X(

44、Sda/U2da)=0.3821.21006.36.3=1.154短路回路的總相對(duì)電抗：X*da=0.2+0.146+0.72+1.154=2.218三相短路電流： Is=Ida/X*da=4.132KA三相短路容量:Ss=Sda/X*da=45.08MVA第七章 電器設(shè)備的選擇7.1 6KV設(shè)備的選擇7.1.1帶接地刀閘隔離開(kāi)關(guān)選型（戶(hù)外）利用短路電流檢驗(yàn)簡(jiǎn)化計(jì)GW5-6G型隔離開(kāi)關(guān)計(jì)算項(xiàng)目，實(shí)際需要值，GW5-6G1600額定值電壓，6KV，電流，In=1.05Sn/1.732UN=1.05125001.7326=219A動(dòng)穩(wěn)定ikr=2.559165=20.62KA 熱穩(wěn)定IK （tft

45、）12=9.165（1.25）=4.54KAIt7=16.7KA注 其操作機(jī)構(gòu)配選用 CS-G型7.1.2油斷器的選型利用短路電流檢驗(yàn)簡(jiǎn)化計(jì)選用SW2-35/1000表7-1 油斷路器參數(shù)項(xiàng)目實(shí)際需要值SW2-6/1000電壓6KV6KV電流219A1000A動(dòng)穩(wěn)定ikr=20.62KA63.4KA熱穩(wěn)定IK=4.59KASW2-6/1000型戶(hù)外油斷路器符合要求選用CD2型電動(dòng)操作機(jī)械7.2 6KV母線的選型1.按持續(xù)工作電流選擇In=219A對(duì)電壓為6KV的戶(hù)外配線選用鋼鋁絞線作為母線選取LGJ-70，其載流量為換算到最高溫度環(huán)境400C, 其載流量為I=Icck=289（7040）（70

46、25）12=234.7219A所以滿足載流量的要求還需要進(jìn)行熱穩(wěn)定校驗(yàn)已知tf=1.255秒 IK=9165A 從表3-1-7 c=200 LGL-35線 KsK=1 將已知值代入下式求得最小截面。A=(9165/200)(1.2551)1/2=50.8mm21250A故所選母線合格。短路動(dòng)穩(wěn)定校驗(yàn)形壯系數(shù)曲線可知80*8mm2的矩形母線形狀系數(shù)Ks=1每路每線所受的最大電動(dòng)力為F=1.73Ks(i(3)lim)2L/a*10-7=400.4NF三相短路時(shí)中間一相導(dǎo)體所受的電動(dòng)力i(3)lim三相短路電流的沖擊值母線跨距a兩母線間中心線間的距離Ks母線的形狀系數(shù)選用RGN-10型開(kāi)關(guān) L=11

47、80mm 柜b=1600mm作用在母線上的彎矩力M=FL/10=4004.413610=5445.44N母線抗矩W為W=(b2*h)/b=880.86=8.5cm3母線應(yīng)力計(jì)算6ca=6860N/cm2641N/cm2故滿足穩(wěn)定要求短路熱穩(wěn)定校驗(yàn)由于是無(wú)限大電源容量系統(tǒng)所以短路電流作用時(shí)間最大為1.75鋁母線熱穩(wěn)定C=97,母線最小熱穩(wěn)定截面Amm=Iim/C(ti)1/2=916597（1.7）12=640mm2故熱穩(wěn)定校驗(yàn)合格7.3.2 支柱絕緣子的選擇因母線為單一矩形母線且面積不大故選用ZNA-6型 戶(hù)內(nèi)支柱絕緣子，其額定電壓為6.3KV。破壞力=3675N故其允許抗彎力為Fca=0.8

48、Fd=2925.6N滿足動(dòng)穩(wěn)定條件穿墻套管的選擇由于母線式時(shí)工作電為1250A，電壓6KV，故選戶(hù)外鋁導(dǎo)體穿墻套管的型號(hào)為CW2B-10/1500 額定電壓10KV額定電流1500A，套管長(zhǎng)為 0.8m 最大破壞力為7935N，熱穩(wěn)定為35KA 套管由室外通向室內(nèi)與最近一個(gè)支柱絕緣子間的距離為7M。變電所最高環(huán)境溫度為400。熱穩(wěn)定校驗(yàn)Iss(ti/t)1/2=9.165（1.75）12=4.45=IN.F=Ica Un=Un.w IN=IcaUN-電氣設(shè)備的額定電流Ica-渡過(guò)設(shè)備的最大電流Unw-電網(wǎng)的額定電壓NF-熔斷器的斷路容量ZNf熔體的額定電流7.3.4 電流互感器的選擇電流互感器

49、的額定電UN應(yīng)大于等效電網(wǎng)的額定電壓UN.W電流互感器的一次側(cè)電流Zzn應(yīng)大于等1.2-1.5倍電網(wǎng)的最大長(zhǎng)時(shí)工作電流Zca電流互感器的熱穩(wěn)定校驗(yàn)KtsIIn=Its=Iss(t/t)1/2IIN-電流互感器的一次額定電流AIts電流互感器的熱穩(wěn)定電流At-給定熱穩(wěn)定時(shí)間數(shù)為 1s7.3.5 電抗器的選擇當(dāng)短路容量太大，超過(guò)開(kāi)關(guān)的斷流容量男式所選設(shè)備不經(jīng)濟(jì)時(shí)，此時(shí)可采取變壓器分列運(yùn)行或裝設(shè)電抗器來(lái)限制短路電流，當(dāng)需要提高母線的殘壓時(shí)，也需裝設(shè)電抗器。按百分電抗值選擇xi%=100(Sda/Ssmax)-X*da)*(1.732Inr/Unr)*(U2da/Sda)式中X*da未串電抗器前系統(tǒng)的相對(duì)基準(zhǔn)電抗Sda-計(jì)算短路電流時(shí)選取的基準(zhǔn)容量Ssm