貴溪大橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

1、摘 要貴溪大橋位于江西省貴溪市，跨越信江。本次設(shè)計(jì)的課題是貴溪大橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。對(duì)該橋的設(shè)計(jì)，本著“安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、實(shí)用”的原則，先擬定幾個(gè)方案進(jìn)行比選。最終，決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋?yàn)榉桨高M(jìn)行上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)橋梁跨度為 636m，橋面寬度為 19m，雙向四車道。t 形主梁采用預(yù)制安裝。設(shè)計(jì)過程如下：首先，確定主梁主要構(gòu)造及細(xì)部尺寸，它必須與橋梁的規(guī)定和施工保持一致。其次，設(shè)計(jì)行車道板，計(jì)算恒載和汽車荷載內(nèi)力組合。再次，計(jì)算主梁內(nèi)力、計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋面積及其布置計(jì)算預(yù)應(yīng)力損失，然后進(jìn)行應(yīng)力、抗裂性驗(yàn)算和主梁撓度與錨固區(qū)局部承壓計(jì)算。再者，橫隔梁的設(shè)計(jì)及其配筋，繪制影響線及計(jì)算內(nèi)力。最后，就

2、是橋面結(jié)構(gòu)和支座的設(shè)計(jì)。關(guān)鍵詞：關(guān)鍵詞：簡(jiǎn)支梁橋；預(yù)應(yīng)力；撓度；抗裂性；abstractguixi bridge is located at guixi,jiangxi province. the bridge across the river of xin jiang . this design topic is the superstructure design of guixi bridge, when designing the bridge, with the security, economic, aesthetic and practical principle, first ,

3、 i came up with several programs and compared with them . ultimately, i decided to adopt prestressed concrete beam bridge for the design of superstructure. the span of bridge is 216m, and the width of bridge is 19m, two-way. the t-shaped main girders are prefabricated and set up . design process are

4、 as follows: first, designing the structure and detail size of main girders, it must be consistent with the rules and regulations of the construction . secondly, designing the roadway , calculating constant load and automobile load combinations. again, calculating the internal force, calculating pre

5、stressed girder and its layout area and the loss of prestress, then calculating the stress and the anti-cracking , deflection of girder and pressure of anchorage zone . moreover, designing the horizontal partition beam and its reinforcement, drawing influence line and calculating the internal force.

6、 finally , it is the design of the bridge deck and bearings.keywords: the beam bridge; prestressing force; deflection; the anti-cracking;畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文） ，是我個(gè)人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng)發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或

7、學(xué)歷而使用過的材料。對(duì)本研究提供過幫助和做出過貢獻(xiàn)的個(gè)人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。作 者 簽 名： 日 期： 指導(dǎo)教師簽名： 日期： 使用授權(quán)說明使用授權(quán)說明本人完全了解 大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的規(guī)定，即：按照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的印刷本和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)校可以采用影印、縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉?jī)?nèi)容。作者簽名： 日 期： 目錄第一章 基本資料 .11.1 概況.11.1.1 地質(zhì)條件.11.1.2 水文條件.11.1.

8、3 氣象條件.11.2 主要設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).2第二章 方案比選 .32.1 比選方案的主要標(biāo)準(zhǔn).32.2 方案編制.32.3 方案比選.4第三章 主梁設(shè)計(jì) .53.1 設(shè)計(jì)資料.53.2 橫截面布置.73.2.1 主梁間距和主梁片數(shù).73.2.2 主梁跨中截面細(xì)部尺寸.83.3 梁毛截面幾何特性計(jì)算.93.3.1 截面幾何特性.93.3.2 檢驗(yàn)截面效率指標(biāo) .11第四章 行車道板計(jì)算 .124.1 恒載及其內(nèi)力.124.2 汽車荷載產(chǎn)生的內(nèi)力.124.3 內(nèi)力組合.14第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋 .155.1 恒載內(nèi)力計(jì)算.155.2 主梁活載橫向分布系數(shù)計(jì)算.185.2.1 跨中的橫向分布系

9、數(shù) mc.185.2.2 支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)0m.245.2.3 橫向分布系數(shù)匯總.255.3 活載內(nèi)力計(jì)算.265.3.1 主梁跨中截面彎矩及剪力.265.3.2 主梁 l/4 截面彎矩 .285.3.3 主梁支點(diǎn)截面剪力.295.4 主梁內(nèi)力組合.315.5 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置.335.5.1 跨中截面鋼束的估算及確定.335.5.2 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置.345.5.3 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積估算及布置.385.6 主梁截面幾何特性計(jì)算.395.7 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算.415.7.1 正截面承載力計(jì)算.415.7.2 斜截面承載力計(jì)算.425.8 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算.43

10、5.9 應(yīng)力驗(yàn)算.505.10 抗裂性驗(yàn)算.545.11 主梁變形（撓度）計(jì)算.575.12 錨固區(qū)局部承壓計(jì)算.58第六章 橫隔梁內(nèi)力計(jì)算及配筋 .616.1 確定作用在橫隔梁上的計(jì)算荷載.616.2 繪制中橫隔梁的內(nèi)力影響線.626.3 繪制剪力影響線.636.4 截面內(nèi)力計(jì)算.646.5 內(nèi)力組合.646.6 橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算.64第七章 橋面結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) .687.1 橋面布置及鋪裝.687.2 橋面防水和排水設(shè)施.697.2.1 防水層的設(shè)置.697.2.2 泄水管和排水管的設(shè)置.697.3 橋面伸縮裝置.707.4 人行道、欄桿和燈柱.71第八章 支座的設(shè)計(jì) .738.1 支座分類

11、、原則及布置.738.2 支座的計(jì)算.738.2.1 確定支座平面尺寸.738.2.2 確定支座厚度.748.2.3 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況.768.2.4 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性.77總結(jié) .78參考文獻(xiàn) .80附錄 .81致謝 .82第一章 基本資料1.1 概況貴溪大橋位于鷹潭至貴溪的雄鷹大道上，而貴溪市處于信江河拐彎處，河流把半個(gè)城市都包圍了，貴溪西、南地區(qū)往市里走的路線被河流截?cái)?，原先架設(shè)的一座橋連通市區(qū)，現(xiàn)在已經(jīng)飽經(jīng)風(fēng)霜。所以現(xiàn)在為減少原有拱橋的壓力，就必須另外再建造一座橋，用來緩解原橋的交通壓力，使交通更為暢通無堵。該公路建成后，形成該地區(qū)的公路主骨架和快速通道，改善該地區(qū)的交通狀況和投

12、資環(huán)境，有力地支援江西西部落后地區(qū)的工業(yè)建設(shè)。1.1.1 地質(zhì)條件貴溪地質(zhì)條件比較好。地質(zhì)條件為：亞粘土部分分布，厚度 34m；強(qiáng)風(fēng)化砂巖，全場(chǎng)分布，厚度 810m；弱風(fēng)化砂巖，全場(chǎng)分布，厚度 610m；弱風(fēng)化斷層角礫巖，部分分布，厚度 34m；變質(zhì)砂巖以及弱風(fēng)化片巖，分布至探測(cè)深度。1.1.2 水文條件根據(jù)水文站多年歷史統(tǒng)計(jì)資料進(jìn)行分析計(jì)算，該橋橋位處百年一遇水位為2.80m。該地區(qū)不需要通航，該地區(qū)降水量多年平均值為 1465.1mm、最大年為2121.7mm、最小年為 940.3mm，豐、枯年降水量之比為 2.26。其中 39 月的降水量占全年總量的 79%，主要降水量為春雨、梅雨和臺(tái)風(fēng)

13、雨。而流域的大洪水主要由春雨和臺(tái)風(fēng)雨所形成。1.1.3 氣象條件貴溪市屬中亞熱帶溫暖濕潤(rùn)季風(fēng)氣候區(qū)，具有四季分明、氣候溫和、雨量豐沛、日照充裕、無霜期長(zhǎng)的特點(diǎn)。在春季因冷暖交替，天氣多變；汛期常有暴雨，有時(shí)釀成水災(zāi)；盛夏酷熱；秋季天高氣爽；往往有伏、秋旱發(fā)生；冬季較溫暖、霜雪較少。按氣候標(biāo)準(zhǔn)分季，則冬夏長(zhǎng)而春秋短（春季 70 天、夏季120 天、秋季 62 天、冬季 113 天）年平均氣溫 18.1；最熱月（7 月）平均29.7，最冷月（1 月）平均 5.6，年極端最高溫度 41.0（1991 年 7 月 23日出現(xiàn)在鷹潭） ，年極端最低溫度-15.1（1991 年 12 月 29 日出現(xiàn)在余

14、江） ，0以上的正積溫平均為 6586.4；10的有效積溫達(dá) 5705.6；持續(xù)天數(shù)平均有 252 天。無霜期平均達(dá) 264 天。年平均降水量為 1889.2 毫米，平均降水日數(shù)有 186 天；汛期（4 至 6 月）降水占全年的 48.3%，旱季（7-9 月）占20%。一日最大降水量為 281.2 毫米；最長(zhǎng)連續(xù)陰雨日數(shù)為 17 天，最長(zhǎng)無降雨日數(shù)為 51 天。1.2 主要設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)1、設(shè)計(jì)荷載：公路ii 級(jí)。2、橋梁寬度：全橋采用雙向 4 車道，由 7 片預(yù)應(yīng)力混凝土 t 型梁組成，每片 t 型梁寬：1.6 m，梁間縫寬：0.6 m，主梁間距：2.2 m，人行道寬：1.5 m 2=3m，行

15、車道：14 m，路肩 12=2m， 所以橋?qū)挒椋?9.0 m 。3、橋面鋪裝及坡度： 橋面采用瀝青混凝土橋面鋪裝，厚 6cm。橋面設(shè)雙向橫坡，坡度為 2.0%。為了排除橋面積水，橋面設(shè)置預(yù)制混凝土集水井和10cm 鑄鐵泄水管，布置在拱頂實(shí)腹區(qū)段。雙向縱坡，坡度為 1.5%。4、截面形式：t 型梁5、材料： 砼：梁體砼標(biāo)號(hào) c50 封端砼標(biāo)號(hào) c50 鋼筋：縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用15.2 鋼絞線（極限抗拉強(qiáng)度 1860mpa） ，s普通鋼筋采用 hrb335 鋼筋。 錨具：ovm 型預(yù)應(yīng)力張拉錨固體系，選用與之配套的 ywc 型千斤頂。 支座：采用板式橡膠支座。6、設(shè)計(jì)洪水頻率：1/100。第二章

16、方案比選2.1 比選方案的主要標(biāo)準(zhǔn)橋梁方案比選有四項(xiàng)主要標(biāo)準(zhǔn)：安全，適用，經(jīng)濟(jì)與美觀，其中以安全與經(jīng)濟(jì)為重。積極采用國內(nèi)外的新結(jié)構(gòu)、新材料、新工藝和新設(shè)備，以便于橋梁的建造和架設(shè)、減少勞動(dòng)強(qiáng)度、加快施工進(jìn)度、提高施工效率、保證工程質(zhì)量和施工安全。橋梁設(shè)計(jì)應(yīng)滿足以下幾個(gè)方面的要求：滿足交通功能要求，符合地區(qū)的發(fā)展規(guī)劃；橋梁結(jié)構(gòu)造型簡(jiǎn)潔、美觀，盡量采用有特色的新結(jié)構(gòu)；橋型方案要保證受力合理、施工技術(shù)可靠、施工方便、反映新的科技成果。2.2 方案編制（1）懸臂橋圖圖 2.1 懸臂橋懸臂橋（2）t 型鋼構(gòu)橋圖圖 2.2 t 型鋼構(gòu)橋型鋼構(gòu)橋（3）先簡(jiǎn)支后連續(xù)梁 t 型梁橋圖圖 2.3 先簡(jiǎn)支后連續(xù)梁先

17、簡(jiǎn)支后連續(xù)梁 t 型梁橋型梁橋（4）斜拉橋圖圖 2.4 斜拉橋斜拉橋2.3 方案比選表表 2-1 方案比選表方案比選表 懸臂橋t 形剛構(gòu)橋預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支 t 形梁橋斜拉橋適用性1橋墩上為單排支座，可以減小橋墩尺寸 2主梁高度可較小，降低結(jié)構(gòu)自重，恒載內(nèi)力減小超靜定結(jié)構(gòu)容易受溫度、混凝土收縮徐變作用、基礎(chǔ)不均勻沉降等影響，容易造成行車不順1施工方便。2適合中小跨徑。3結(jié)構(gòu)尺寸標(biāo)準(zhǔn)化?？缭侥芰Υ蟀踩?在懸臂端與掛梁銜接處的撓曲線折點(diǎn)不利行車。2梁翼緣受拉，容易出現(xiàn)裂縫，雨水浸入梁體成為安全隱患建國初期大量采用目前國內(nèi)大量采用，安全，行車方便。1行車平穩(wěn)2索力調(diào)整工序比較繁復(fù)，施工技術(shù)要求高美觀

18、性做成變截面梁較漂亮結(jié)構(gòu)美觀結(jié)構(gòu)美觀具有現(xiàn)代氣息，結(jié)構(gòu)輕盈美觀。經(jīng)濟(jì)性支架昂貴，維修費(fèi)用高用鋼量大，費(fèi)用大造價(jià)較低，工期較短，安裝簡(jiǎn)便造價(jià)最高按橋梁的設(shè)計(jì)原則，造價(jià)低、材料省、施工難度小、勞動(dòng)力少和橋型美觀的方案應(yīng)優(yōu)先采用。縱觀橋梁的發(fā)展，懸臂橋已經(jīng)基本不采用，由于是跨線橋，跨度不大，斜拉橋一般用于大跨度的跨海、跨河大橋，經(jīng)過上述方案的比較，決定采用預(yù)應(yīng)力混凝土 t 形梁橋。第三章 主梁設(shè)計(jì)3.1 設(shè)計(jì)資料（1）設(shè)計(jì)跨徑：標(biāo)準(zhǔn)跨徑（墩中心距離） 36.00 m，簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑(相鄰支座中心距離) 36-0.5=35.50 m，主梁全長(zhǎng) 36 - 0.04= 35.96 m，橋長(zhǎng)（六跨）l=36

19、6=216 m 。（2）荷載：公路ii 級(jí)；人群：3kn/m2；每側(cè)欄桿、人行道的重量分別為 1.50kn/m 和 3.6kn/m。（3）設(shè)計(jì)速度：60 km/h；車道數(shù)：雙向四車道（不設(shè)中央分隔帶） ；橋面凈空：設(shè)為 5 m。（4）材料及工藝：混凝土：主梁 c50 混凝土。鋼絞線：預(yù)應(yīng)力鋼束采用15.2 鋼絞線，每s束 7 根，全梁 7 束；鋼筋：直接大于等于 12mm 的采用 hrb335，直徑小于12mm 的采用 hpb235 鋼筋。采用后張法施工工藝制作主梁。預(yù)制時(shí)，預(yù)留孔道采用內(nèi)徑 70mm、外徑 77mm 的預(yù)埋金屬波紋管成型，鋼絞線采用 td 雙作用千斤頂兩端同時(shí)裝啦，錨具采用夾

20、片式群錨。主梁安裝就位后現(xiàn)澆 600mm寬的濕接縫，最后施工混凝土橋面鋪裝層。（5）基本數(shù)據(jù)（見表 3-1）表表 3-1 材料及特性材料及特性項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù),cu kfmpa50.00cempa43.45 10c50混凝土立方強(qiáng)度彈性模量軸心抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度ckfmpa32.40 表表 3-1 材料及特性（續(xù)表）材料及特性（續(xù)表）項(xiàng)目符號(hào)單位數(shù)據(jù)tkfmpa2.65tdfmpa22.40軸心抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度軸心抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度軸心抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度cdfmpa1.83容許壓應(yīng)力0.7ckfmpa20.72短暫狀態(tài)容許拉應(yīng)力0.7tkfmpa1.76容許壓應(yīng)力0.5ckfmpa16.20標(biāo)準(zhǔn)荷載組合容許主壓應(yīng)力

21、0.6ckfmpa19.44容許拉應(yīng)力ctpc mpa0.00c50混凝土持久狀態(tài)短期效應(yīng)組合容許主拉應(yīng)力0.6tkfmpa1.59pkfmpa1860pempa51.95 10pdfmpa126015.2s鋼絞線標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度彈性模量抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度最大控制應(yīng)力con0.75pkfmpa1395抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度skfmpa335hrb335抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度sdfmpa280抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度skfmpa235普通鋼筋hpb235抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度sdfmpa19513/kn m25.00材料重度鋼筋混凝土鋼絞線23/kn m78.503.2 橫截面布置3.2.1 主梁間距和主梁片數(shù)主梁間距通常應(yīng)隨梁高與跨徑的增大而加寬為

22、經(jīng)濟(jì)，同時(shí)加寬翼板對(duì)提高主梁截面效率指標(biāo)很有效，故在許可的條件下應(yīng)適當(dāng)加寬 t 梁翼板。但標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)主要為配合各種橋面寬度，使橋梁標(biāo)準(zhǔn)化而采用統(tǒng)一的主梁間距。交通部公路橋涵標(biāo)準(zhǔn)圖 （78 年）中，鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土裝配式簡(jiǎn)支 t 形梁跨徑從 16m 到 50m。在吊裝起重量允許時(shí)，主梁間距采用 1.82.2m 為宜，過去，我國較多采用 1.6m 的主梁間距，在主梁間距為 2.2 m 的標(biāo)準(zhǔn)圖（jt/gqs 02584）中，其預(yù)制寬度為 1.6 m，吊裝后接縫寬為 0.6 m ?？紤]人行道適當(dāng)挑出 0.95 m，人行道寬為：21.5=3.0 m，行車道寬：72 =14 m，右側(cè)路肩：12=2

23、 m，所以橋?qū)拕t用八片 t 型梁，如圖 3.1。%行車道行車道圖圖 3.1 t 型梁橋橫斷面圖（單位：型梁橋橫斷面圖（單位：cm）加寬過渡區(qū)支座處圖圖 3.2 t 型梁橋縱斷面圖（單位：型梁橋縱斷面圖（單位：cm）3.2.2 主梁跨中截面細(xì)部尺寸（1）主梁預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在 1/141/25，本設(shè)計(jì)取 2.0 m。主梁截面細(xì)部尺寸：為了增強(qiáng)主梁間的橫向連接剛度，除設(shè)置端橫隔梁外，還設(shè)置 4 片中橫隔梁，間距為 45.92m，共 6 片。t 型梁翼板厚度為 15cm，翼板根部加到 19cm 以抵抗翼緣根部較大彎矩。為了翼板與腹板連接和順，在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減小

24、局部應(yīng)力和便于脫模。在預(yù)應(yīng)力混凝土梁中腹板處因主拉力很小，腹板厚度一般由布置孔管的構(gòu)造決定，同時(shí)從腹板本身的穩(wěn)定條件出發(fā)，腹板厚度不宜小于其高度的 1/15。標(biāo)準(zhǔn)圖的 t 梁腹板厚度均取 20cm。腹板高度 1460cm。馬蹄尺寸基本由布置預(yù)應(yīng)力鋼束的需要來確定，實(shí)踐表明馬蹄面積占截面面積的 1020為合適。這里設(shè)置馬蹄寬度為 50cm，高度 20cm。馬蹄與腹板交接處做成 45斜坡的折線鈍角，以較小局部應(yīng)力。這樣的配置，馬蹄面積占總面積 15.75，按上述布置，可繪出預(yù)制梁跨中截面，如圖 3.3 所示。馬蹄在離支點(diǎn)支點(diǎn) 3m 逐漸抬高，在距梁端一倍梁高范圍內(nèi)（200cm）將腹板加厚到與馬蹄同

25、寬。變化點(diǎn)截面（腹板開始加厚區(qū)）到支點(diǎn)的距離為 300cm，中間還設(shè)置一節(jié)長(zhǎng)為 200cm 的腹板加厚的過渡段，見圖 3.2。 主梁端部截面圖主梁中間截面圖圖圖 3.3 主梁主梁 t 型梁橫截面圖（單位：型梁橫截面圖（單位：mm）（2）橫隔梁預(yù)應(yīng)力梁的橫隔梁與馬蹄的斜坡下端齊平，其中部可挖空，以減少質(zhì)量和利于施工。橫隔梁的厚度一般為 1518cm，本設(shè)計(jì)中橫隔梁厚度取 15cm。橫隔梁的剛度越大，梁的整體性越好，在荷載作用下個(gè)主梁越能更好的共同努力受力。端橫隔梁是必須設(shè)置的，跨中的橫隔梁將隨跨徑的大小宜每隔 5.010m設(shè)置一道，本設(shè)計(jì)中，每隔 5.92m 設(shè)置一道。3.3 梁毛截面幾何特性計(jì)

26、算3.3.1 截面幾何特性預(yù)制時(shí)翼板寬度為 1.60m，使用時(shí)用 2.2m，分別計(jì)算這二者的截面特征。可以采用分塊面積法和節(jié)線法。計(jì)算公式如下：毛截面面積：miaa各分塊面積對(duì)上緣的面積矩：iiisa y毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x：/siiysa毛截面慣性矩計(jì)算用移軸公式：2() miiisiia yy式中：分塊面積；ia 分塊面積的重心至梁頂?shù)木嚯x；iy毛截面重心至梁頂?shù)木嚯x；sy分塊面積對(duì)其自身重心軸的慣性矩。ii中主梁跨中毛截面的幾何特性在預(yù)制階段如圖 3.4 及表 3-2。圖圖 3.4 預(yù)制梁跨中橫截面（單位：預(yù)制梁跨中橫截面（單位：mm）表表 3-2 跨中截面跨中截面(跨中與跨中與 l/

27、4 截面同截面同)毛截面幾何特性毛截面幾何特性 分塊號(hào)分塊面積 (2)iayi(cm)si=ai*yi(cm3)(ys-yi)(cm)ix= (ys-yi )2ia(cm4)ii(cm4)24007.51800073.475129.541050.4510511216.31825.664.6754.6841050.000995105330097.5321750-16.0258.474410574.86910522517038250-89.02517.83221050.02811051000190190000-109.025118.86451050.3331055282.39510 xi575.6

28、81 10ii合計(jì)7037maia80.97520080.975119.02ismxsyay569825.6is5358.076 10mxiiii中主梁跨中毛截面的幾何特性在使用階段如圖 3.5 及表 3-3。圖圖 3.5 使用階段跨中橫截面（單位：使用階段跨中橫截面（單位：mm）邊主梁截面與中主梁的翼緣寬度有差別，翼緣 190cm，如圖 3.6，圖圖 3.6 左邊主梁（單位：左邊主梁（單位：mm）表表 3-3 中主梁跨中毛截面的幾何特性中主梁跨中毛截面的幾何特性 分塊號(hào)分塊面積 (2)iayi(cm)iiisa y(cm3)(ys-yi)(cm)ix= (ys-yi )2ia(cm4)ii(

29、cm4)33007.52475065.144140.0431050.618710511216.31825.656.3443.55561050.000995105330097.5321750-24.85620.38810574.86910522517038250-97.35621.32591050.02811051000190190000-117.356137.72431050.3331055323.03710 xi575.849 10ii合計(jì)7937miaa72.64420072.644127.356ismxsyay576575.6is639.8886 10mxiiii3.3.2 檢驗(yàn)截面效率

30、指標(biāo) 以跨中截面為例：5358.076 1042.767037 119maixikcma y上核心矩：5358.076 1062.847037 80.975mxisikcma y下核心矩：42.7662.840.5280.5200sxkkh截面效率指標(biāo)：根據(jù)設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，預(yù)應(yīng)力混凝土 t 型梁在設(shè)計(jì)時(shí)，檢驗(yàn)截面效率指標(biāo)取0.450.55，且較大者亦較經(jīng)濟(jì)。上述計(jì)算表明，初擬的主梁跨中截面是合理的。第四章 行車道板計(jì)算t 梁翼板構(gòu)成鉸接懸臂板，荷載為公路級(jí)，橋面鋪裝 6cm 瀝青混凝土。4.1 恒載及其內(nèi)力以縱向 1m 寬的板條進(jìn)行計(jì)算（1）每延米板上的恒載 g：橋面鋪裝層 1:0.06 1.0 2

31、31.38/gkn mt 梁翼板自重 tanefhhs 式中 eh自承托起點(diǎn)至肋中心線之間板的任一驗(yàn)算截面的計(jì)算高度；fh不計(jì)承托時(shí)板的厚度；s自承托起點(diǎn)至肋中心線之間的任一驗(yàn)算截面的水平距離；承托下緣與懸臂板底得夾角，當(dāng)tan1/3 時(shí)，取 1/3。2tan0.040.150.380.2040.28:0.204 1.0 255.1/efehhshmgkn m 合計(jì)：1.385.1=6.48/iggkn m（2）每延米寬板條的恒載內(nèi)力彎矩 22116.48 1.13.920422agomglkn m 剪力 6.48 1.17.128agoqglkn4.2 汽車荷載產(chǎn)生的內(nèi)力將加重車后輪作用于鉸

32、縫中軸上（見圖 4.1） ，后軸作用力為p2120kn，輪壓分布寬度如圖 4.2 所示。對(duì)于汽車后輪的著地長(zhǎng)度為20.2am，20.6bm（由橋規(guī)查得） ，則得：121220.202 0.060.3220.602 0.060.72aahmbbhm p/2圖圖 4.1 懸臂板計(jì)算圖式懸臂板計(jì)算圖式圖圖 4.2 汽車計(jì)算圖式汽車計(jì)算圖式荷載對(duì)于懸臂根部的有效分布寬度：1020.32 1.4 1.1 23.92aadlm式中：d最外兩個(gè)荷載的中心距離。沖擊系數(shù) 11 0.3=1.3 （在橋面板內(nèi)力計(jì)算中通常為 0.3）作用于每延米寬板條上的彎矩為：102400.72(1)()1.3(1.1)444

33、3.92418.31apbpmlakn m 作用于每延米寬板條上的剪力為： 240(1)1.344 3.9219.90appqakn4.3 內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算（表 4-1）表表 4-1 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算ud1.21.43.920 1.2 18.31 1.430.34agapmmmkn m 基本組合ud1.21.41.2 7.128 19.90 1.436.414agapqqqkn所以，行車道板的設(shè)計(jì)內(nèi)力為ud=30.34mkn m ud36.414qkn正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算（表 4-2）表表 4-1 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算

34、承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算ud0.73.920 18.31 0.716.74agapmmmkn m 基本組合ud0.77.128 19.90 0.721.06agapqqqkn第五章 主梁內(nèi)力計(jì)算及配筋5.1 恒載內(nèi)力計(jì)算（1）主梁預(yù)制時(shí)的自重（一期恒載）g1：此時(shí)翼板寬 1.60 m按跨中截面計(jì)算，主梁每延米自重（即先按等截面計(jì)算）中主梁：0.70372517.5925 (0.7037 為 am，25 為 50 號(hào)混1g /kn m凝土的容重，單位)3/kn m內(nèi)、外邊梁：10.79372519.8425/gknm 由馬蹄增高所增加的重量折成每延米重： 2114(0.350.5)0.152

35、5/19.96320.1182/gknm 由梁端腹板加寬所增加的重力折算成恒載集度：主梁端部截面如圖 5.1312 (1.170.7037) (20.15 21.15+0.35 2 0.15 6) 25/35.9621.420/gkn m 5.1 主梁端部截面（單位：主梁端部截面（單位：mm） 邊主梁的橫隔梁：內(nèi)橫隔梁體積（見圖 5.2）：31111.8 1.001.000.15 0.152220.3 1.1 0.150.1797m 0. 15（0. 150. 28 0. 04）（1. 1+0. 7） 圖圖 5.2 內(nèi)橫隔梁圖（單位：內(nèi)橫隔梁圖（單位：mm）端橫隔梁體積（見圖 5.3）：311

36、0.151.8 0.85(0.85 0.150.01857 0.13)220.3 1.1 0.150.1449m（1. 1+0. 7）圖圖 5.3 端橫隔梁圖（單位：端橫隔梁圖（單位：mm）4(12 0.17974 0.1449) 25/35.961.9021/gkn m 每延米自重總和中主梁：4117.59250.1182 1.9021 1.42021.0332/iigkn m1 g內(nèi)、外邊梁：=19.84250.1182 1.4200.5 1.9021=22.3318/kn m2g（2）橋面板間接頭（第二期恒荷載）2g中主梁 2=0.6=/gkn m 外邊梁：2=0.60.5=/gkn m

37、（3）欄桿、人行道、橋面鋪裝（三期恒載）：3g橋面坡度以蓋梁做成斜面坡找平，橋面鋪裝厚度取 6cm，瀝青混凝土的重力密度取 =23。3/kn m一側(cè)欄桿 1.5，一側(cè)人行道 3.60；/kn m/kn m外邊梁 33.6 1.5 1.5 0.06 23=7.17/gkn m中梁 32.2 0.06 23=3.036/gkn m（4）主梁恒載總和（見表 5-1）表表 5-1 主梁恒載總和主梁恒載總和 荷載第一恒載1g第一恒載2g第一恒載3g總和 g外邊梁22.33811.1257.1730.6331中主梁21.03322.253.03626.3192（5）主梁恒載內(nèi)力計(jì)算見圖 5.4，設(shè)為計(jì)算截

38、面離左支點(diǎn)的距離，并令，則：xxl主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為： 21(1)211-22aml gq =(a)lgm影響線q影響線ll圖圖 5.4 恒載內(nèi)力計(jì)算圖恒載內(nèi)力計(jì)算圖恒載內(nèi)力計(jì)算見表 5-2。5.2 主梁活載橫向分布系數(shù)計(jì)算5.2.1 跨中的橫向分布系數(shù) mc主梁間在翼緣板及橫隔梁采用濕接，而且橋?qū)捒绫葹?19/36=0.527，當(dāng)小于或接近 0.5 時(shí)，可選用偏心壓力法來繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù) mc 。（1）計(jì)算幾何特性主梁抗彎慣距 由上表 3-2 可得：64x=39.8886 10 cmi主梁的比擬單寬抗彎慣矩：64xx=/ =39.8886 10 / 220=181

39、311.82 cm /cmjib主梁的抗扭慣距對(duì)于 t 型梁截面，抗扭慣矩可近似按下列公式計(jì)算：表表 5-2 恒載內(nèi)力計(jì)算恒載內(nèi)力計(jì)算 21(1)()2mlg kn m1(12 )()2qlg kn m項(xiàng)目跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)跨中四分點(diǎn)支點(diǎn)0.50.2500.50.2501/2(1)0.1250.093801/2(12)00.250.5邊梁g1=22.33813518.9492640.61900198.251396.50第一期恒載（kn/m1g）中梁g1=21.03323313.3862486.36500186.670373.34邊梁=1.1252g177.223132.988009.98519.9

40、7第二期恒載（kn/2gm）中梁=2.252g354.445265.9760019.96939.94邊梁=7.173g1129.499847.5760063.634127.27第三期恒載（kn/m3g）中梁=3.0363g478.265358.8900026.94553.89邊梁g=30.63314825.6713621.18300271.869543.74總和1g+2g3g（kn/m）中梁g=26.31924146.0963111.23100233.583476.173x1mii iiicbt式中：、 相應(yīng)為單個(gè)矩形截面寬度和厚度；ibit矩形截面抗扭剛度系數(shù)；ic梁截面劃分為單個(gè)矩形截面的

41、個(gè)數(shù)。m對(duì)于翼板： 查表 11b22014.666t15113c 對(duì)于梁肋： 查表22153.57.67520bt20.3057c 對(duì)于馬蹄： 查表33501.81827.5bt30.2181c 矩形截面抗扭剛度系數(shù)計(jì)算表b/t1.01.51.752.02.53.04.06.08.010c0.1410.1960.2140.2990.2490.2630.2810.2990.3070.3130.33故主梁抗扭慣矩為3333441220 150.3057 153.5 200.2181 50 27.53849689.520.00849689tii iicbtcmm抗扭修正系數(shù) 由于偏心壓力法忽略了主梁

42、的抵抗扭矩，導(dǎo)致了邊梁受力的計(jì)算結(jié)果偏大，為了彌補(bǔ)不足，采用考慮主梁抗扭剛度的修正偏心壓力法。抗扭修正系數(shù) 2ti2ii1il112a igei其中8222222221234567122222222(3 2.2 1.1)(2 2.2 1.1)2.2 1.12 1.1( 2.2 1.1)( 2 2.2 1.1)( 3 2.2 1.1)203.28iiaaaaaaaam （）對(duì)于簡(jiǎn)支梁橋，主梁的截面均相同，即；梁數(shù) n=8，并取i,ittii iig=0.425e，代入公式的表達(dá)式，得：210.9680.42535.57 0.0084968911239888603.28ee 計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值對(duì)

43、于 i 號(hào)邊梁考慮抗扭修正后的橫向影響線豎標(biāo)值為：407.028.2037.7968.08112122111）（niiaan2211821117.70.9680.1250.2820.1578203.28niiana （）所以可得：計(jì)算所得的值列于表 5-3 內(nèi)。ijn表表 5-3 橫向影響線豎坐標(biāo)值橫向影響線豎坐標(biāo)值 梁號(hào)( )e m1 i8iiiiiiiv7.75.53.31.10.4070.2690.1770.131-0.157-0.0190.0730.119計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)i 號(hào)邊梁的橫向影響線和布載圖式如圖 5.5 所示設(shè)影響線零點(diǎn)離 i 號(hào)梁軸線的距離為 x，則：(7 2.2)0

44、.4070.157xx解得：=11.11xm則荷載橫向分布系數(shù)為：汽車荷載：iiiiiiivvviviir汽車荷載i號(hào)梁號(hào)梁號(hào)梁號(hào)梁iiiiiiviiiv圖圖 5.5 修正偏壓法修正偏壓法 mc 計(jì)算圖式計(jì)算圖式 111234567811m()2210.407(10.91 9.11 7.81 6.014.712.91 1.61 0.2)211.110.785cqqqqqqqqqqxxxxxxxxx按橋規(guī)4.3.1 條，當(dāng)車道數(shù)大于 2 時(shí)，需要進(jìn)行車道折減。三車道折減系數(shù)為 0.78，四車道折減系數(shù)為 0.67，但折減后的值不小于兩行車隊(duì)布載時(shí)的計(jì)算結(jié)果。4 車道： 40.67 0.7850.

45、526cqm3 車道： 30.78(0.4000.3340.2860.2200.1730.107)0.593cqm2 車道： 20.5 (0.4000.3340.2860.220)0.62cqm所以，i 號(hào)梁汽車荷載橫向分布系數(shù)取432max(,)0.62cqcqcqcqmmmm人群荷載 ：0.407(11.11 0.30.75)0.44511.11crrm ii、iii、iv 號(hào)梁的橫向分布系數(shù)同理計(jì)算得（見表 5-4）：ii 號(hào)梁 汽車荷載：111234567811m()2210.269(14.18 12.38 11.089.287.986.184.883.08)214.380.646cq

46、qqqqqqqqqxxxxxxxxx人群荷載 ： 0.269(14.380.30.75)0.29714.38crrm iii 號(hào)梁汽車荷載：111234567811m()2210.177(26.0124.2122.8121.01 19.71 17.91 16.61 14.81)226.210.551cqqqqqqqqqqxxxxxxxxx人群荷載 ：0.177(26.21 0.30.75)0.18426.21crrm iv 號(hào)梁汽車荷載：111234567811m()2210.131(167.92 166.12 164.32 162.52 161.22 159.422168.12158.12

47、156.32)0.505cqqqqqqqqqqxxxxxxxxx人群荷載 ： 0.131(168.120.30.75)0.132168.12crrm 表表 5-4 ii、iii、iv 號(hào)梁的橫向分布系數(shù)號(hào)梁的橫向分布系數(shù)汽車荷載作用點(diǎn)相應(yīng)影響線豎標(biāo)值qi梁號(hào)1q2q3q4q5q6q7q8qcqmcrm10.4000.3340.2860.2200.1730.1070.0590.00730.620.44520.2650.2320.2070.1740.1490.1160.0910.0580.4390.29730.1760.1630.1540.1420.1330.1210.1120.1000.3690

48、.18440.1310.1290.1280.1270.1260.1240.1230.1220.3380.1325.2.2 支點(diǎn)的荷載橫向分布系數(shù)0m如圖 5.6 所示，按杠桿原理法繪制荷載橫向影響線并進(jìn)行布載，1 號(hào)梁活載的橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 對(duì)于 i 號(hào)梁：0q1m =2 （）0rm =1.523對(duì)于 ii 號(hào)梁：0q1m =2 （）0rm =0可知，iii、iv、v、vi、vii 號(hào)梁與 ii 號(hào)梁橫向分布系數(shù)相同。對(duì)于 viii 號(hào)梁：汽車和掛車的橫向分布系數(shù)與 i 號(hào)梁相同，0qm =0rm =1.523iiiiiiivvvivii汽車荷載ii號(hào)梁i號(hào)梁汽車荷載iiiv圖圖 5.

49、6 支座處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖支座處荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算圖5.2.3 橫向分布系數(shù)匯總 橫向分布系數(shù)匯總（見表 5-5） 。表表 5-5 橫向分布系數(shù)匯總橫向分布系數(shù)匯總 i 號(hào)梁ii 號(hào)梁iii 號(hào)梁iv 號(hào)梁荷載類別cm0mcm0mcm0mcm0m車輛荷載0.620.5010.4390.7960.3690.7960.3380.796人群0.4451.5230.29700.18400.13205.3 活載內(nèi)力計(jì)算在活載內(nèi)力計(jì)算中，這個(gè)設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值做如下考慮：計(jì)算主梁活載彎矩時(shí)，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù) mc。采用影響線直接加載求活載內(nèi)力，計(jì)算公式為：(1)iiism py

50、 式中 s所求截面的彎矩或剪力；汽車沖擊系數(shù)，掛車按 1 計(jì)算；(1)多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)；沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)；im車輛荷載的軸重；ip沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。iy汽車沖擊系數(shù)：102422503.45 10/=0.398886/17.5925/9.811.7933/cccenmimmg gkn sm其中：混凝土取由上面計(jì)算可得：102233.143.45 100.398886f=22 35.5(17.5925/9.81) 103.45zcceilmh（）0.1767ln0.01570.1767 ln3.450.01570.203f 則 (1)1

51、0.2031.203 5.3.1 主梁跨中截面彎矩及剪力 在計(jì)算主梁彎矩時(shí)，對(duì)跨中的荷載橫向分布系數(shù)與跨內(nèi)其他他各點(diǎn)上的荷載橫向分布系數(shù)是采用相同的值。圖 5.8 為簡(jiǎn)支梁中跨截面彎矩影響線cm和車道荷載的最不利位置圖。圖圖 5.8 跨中彎矩計(jì)算跨中彎矩計(jì)算公路 ii 級(jí)集中荷載計(jì)算kp計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)360 1800.75302226.5505kpkn 計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)1.2 226.5271.8kpkn車道均布荷載 10.5 0.757.875/kqkn m人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 3.0（當(dāng)橋梁計(jì)算跨徑小于或等于 50m 時(shí)）2/kn m i 號(hào)梁跨中彎矩：汽車荷載22(1)()1(1 0.203)

52、 1226.5 8.8757.87535.58=2424.60lcqkkkqmmp yqkn m （）由式，并且不考慮沖擊力的影響，則人群荷載(1)()pckkksm p yq 跨中彎矩為： 2213.0)35.58315.46lcrrrmm qkn m ii 號(hào)梁跨中彎矩： 汽車荷載2211.2030.439226.5 8.8757.87535.58lqmkn m（）=1716. 77人群荷載 2213.0)35.58210.54lcrrrmm qkn m 跨中剪力計(jì)算 i 號(hào)梁跨中剪力汽車荷載2(1) ()111.2030.6235.50.62)22lckikiqqm qm p ykn =

53、127. 43人群荷載2113.0 (35.522lckqqm qkn ii 號(hào)梁跨中汽車荷載2111.2030.43935.50.439)22lqqkn=98. 56人群荷載2113.0 (35.522lckqqm qkn 5.3.2 主梁 l/4 截面彎矩可按同樣的方法作出 l/4 處截面的彎矩影響線，如圖 5.9 所示，將荷載布置在最不利位置來計(jì)算。圖圖 5.9 l/4 彎矩計(jì)算彎矩計(jì)算 i 號(hào)梁 l/4 彎矩：汽車荷載42(1)()3(1 0.203) 1226.5 6.6567.87535.532=1818.41lcqkkkqmmp yqkn m （）人群荷載 2433.0)35.5

54、236.5932lrmkn m ii 號(hào)梁 l/4 彎矩：汽車荷載2431.2030.439226.5 6.6567.87535.532lqmkn m（）=1287. 55人群荷載 2433.0)35.5157.9132lrmkn m 5.3.3 主梁支點(diǎn)截面剪力 i 號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力計(jì)算。圖 5.10a 為主梁縱斷面圖；圖 5.10b 為汽車荷載作用下支點(diǎn)剪力的荷載橫向分布系數(shù)沿跨長(zhǎng)分布圖；圖 5.10d 為支點(diǎn)見面剪力影響線圖。荷載橫向分布系數(shù)變化區(qū)段附加三角重心處對(duì)應(yīng)的支點(diǎn)剪力影響豎標(biāo)為： 1=1.035.55.92 /35.5=0.9443y（）（ ）（ ）（ ）（ ）圖圖 5.10

55、汽車支點(diǎn)荷載支點(diǎn)剪力計(jì)算汽車支點(diǎn)荷載支點(diǎn)剪力計(jì)算汽車荷載的支點(diǎn)剪力為：1(1)()2110.501 271.8 1.00.62 7.87535.5 1.05.9222(0.501 0.62) 7.875 0.944=oqoqkkcqoqcqkvm p yma mmq yknkn 不考慮沖擊力的影響，則人群荷載支點(diǎn)剪力為：1()2110.445 1.5 3.035.5 1.0(1.5230.445) 1.5 3.0 0.9442249.10orcrrorcrrvm qa mmq ykn人群荷載（ ）（ ）（ ）圖圖 5.11 人群荷載支點(diǎn)剪力計(jì)算圖人群荷載支點(diǎn)剪力計(jì)算圖 ii 號(hào)梁支點(diǎn)截面剪力計(jì)

56、算。汽車荷載的支點(diǎn)剪力為：1(1)()2110.796 271.8 1.00.439 7.87535.5 1.05.9222(0.7960.439) 7.875 0.944=oqoqkkcqoqcqkvm p yma mmq yknkn 人群荷載支點(diǎn)剪力為：1()2110.297 1.5 3.035.5 1.0(00.297) 1.5 3.0 0.9442219.99orcrrorcrrvm qa mmq ykn5.4 主梁內(nèi)力組合鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋，當(dāng)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，作用效應(yīng)組合按表 2-3-1橋梁工程規(guī)定采用。預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁中 i 號(hào)邊梁的內(nèi)力匯總見表 5-6。表表 5

57、-6 i 號(hào)邊梁的內(nèi)力匯總號(hào)邊梁的內(nèi)力匯總 彎矩 m()kn m剪力 q（）kn序號(hào)荷載類別梁端四分點(diǎn)跨中梁端跨中（1）結(jié)構(gòu)自重03621.184825.67543.740（2）汽車荷載01818.412424.60264.92127.43（3）人群荷載0236.59315.4649.108.89（4）1.2（1）04345.425790.80652.490（5）1.4（2）02545.773394.44370.89178.40（6）0.81.4（3）0264.98353.3254.9910.00（7）s(4)(5)(6)ud07156.179538.561078.37188.40預(yù)應(yīng)力簡(jiǎn)支梁

58、中 ii 號(hào)中梁的內(nèi)力匯總見表 5-7。表表 5-7 ii 號(hào)中梁的內(nèi)力匯總號(hào)中梁的內(nèi)力匯總 彎矩 m()kn m剪力 q（）kn序號(hào)荷載類別梁端四分點(diǎn)跨中梁端跨中（1）結(jié)構(gòu)自重03111.234146.10476.170（2）汽車荷載01287.551716.77 285.57 98.56（3）人群荷載0157.91210.5419.995.93（4）1.2（1）03733.484975.32571.400（5）1.4（2）01802.572403.48399.80137.98（6）0.81.4（3）0176.86235.8022.396.64（7）s(4)(5)(6)ud05712.917

59、914.60993.59144.625.5 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算及其布置5.5.1 跨中截面鋼束的估算及確定公橋規(guī)規(guī)定，預(yù)應(yīng)力梁應(yīng)滿足正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求和承載能力極限狀態(tài)的強(qiáng)度要求。以下就跨中截面在各種作用效應(yīng)組合下，分別按照上述要求對(duì)主梁所需要的鋼束數(shù)進(jìn)行估算，并且按照這些估算的鋼束數(shù)確定主梁。1、按正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù) 對(duì)于簡(jiǎn)支梁帶馬蹄的 t 型截面，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式：1()kppkspmncfke 式中：持久狀態(tài)使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值， ；kmc1與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)， 對(duì)于公路ii 級(jí)，取 c1=0.51；鋼絞線

60、截面積，一根鋼絞線的截面積是 1.40，即：pa2cm=8.4cm2pa鋼絞線的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度，=1860；pkfpkfmpa上核心距，在前以算出=42.76cm；sksk鋼束偏心距，初估=15cm；yeya已計(jì)算出前面出，則鋼束偏心距為：127.36xycm127.36 15112.36yxpeyacm按最大跨中彎矩值（i 號(hào)梁）計(jì)算： 3461(4825.672424.60315.46) 10()0.51 8.4 101860 10(0.4276 1.1236)6.17kppkspmncfke 2、按承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算圖式，受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限強(qiáng)度，應(yīng)力圖