等效焓降理論

1、第二部分熱力系統(tǒng)節(jié)能分析理論東南大學動力工程系 王培紅內容概述（理論教學部分）p第四講、等效焓降的理論基礎p第五講、等效焓降應用的基本法則p第六講、再熱機組等效焓降p第七講、熱力系統(tǒng)的定量分析p第八講、熱力系統(tǒng)設備的定量分析第四講、等效焓降的理論基礎p4.1 概述p4.2 等效焓降的概念p4.3 抽汽等效焓降及其效率p4.4 新汽等效焓降p4.5 等效焓降的條件p4.6 等效焓降的計算舉例4.1 概述p等效焓降的理論及其發(fā)展n等效焓降于60年代由蘇聯(lián)學者提出，70年代得到發(fā)展n等效焓降的理論基礎p基于熱力學第一定律和熱力系統(tǒng)的結構特征，經(jīng)嚴格數(shù)學推導p提出抽汽及新汽等效焓降hj與h0、抽汽效率

2、j新的熱工參數(shù)p從抽汽作功能力的變化出發(fā)實現(xiàn)熱力系統(tǒng)局部變化的定量分析n等效焓降分析的應用p等效焓降既可以完成整體計算也可以實現(xiàn)局部定量分析p源于傳統(tǒng)的熱平衡方法但又優(yōu)于簡捷熱平衡計算 計算簡明而且迅速，不需要大量的重復計算，可以手工計算 結果翔實?？梢詫τ绊懡?jīng)濟性變化的各種局部因素進行獨立分析 應用廣泛?？梢哉撟C方案的優(yōu)劣、指導節(jié)能改造、診斷能量損耗p主要用于汽輪機（特別是凝汽式汽輪機）熱力系統(tǒng)的分析計算4.2 等效焓降的概念p分析圖示汽輪機單位進汽的作功n對于純凝機組：h=h0-hcn對于回熱機組：h=h0-hc-1(h1-hc)-2(h2-hc)-z(hz-hc)n =(h0-hc)1-

3、1y1-2y2-zyzn式中：yr=(hr-hc)/(h0-hc)是r級抽汽的作功不足系數(shù)n表明單位進汽在回熱機組作功等效于(1-ryr)新汽的純凝作功4.2 等效焓降的概念p抽汽的等效焓降n設一股純熱量(無工質的)q進入某加熱器n則該加熱器的抽汽將減少1kgn或引起該加熱器產(chǎn)生單位斥汽n單位斥汽在汽輪機中的實際作功稱為該級抽汽的等效焓降p關于qj引起單位斥汽的證明n原加熱器的熱平衡pajj=jj+bjj (1)n設加入qj后，該級抽汽變化量為jpajj=(j+ j)j+bjj+j (2)n整理，將（1）帶入（2)式pj1（產(chǎn)生單位斥汽）4.3 抽汽等效焓降及其效率p熱力系統(tǒng)如圖所示4.3 抽

4、汽等效焓降及其效率p1抽汽的等效焓降及其效率n設在1加熱器加入純熱量q1n該熱量產(chǎn)生單位斥汽進入汽輪機n計算該斥汽在機內的實際作功量ph1=h1-hcn該作功量是純熱量產(chǎn)生的效果p1h1/q1n上述h1為1抽汽的等效焓降n上述1為1抽汽的效率4.3 抽汽等效焓降及其效率p2抽汽的等效焓降及其效率n設在2加熱器加入純熱量q2，該熱量產(chǎn)生單位斥汽進入汽輪機n計算該斥汽在機內的實際作功量，即抽汽等效焓降h2ph2=h2-hc-2-1(h1-hc) ；n2抽汽少1kg，凝水增加1kg，1多吸熱1由2-1q1補償即p2-1=1/1ph2=h2-hc-(1/1)*h1n2抽汽效率2h2/q24.3 抽汽等

5、效焓降及其效率p3抽汽的等效焓降及其效率n設在3加熱器加入純熱量q3，該熱量產(chǎn)生單位斥汽進入汽輪機n計算該斥汽在機內的實際作功量，即抽汽等效焓降h3ph3=h3-hc-3-2(h2-hc)-3-1(h1-hc) ；n#3斥汽1疏水減1，2少放熱2由3-2q2補償即2-1=2 /2n#1凝水增1-3-2，多吸熱(1-3-2)1由3-1q1補償解得3-1n3等效焓降h3=h3-hc-(2/2)*h2-(1/1)*h1n3抽汽效率3h3/q34.3 抽汽等效焓降及其效率p抽汽等效焓降的分析n計算公式匯總ph1=h1-hcph2=h2-hc-1/1*h1ph3=h3-hc-2/2*h2-1/1*h1n

6、等效焓降的意義phj是j級單位斥汽在汽輪機內的實際作功量phj在數(shù)值上與（1-j-r*yr)斥汽在純凝機組中的作功等效p抽汽等效焓降的計算通式phj=hj-hc-(ar/qr)*hrp式中下標r是編號小于j的各級（即低壓各級）加熱器的序號；parr(當j與r無疏水聯(lián)系時)；arr (當j與r有疏水聯(lián)系時)4.3 抽汽等效焓降及其效率p抽汽等效焓降計算ph1=h1-hcph2=h2-hc-tt1/qq1*h1ph3=h3-hc-rr2/qq2*h2-tt1/qq1*h1ph4=h4-hc-rr3/qq3*h3-rr2/qq2*h2-tt1/qq1*h1ph5=h5-hc-tt4/qq4*h4-t

7、t3/qq3*h3-tt2/qq2*h2-tt1/qq1*h1ph6=h6-hc-rr5/qq5*h5-tt4/qq4*h4-tt3/qq3*h3-tt2/qq2*h2p -tt1/qq1*h1ph7=h7-hc-rr6/qq6*h6-rr5/qq5*h5-tt4/qq4*h4-tt3/qq3*h3p -tt2/qq2*h2 -tt1/qq1*h14.3 抽汽等效焓降及其效率p抽汽等效焓降的簡化計算n有疏水聯(lián)系相鄰加熱器間抽汽等效焓降的關系phj-1=hj-1-hc-(ar/qr)*hr(1)phj=hj-hc-j-1/j-1*hj-1-(ar/qr)*hr(2)p由(2)式-(1)式，得ph

8、j=hj-hj-1-j-1/j-1*hj-1+hj-1=hj-hj-1+(1-j-1/j-1) hj-1n混合式加熱器之間抽汽等效焓降的關系phm=hm-hc-(ar/qr)*hr(3)phj=hj-hc-(ar/qr)*hr(4)p由(4)式-(3)式，得phj=hj-hm+hm- r/r*hrp式中：是從m到j-1之間各級加熱器r/r*hr的和4.3 抽汽等效焓降及其效率p抽汽等效焓降計算ph1=h1-hcph2=h2-hc-tt1/qq1*h1ph3=h3-h2+(1-rr2/qq2)*h2ph4=h4-h3+(1-rr3/qq3)*h3ph5=h5-h2+h2-tt4/qq4*h4-t

9、t3/qq3*h3-tt2/qq2*h2ph6=h6-h5+(1-rr5/qq5)*h5ph7=h7-hc+(1-rr6/qq6)*h64.4 新汽等效焓降p新汽的等效焓降n根據(jù)定義，新汽的等效焓降即單位進汽的實際作功phm=h0-hc-r*(hr-hc)p將r(ar*r-br*r)/r和hr=hr-hc-(ak/qk)*hk代入phm=h0-hc- (k/qk)*hk即可以將鍋爐視為混合式加熱器n使用混合式加熱器之間等效焓降的關系，有phm=h0-h5+h5-tt7/qq7*h7-tt6/qq6*h6-tt5/qq5*h54.4 新汽等效焓降的證明phm=h0-hc-3*(h3-hc)-2*

10、(h2-hc)-1*(h1-hc)p3=3/q3;2=2/q2-32/q2;1=(1-3-2)1/q1ph1-hc=h1;h2-hc=h2+1h1/q1;ph3-hc=h3+2/q2h2+1/q1h1phm=h0-hc-3/q3h3+2/q2h2+1/q1h1p -(2/q2-3/q32/q2)h2+1/q1h1p -(1-3/q3-2/q2+3/q32/q2)1/q1h1phm=h0-hc-3/q3h3-3/q32/q2h2-3/q31/q1h1p-2/q2h2+3/q32/q2h2-2/q21/q1h1p+3/q32/q21/q1h1-1/q1h1+3/q31/q1h1p+2/q21/q1

11、h1-3/q32/q21/q1h1p=h0-hc-(3/q3)h3-(2/q2)h2-(1/q1)h14.5 等效焓降的條件p假設n主蒸汽流量保持不變n蒸汽在汽輪機中的膨脹汽態(tài)線保持不變n主蒸汽、再熱蒸汽以及排汽參數(shù)保持不變p則n新汽和抽汽的等效焓降為常數(shù)p抽汽等效焓降表示該級抽汽的實際作功能力，具有火用意義n抽汽效率為常數(shù)p抽汽效率表示某級加入熱量產(chǎn)生斥汽后在汽機中的作功效果p抽汽效率是等效焓降分析實現(xiàn)局部定量計算的核心第五講、等效焓降應用的基本法則p5.1 概述p5.2 純熱量進出熱系統(tǒng)p5.3 汽工質帶熱量進出汽側p5.4 水工質帶熱量進出水側p5.5 水工質帶熱量進出疏水側p5.6 補

12、水點變化對作功的影響p5.7 輔助成分產(chǎn)生的作功損失5.1 概述p汽輪機熱力系統(tǒng)經(jīng)濟性的變化n熱力系統(tǒng)發(fā)生工質和熱量的損失或者利用影響經(jīng)濟性p設備及管道散熱損失、排污、工質泄漏損失、化學取樣等n熱力系統(tǒng)連接方式變化造成加熱器熱平衡條件的變化p輔助受熱面及設備的使用，如sc、dc、dp，事故疏水等p熱經(jīng)濟性變化的計算n內部工質和熱量的改變 如軸封漏氣、除氧器余汽、給水泵焓升等熱量利用 內部熱量利用增加作功h，i=(h+h)/qn外部工質和熱量的改變 如外來蒸汽、排污擴容蒸汽、發(fā)電機冷卻熱量利用 熱力學分析需要考慮h和q，i=(h+h)/(q+q) 本書按余熱利用計，只討論h，即i=(h+h)/q

13、5.2 純熱量進出熱系統(tǒng)p外部純熱量進入系統(tǒng)（外部熱量視作余熱利用）nh=q*j；h=h+hni=(i-i)/i=h/(h+h)n例題p.35p內部純熱量進入系統(tǒng)nh=b*j；h=h+hni=(i-i)/i=h/(h+h)n例題p.36p純熱量離開系統(tǒng)則表現(xiàn)為作功和效率的增量為負值(下降)5.3 汽工質帶熱量進出汽側p蒸汽工質帶熱量進入蒸汽側n圖示系統(tǒng)中f份額（焓為hf）的蒸汽工質帶熱量進入j級抽汽側n蒸汽工質的熱量f hf被分解為純熱量純熱量f(hf-hj)和純工質純工質fhjn純熱量作功： h1=f(hf-hj)jn純工質作功：p由于焓值相等，相當于f工質代替j工質進入汽輪機作功p為流量平

14、衡計，補水需要減少f，則其上游各加熱器出水流量不變p由于其上游（rj）各級加熱器熱平衡條件不變，則機內f不分流ph2 =f(hj-hc)5.3 汽工質帶熱量進出汽側p蒸汽工質帶熱量離開蒸汽側n圖示系統(tǒng)中f份額（焓為hj）的蒸汽工質帶熱量進入j級抽汽側n蒸汽工質的熱量f hj被分解純工質純工質fhjn純工質作功：p由于焓值相等，相當于f工質代替j工質進入汽輪機作功p為流量平衡計，補水需要增加f，則其上游各加熱器出水流量不變p由于其上游（rj）各級加熱器熱平衡條件不變，則機內f不分流ph2=f(hj-hc)5.4 水工質帶熱量進出水側p水工質帶熱量進入出水側n圖示系統(tǒng)中f份額（焓為hf）的水工質帶

15、熱量進入j級出水側n蒸汽工質的熱量f hf被分解為純熱量純熱量f(hf-hwj)和純工質純工質fhwjn純熱量作功： h1=f(hf-hwj)j+1n純工質作功：p由于焓值相等，相當于f工質從j出口進入熱力系統(tǒng)p為流量平衡計，補水減少f，則其上游各加熱器出水流量減少fp由于其上游（rj）各級加熱器少吸熱fr，其所對于作功為h2ph2 = frr5.4 水工質帶熱量進出水側p水工質帶熱量離開出水側n圖示系統(tǒng)中f份額（焓為hf）的水工質帶熱量離開j級出水側n蒸汽工質的熱量f hf被分解為純工質純工質fhwjn純工質作功：p由于焓值相等，相當于f工質從j出口離開熱力系統(tǒng)p為流量平衡計，補水增加f，則

16、其上游各加熱器出水流量增加fp由于其上游（rj）各級加熱器多吸熱fr，其所對于作功為h2ph2 = frr5.5 水工質帶熱量進出疏水側p水工質帶熱量進入疏水側n圖示系統(tǒng)中f份額（焓為hf）的水工質帶熱量進入j級疏水側n蒸汽工質的熱量f hf被分解為純熱量純熱量f(hf-hdj)和純工質純工質fhdjn純熱量作功： h1=f(hf-hdj)j-1n純工質作功：p由于焓值相等，相當于f工質從j疏水測進入熱力系統(tǒng)p為流量平衡計，補水減少fp其上游（mrj）各加熱器疏水流量減少f ，作功為frrp其上游（1rm）各級加熱器出水增加f ，作功為frrph2 = frr +frr5.5 水工質帶熱量進出

17、疏水側p水工質帶熱量離開疏水側n圖示系統(tǒng)中f份額（焓為hf）的水工質帶熱量離開j級疏水側n蒸汽工質的熱量f hf被分解為純工質純工質fhdjn純工質作功：p由于焓值相等，相當于f工質從j疏水測離開熱力系統(tǒng)p為流量平衡計，補水增加fp其上游（mrj）各加熱器疏水流量增加f ，作功為frrp其上游（1rm）各級加熱器出水減少f ，作功為frrph2 = frr +frr5.6 補水點變化對作功的影響p補水地點變化引起的作功計算差異n假設原計算采用凝汽器補水，現(xiàn)改為除氧器補水n補水進入除氧器，多吸熱，并引起作功減少h1ph1=bs(hwj-1-hhs)jn凝汽器減補水bs，引起作功增加h2p上游(r

18、m)出水減少bs，作功減少bsrrph2=bsrrn合計作功增加hh2-h15.6 補水點變化對作功的影響p關于等效焓降計算公式的多樣性n例如，蒸汽工質帶熱量離開新蒸汽側（汽輪機進口）p計算方案一：按照純熱量作功和純工質作功分別計算 h=f*(h0-hc)p計算方案二：從水側分析如下 凝汽器處補水造成全部加熱器出水減少，作功減少frr 進一步在鍋爐吸熱(h0-hfw)，其損失的作功量為f(h0-hfw)i 合計為h=frrf(h0-hfw) ip上述公式一致性的照明 h=h0-hc- rr h0-hc=h+rr=q*i+rr=(h0-hfw)i +rr 上式兩邊同時乘以f，證明計算方案一與計算

19、方案二相等5.7 輔助成分產(chǎn)生的作功損失p汽輪機凈等效焓降h的計算nh=hm-p熱量系統(tǒng)輔助成分造成的作功損失n給水泵損失功pb=b(1-m+1)m為除氧器的編號n軸封汽損失功pf=fr(hfr-hc)-(hfr-hr)*r-(hr-hc)p式中fr是進入第r級加熱器的軸封汽份額n汽輪機效率及其相對變化的計算pih/qpih/(h+h) 當h(作功增加)時pih/(h -h) 當h(作功減少)時第六講、再熱機組等效焓降p6.1 概述p6.2 再熱機組變熱量等效焓降n再熱機組變熱量等效焓降n變熱量等效焓降指標計算p6.3 再熱機組等效焓降法則n再熱冷段純熱量進出系統(tǒng)分析n再熱冷段蒸汽工質帶熱量進

20、出汽側n再熱冷段蒸汽工質帶熱量進出水側n再熱冷段蒸汽工質帶熱量進出疏水側6.1 概述p再熱機組的等效焓降分析n由于再熱器的存在，汽輪機和鍋爐的汽水與熱量聯(lián)系更加緊密p新蒸汽和高壓缸通流蒸汽及抽汽未經(jīng)再熱器吸熱稱為再熱冷段n再熱機組等效焓降分析的特點p再熱冷段各加熱器加入純熱量qr后，循環(huán)吸熱量無法維持不變p再熱冷段各加熱器加入純熱量qr后不僅影響功量還影響吸熱量6.1 概述p再熱機組等效焓降計算方法n方案一(定熱量分析)p維持等效焓降的原始計算條件，通過修正，維持吸熱量不變p核心是扣除等效焓降中由于再熱吸熱量變化所產(chǎn)生的作功量n方案二(變熱量分析)p順其自然，恢復對應純熱量作用后吸熱量和作功量

21、的真實性p分別計算純熱量產(chǎn)生的功量和吸熱量變化后，綜合兩種影響n再熱機組等效焓降p兩種方法所得的整體效率計算或局部定量計算結果完全一致p但定熱量等效焓降概念抽象、計算量大、外置分析困難p本課程介紹變熱量等效焓降6.2 再熱機組變熱量等效焓降p再熱機組變熱量等效焓降n抽汽等效焓降：純熱量作用下產(chǎn)生的實際作功量phj=h0-hc-(ar/qr)*hr對于再熱熱段各級抽汽phj=h0-hc+-(ar/qr)*hr對于再熱冷段各級抽汽pj=hj/qjn再熱吸熱增量：純熱量作用下產(chǎn)生的實際吸熱增量pqrhj=0pqrhj=rhj* rhc1； rh(c+1)1rhc/qrhc rh(c+2)= (1rh

22、(c+1)/qrh(c+1) (1rhc/qrhc) rhj= (1r/qr)j0n存在端差出水溫度降低加熱不足n運行中加熱器端差增大的原因p加熱器殼側不凝結氣體增加p加熱器管側表面臟污和沉積p疏水異常受熱面減少或過負荷工作p端差對經(jīng)濟性的影響n端差的存在和增大p表現(xiàn)為給水吸熱在相鄰加熱器間轉移p高壓級抽汽增加替代低壓級抽汽放熱p造成回熱作功比下降影響回熱的效果n不同的系統(tǒng)連接方式端差的影響不同n本課程提供典型的五種連接類型模型8.2 加熱器的端差分析p類型1：出水份額為1；下游加熱器無dcn設j級加熱器端差增大，出水溫度和焓下降，造成加熱不足jn對于no.j+1p吸熱增加，斥汽作功減少：h1

23、=(j)j+1n對于no.jp吸熱增加，斥汽作功增加：h2=(j)jn綜合影響：ph=(j)(j+1-j)；i=h/(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型1：出水份額為1；下游加熱器無dc；再熱機組n對于no.j+1ph1=(j)j+1；q1=(j)j+1n對于no.jph2=(j)j；q2=(j)jn綜合影響：ph=(j)(j+1-j)；q=(j)(j+1-j)pi=(h-qi) /(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型2：出水份額為aj；下游加熱器無dcn設j級加熱器端差增大，出水溫度和焓下降，造成加熱不足jn對于no.j+1p吸熱增加，斥汽作功減少：h1=aj(j)j+1n對于no.

24、jp吸熱增加，斥汽作功增加：h2=aj(j)jn綜合影響：ph=aj(j)(j+1-j)；i=h/(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型2：出水份額為aj；下游加熱器無dc；再熱機組n對于no.j+1ph1=aj(j)j+1；q1=aj(j)j+1n對于no.jph2=aj(j)j；q2=aj(j)jn綜合影響：ph=aj(j)(j+1-j)；q=aj(j)(j+1-j)pi=(h-qi) /(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型3：出水份額為aj；下游加熱器有dcn對于no.j+1p給水吸熱增加，斥汽作功減少：h1=aj(j)j+1p疏水放熱增加，斥汽作功增加：h2=bj1(j)j+1p

25、抽汽放熱增加，斥汽作功增加：h3=j1(j)j+1n對于no.jp給水吸熱增加，斥汽作功增加：h4=aj(j)jp疏水放熱減少，斥汽作功減少：h5=(bj+j1)(j)jn綜合影響：ph=aj(j)(j+1-j)-bj(j)(j+1-j)；i=h/(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型3：出水份額為aj；下游加熱器有dc ，再熱機組n對于no.j+1ph1_2_3=aj(j)j+1-bj(j)j+1pq1_2_3=aj(j)j+1-bj(j)j+1n對于no.jph4_5=aj(j)j-bj(j)jpq4_5=aj(j)j-bj(j)jn綜合影響：ph=aj(j)(j+1-j)-bj(j)(

26、j+1-j)；pq=aj(j)(j+1-j)-bj(j)(j+1-j)pi=(h-qi)/(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型4：出水份額為aj；下游加熱器為c型加熱器n對于no.j+1p給水吸熱增加，斥汽作功減少：h1=(j)j+1p疏水放熱增加，斥汽作功增加：h2=bj1(j)j+1p抽汽放熱增加，斥汽作功增加：h3=j1(j)j+1n對于no.jp給水吸熱增加，斥汽作功增加：h4=(1-bj-j1)(j)jn綜合影響：ph=aj(j)(j+1-j) ；i=h/(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型4：出水份額為aj；下游為c型加熱器，再熱機組n對于no.j+1ph1_2_3=(1-

27、bj-j1)(j)j+1pq1_2_3=(1-bj-j1)(j)j+1n對于no.jph4=aj(j)j； q=aj(j)jn綜合影響：ph=aj(j)(j+1-j) q=aj(j)(j+1-j)pi=(h-qi)/(h-h)8.2 加熱器的端差分析p類型5：最后一個高壓加熱器n對于鍋爐p鍋爐給水吸熱增加：q1=(z)n對于no.zp給水吸熱減少，斥汽作功增加：h1=(z)zn綜合影響：pi=(q1i-h1)/(h+h1)8.2 加熱器的端差分析p類型5：最后一個高壓加熱器；再熱機組n對于鍋爐p鍋爐給水吸熱增加：qsu=(z)n對于no.zp給水吸熱減少，斥汽作功增加：h=(z)zp給水吸熱減

28、少，斥汽吸熱增加：qrh=(z)zn綜合影響：pqqsu+ qrhpi=(qi-h)/(h+h)8.3 加熱器抽汽壓降分析p分析方法一n抽汽口壓力升高，殼側壓力不變n加熱器出水溫度和出水焓值不變n抽汽焓值升高p分析方法二n抽汽口壓力不變，殼側壓力升高n加熱器的出水焓和疏水焓值降低n抽汽焓值不變8.3 加熱器抽汽壓降分析p加熱器抽汽壓損定量計算一p非再熱機組n抽汽在汽機內作功焓降減少：h1=jhjn抽汽放熱增加斥汽作功增加：h2=jhjjn作功減少：h=h1-h2n效率相對減少：i=h/(h-h)p再熱機組n抽汽在汽機內作功焓降減少：h1=jhjn抽汽放熱增加斥汽作功增加：h2=jhjjn作功減

29、少：h=h1-h2n再熱吸熱增加：q=jhjjn效率相對減少：i=(h+qi)/(h-h)8.3 加熱器抽汽壓降分析p加熱器抽汽壓損定量計算二p非再熱機組nj和j的影響(相鄰加熱器均無疏水冷卻器)：pno.j+1給水吸熱變化: h=ajjj+1pno.j給水吸熱變化：h=ajjjpno.j疏水放熱變化：h=bjjjpno.j抽汽放熱變化：h=jjjpno.j-1疏水放熱變化：h=(bj+j)jj-1p綜合影響：h=ajj(j+1-j)-(bj+j)j(j-j-1)p再熱機組p作功減少： h=ajj(j+1-j)-(bj+j)j(j-j-1)p吸熱減少： q=ajj(j+1-j)-(bj+j)j

30、(j-j-1)p效率相對減少：i=(h-qi)/(h-h)8.4 加熱器散熱損失分析p散熱損失分析n加熱器對周圍環(huán)境的放熱稱為加熱器的散熱損失n散熱損失與加熱器表面溫度和保溫條件等因素有關n加熱器的散熱損失常用抽汽放熱量的百分比表示p加熱器散熱損失：qsr=jqjjpj是熱損失系數(shù)，j=1-h，h是加熱器熱利用系數(shù)n加熱器散熱損失是顯熱損失，屬于純熱量損失p散熱損失的定量分析n散熱損失的作功減少：h=qsrj=jqjjjn散熱損失的吸熱減少：q=qsrj=jqjjjn效率變化：i=(h-qi)/(h-h)8.5 切除高加分析p高壓加熱器的切除n高加故障或設備配套不齊以及檢修高加時需切除高加n在

31、國外，亦被用作調峰（獲得超額功率）的一種手段n無論何種原因，切除高加都將引起機組經(jīng)濟性的降低p高加切除對經(jīng)濟性的影響可用等效焓降法估算n切除最后一只高加的估算p機組等效焓降增加：h=zzp循環(huán)吸熱量的增加：q=z(1+z)p效率降低： i=(qi-h)/(h+h)p機組電功率的增加：p=dfwzzmg/36008.5 切除高加分析p高加切除對經(jīng)濟性的影響可用等效焓降法估算n連續(xù)切除幾只高加（從j到z）的估算p機組等效焓降增加：h=rrp循環(huán)吸熱量的增加：q= r(1+r)p效率降低： i=(qi-h)/(h+h)n高加單級旁路滲漏的估算(b0是旁路滲漏份額)p機組等效焓降增加：h= b0 jj

32、p循環(huán)吸熱量的增加：q= b0 jrp效率降低： i=(qi-h)/(h+h)n高加整組旁路閥滲漏的估算(b0是旁路滲漏份額)ph= b0 rrpq= b0 r(1+r)p效率降低： i=(qi-h)/(h+h)8.5 切除高加分析p加熱器串汽運行n加熱器串汽（高壓級蒸汽串向低壓級）的原因及影響p疏水器異常，導致加熱器無水位運行，造成疏水帶汽p加熱器排汽管道節(jié)流元件異常，導致排氣帶汽串向低壓級p串汽份額chq雖無直觀明顯的熱量和工質損失但效率降低n加熱器串汽的定量分析p蒸汽離開j級： h1=chq(hj-hc) ； q10熱段 h1=chq(hj-hc+) ；q1chq冷段p回收于j-1級：

33、h2=chq(hj-hj-1)j-1+(hj-1-hc)；q20熱段 h2=chq(hj-hj-1)j-1+(hj-1-hc+)冷段 q2=chq(hj-hj-1)j-1+冷段ph=h1-h2 ；q=q1-q2p效率降低： i=(h-qi)/(h-h)8.6 疏水冷卻器p疏水冷卻器dc的熱力過程n疏水自流指由pj壓力下的飽和水自流至pj-1壓力加熱器（左圖）n在hs圖上表示為沿a-b的等焓節(jié)流過程，雖然焓不變但有熵增n使用dc后疏水由pj壓力飽和水a(chǎn)沿等壓 (飽和水)線冷卻至a1n降溫后的疏水自流至pj-1壓力加熱器表現(xiàn)為沿a1-b1的等焓節(jié)流n使用dc后的節(jié)流熵增s1明顯小于無dc時的節(jié)流過程熵增sp疏水冷卻器dc的節(jié)能原理n主因：由于水蒸氣性質(等壓線漸擴性)，使用dc減少了節(jié)流熵增n輔因：由于疏水溫度降低其在j-1級加熱器中的放熱過程溫差減少8.6 疏水冷卻器p疏水冷卻器dc的定量分析nj的影響：pno.j疏水放熱變化：h=bjjjpno.j抽汽放熱變化：h=jjjpno.j-1疏水放熱