材料力學(xué)填空與判斷題解

1、.第1 章 緒論一、是非判斷題1-1 材料力學(xué)是研究構(gòu)件承載能力的一門學(xué)科。（ ）1-2 材料力學(xué)的任務(wù)是盡可能使構(gòu)件安全地工作。（ ）1-3 材料力學(xué)主要研究彈性范圍內(nèi)的小變形情況。（ ）1-4 因?yàn)闃?gòu)件是變形固體，在研究構(gòu)件的平衡時(shí)，應(yīng)按變形后的尺寸進(jìn)行計(jì)算。（）1-5 外力就是構(gòu)件所承受的載荷。（ ）1-6 材料力學(xué)研究的內(nèi)力是構(gòu)件各部分間的相互作用力。（ ）1-7 用截面法求內(nèi)力時(shí)，可以保留截開后構(gòu)件的任一部分進(jìn)行平衡計(jì)算。（ ）1-8 壓強(qiáng)是構(gòu)件表面的正應(yīng)力。（ ）1-9 應(yīng)力是橫截面上的平均內(nèi)力。（ ）1-10 材料力學(xué)只研究因構(gòu)件變形引起的位移。（ ）1-11 線應(yīng)變是構(gòu)件中單位

2、長(zhǎng)度的變形量。（ ）1-12 構(gòu)件內(nèi)一點(diǎn)處各方向線應(yīng)變均相等。（ ）1-13 切應(yīng)變是變形后構(gòu)件中任意兩根微線段夾角的變化量。（ ）1-14 材料力學(xué)只限于研究等截面直桿。（ ）1-15 桿件的基本變形只是拉（壓）、剪、扭和彎四種。如果還有另一種變形，必定是這四種變形的某種組合。（ ） ；.第 2 章 軸向拉伸與壓縮一、是非判斷題2-1 使桿件產(chǎn)生軸向拉壓變形的外力必須是一對(duì)沿桿軸線的集中力。（）2-2 拉桿伸長(zhǎng)后，橫向會(huì)縮短，這是因?yàn)闂U有橫向應(yīng)力存在。（）2-3 虎克定律適用于彈性變形范圍內(nèi)。（）2-4 材料的延伸率與試件尺寸有關(guān)。（）2-5 只有超靜定結(jié)構(gòu)才可能有裝配應(yīng)力和溫度應(yīng)力。（）二

3、、填空題 2-6 承受軸向拉壓的桿件，只有在（加力端一定距離外）長(zhǎng)度范圍內(nèi)變形才是均勻的。2-7 根據(jù)強(qiáng)度條件可以進(jìn)行（強(qiáng)度校核、設(shè)計(jì)截面、確定許可載荷）三方面的強(qiáng)度計(jì)算。2-8 低碳鋼材料由于冷作硬化，會(huì)使（比例極限）提高，而使（塑性）降低。2-9 鑄鐵試件的壓縮破壞和（切）應(yīng)力有關(guān)。2-10 構(gòu)件由于截面的（形狀、尺寸的突變）會(huì)發(fā)生應(yīng)力集中現(xiàn)象。三、選擇題2-11 應(yīng)用拉壓正應(yīng)力公式的條件是（ B ）（A）應(yīng)力小于比極限；（B）外力的合力沿桿軸線；（C）應(yīng)力小于彈性極限；（D）應(yīng)力小于屈服極限。2-12 圖示拉桿的外表面上有一斜線，當(dāng)拉桿變形時(shí)，斜線將（ D ）（A）平動(dòng)；（B）轉(zhuǎn)動(dòng)；（C

4、）不動(dòng)；（D）平動(dòng)加轉(zhuǎn)動(dòng)。2-13 圖示四種材料的應(yīng)力-應(yīng)變曲線中，強(qiáng)度最大的是材料（A），塑性最好的是材料（D）。DCBA 2-14 圖示三桿結(jié)構(gòu)，欲使桿3的內(nèi)力減小，應(yīng)該（ B ）F123題24 （A）增大桿3的橫截面積； （B）減小桿3的橫截面積；（C）減小桿1的橫截面積； （D）減小桿2的橫截面積。2-15 圖示有缺陷的脆性材料拉桿中，應(yīng)力集中最嚴(yán)重的是桿（ D ）FFFFFFFF（A）（B）（C）（D）.第3 章 扭轉(zhuǎn)一、是非題3-1 圓桿受扭時(shí)，桿內(nèi)各點(diǎn)均處于純剪切狀態(tài)。（ ）3-2 桿件受扭時(shí)，橫截面上的最大切應(yīng)力發(fā)生在距截面形心最遠(yuǎn)處。（ ）3-3 薄壁圓管和空心圓管的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)

5、力公式完全一樣。（ ）3-4 圓桿扭轉(zhuǎn)變形實(shí)質(zhì)上是剪切變形。（ ）3-5 非圓截面桿不能應(yīng)用圓桿扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式，是因?yàn)榉菆A截面桿扭轉(zhuǎn)時(shí)“平截面假設(shè)”不能成立。（ ）二、填空題3-6 圓桿扭轉(zhuǎn)時(shí)，根據(jù)（切應(yīng)力互等定理），其縱向截面上也存在切應(yīng)力。3-7 鑄鐵圓桿發(fā)生扭轉(zhuǎn)破壞的破斷線如圖所示，試畫出圓桿所受外力偶的方向。3-8 畫出圓桿扭轉(zhuǎn)時(shí)，兩種截面的切應(yīng)力分布圖。TT3-9 在計(jì)算圓柱形密圍螺旋彈簧簧絲切應(yīng)力時(shí),考慮到(剪力引起的切應(yīng)力及簧絲曲率的影響 ),而加以校正系數(shù)。 3-10 開口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時(shí)，截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在(最厚的矩形長(zhǎng)邊 )處；閉口薄壁桿扭轉(zhuǎn)時(shí),截面上最大切應(yīng)力發(fā)生在( 最

6、小厚度)處.三,選擇題3-11階梯圓軸的最大切應(yīng)力發(fā)生在( D ) (A) 扭矩最大的截面; (B)直徑最小的截面; (C) 單位長(zhǎng)度扭轉(zhuǎn)角最大的截面; (D)不能確定.3-12 空心圓軸的外徑為 D，內(nèi)徑為 d，。其抗扭截面系數(shù)為(D)。（A） ； （B） ；（C） ； （D） 。3-13 扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力公式 適用于（ D ）桿件。（A）任意截面； （B）任意實(shí)心截面；（C）任意材料的圓截面； （D）線彈性材料的圓截面。3-14 單位長(zhǎng)度的扭轉(zhuǎn)角與(A)無關(guān)。 (A) 桿的長(zhǎng)度；(B) 扭矩； (C) 材料性質(zhì)；(D) 截面幾何性質(zhì)。鋼鋁TTTT（A）（B）（C）（D）3-15圖示圓軸由鋼管和鋁

7、套管牢固的結(jié)合在一起。扭轉(zhuǎn)變形時(shí)，橫截面上切應(yīng)力分布如圖（ B ）所示。.第 4 章 截面圖形的幾何性質(zhì)一、 是非題4-1 圖形對(duì)某一軸的靜矩為零，則該軸必定通過圖形的形心。（ ）4-2平行移軸公式表示圖形對(duì)于任意兩個(gè)相互平行軸的慣性矩和慣性積之間的關(guān)系。（ ）4-3 圖形在任一點(diǎn)只有一對(duì)主慣性軸。（ ）4-4 有一定面積的圖形對(duì)任一軸的軸慣性矩必不為零。（ ）4-5圖形對(duì)過某一點(diǎn)的主軸的慣性矩為圖形對(duì)過該點(diǎn)所有軸的慣性矩中的極值。（ ）二、填空題4-6 組合圖形對(duì)某一軸的靜矩等于（ 各組成圖形對(duì)同一軸靜矩 ）的代數(shù)和。4-7 圖形對(duì)任意一對(duì)正交軸的慣性矩之和，恒等于圖形對(duì)（ 兩軸交點(diǎn)的極慣性

8、矩 ）。4-8 圖形對(duì)于若干相互平行軸的慣性矩中，其中數(shù)值最小的是對(duì)（ 距形心最近的 ）軸的慣性矩。4-9 如果一對(duì)下正交軸中有一根是圖形的對(duì)稱軸，則這一對(duì)軸為圖形（主慣性軸）。4-10過圖形的形心且（ 圖形對(duì)其慣性積等于零 ）的一對(duì)軸為圖形的形心主慣性軸。三、選擇題4-11圖形對(duì)于其對(duì)稱軸的（ A ） A 靜矩為零，慣性矩不為零 B 靜矩和慣性矩均為零C 靜矩不為零，慣性矩為零 D 靜矩和慣性矩均不為零4-12 直徑為d的圓形對(duì)其形心軸的慣性半徑i=（ C ）。 A d/2 B d/3 C d/4 D d/84-13圖示截面圖形對(duì)形心軸z的慣性矩Iz=（ C ）。Ddz A B C D 4-

9、14圖示1/4圓截面，c點(diǎn)為形心，則 （ A ）。zoy1yz1c A y1，z1是主慣性軸，而y，z不是； B y，z是主慣性軸，而y1，z1不是 C 兩對(duì)軸都是主慣性軸； D 兩對(duì)軸都不是主慣性軸4-15直角三角形如圖所示，A點(diǎn)為斜邊的中點(diǎn)，則（D）為圖形的一對(duì)主慣性軸。 A y1，z1 B y1，z2 C y2，z1 D y2，z2z1y1y2z2A.第 5 章 彎曲內(nèi)力一、是非題5-1 兩梁的跨度、承受荷載及支承相同，但材料和橫截面面積不同，因而兩梁的剪力圖和彎矩圖不一定相同。（ ）5-2 最大彎矩必定發(fā)生在剪力為零的橫截上。（）5-3 若在結(jié)構(gòu)對(duì)稱的梁上，作用有反對(duì)稱的荷載時(shí)，則該梁

10、具有對(duì)稱的剪力圖和反對(duì)稱的彎矩圖。（ ）二、填空題5-4 當(dāng)簡(jiǎn)支梁只受集中力和集中力偶作用時(shí)，則最大剪力必發(fā)生在（集中力作用面的一側(cè)）。5-5 同一根梁采用不同坐標(biāo)系（如右手坐標(biāo)系與左手坐標(biāo)系）時(shí)，則對(duì)指定截面求得的剪力和彎矩將（無影響）；兩種坐標(biāo)系下所得的剪力方程和彎矩方程形式是（不同）的；由剪力方程和彎矩方程畫出的剪力圖、彎矩圖是（相同）的。5-6 外伸梁長(zhǎng)，承受一可移動(dòng)的荷載F如圖所示，若F與均為已知，為減小梁的最大彎矩，則外伸端長(zhǎng)度=（ ）。三、 選擇題5-7 梁在集中力作用的截面處，它的內(nèi)力圖為（ B ）（A）Q圖有突變，M圖光滑連接； （B）Q圖有突變，M圖有轉(zhuǎn)折；（C）M圖有突變

11、，Q圖光滑連接； （D）M圖有突變，Q圖有轉(zhuǎn)折。5-8 梁在集中力偶作用的截面處，它的內(nèi)力圖為（ C ）。（A）Q圖有突變，M圖無變化； （B）Q圖有突變，M圖有轉(zhuǎn)折；（C）M圖有突變，Q圖無變化； （D）M圖有突變，Q圖有轉(zhuǎn)折。5-9 梁在某一段內(nèi)作用有向下的分布力時(shí)，則該段內(nèi)M圖是一條（ B ）。（A）上凸曲線； （B）下凸曲線；（C）帶有拐點(diǎn)心曲線； （D）斜直線。5-10 多跨靜定梁的兩種受載情況如圖所示，以下結(jié)論中（ A ）是正確的，力F靠近鉸鏈。（A）兩者的Q圖和M圖完全相同； （B）兩者的Q圖相同，M圖不同；（C）兩者的Q圖不同，M圖相同； （D）兩者的Q圖和M圖均不相同。5-1

12、1 若梁的剪力圖和彎矩圖如圖所示，則該圖表明（ C ）（A）AB段有均布荷載，BC段無荷載； （B）AB段無荷載，B截面處有向上的集中力，BC段有向上的均布荷載；（C）AB段無荷載，B截面處有向下的集中力，BC段有向上的均布荷載；（D）AB段無荷載，B截面處有順時(shí)針的集中力偶，BC段有向上的均布荷載。5-12 如圖所示懸臂梁上作用集中力F和集中力偶M，若將M在梁上移動(dòng)時(shí)（ A ）。（A）對(duì)剪力圖的形狀、大小均無影響； （B）對(duì)彎矩圖形狀無影響，只對(duì)其大小有影響；（C）對(duì)剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均有影響；（D）對(duì)剪力圖、彎矩圖的形狀及大小均無影響。第 6 章 彎曲應(yīng)力一、 是非題6-1 梁的橫

13、截面如圖所示，其抗彎截面系數(shù)為。（ ）HBbhzy6-2 控制梁彎曲強(qiáng)度的主要因素是最大彎矩。（ ）6-3 橫力彎曲時(shí)，橫截面上的最大切應(yīng)力不一定發(fā)生在截面的中性軸上。（ ）6-4 彎曲中心的位置只與截面的幾何形狀和尺寸有關(guān)，與荷載無關(guān)。（ ）二、填空題6-5 應(yīng)用公式時(shí)，必須滿足的兩個(gè)條件是（各向同性的線彈性材料）和小變形）。6-6 梁的三種截面形狀和尺寸如圖所示，則其抗彎截面系數(shù)分別為（）、（）和（）。HBbbHHhhBBzzz6-7 跨度較短的工字形截面梁，在橫力彎曲條件下，危險(xiǎn)點(diǎn)可能發(fā)生在（上下翼緣的最外側(cè)）、（腹板的中點(diǎn)）和（翼緣與腹板的交接處）。6-8 如圖所示，直徑為的鋼絲繞在直

14、徑為的圓筒上。已知鋼絲在彈性范圍內(nèi)工作，其彈性模量為，則鋼絲所受的彎矩為（）。Dd6-9 如圖所示的矩形截面懸臂梁，其高為，寬為，長(zhǎng)為，則在其中性層上的水平剪力（）。yzFxQ三、選擇題6-10 梁發(fā)生平面彎曲時(shí)，其橫截面繞（C）旋轉(zhuǎn)。（A） 梁的軸線；（B）截面對(duì)稱軸；（C）中性軸；（D）截面形心。6-11 非對(duì)稱的薄壁截面梁承受橫向力時(shí)，若要求梁只產(chǎn)生平面彎曲而不發(fā)生扭轉(zhuǎn)，則橫向力作用的條件是（D）（A） 作用面與形心主慣性平面重合；（B）作用面與形心主慣性平面平行；（C）通過彎曲中心的任意平面；（D）通過彎曲中心，平行于主慣性平面。6-12 如圖所示鑄鐵梁，根據(jù)正應(yīng)力強(qiáng)度，采用（ C ）

15、圖的截面形狀較合理。M(A)(B)(C)(D)6-13 如圖所示兩鑄鐵梁，材料相同，承受相同的荷載F。則當(dāng)F增大時(shí)，破壞的情況是（ C ）(a)(b)FF（A）同時(shí)破壞； （B）（a）梁先壞； （C）（b）梁先壞。6-14 為了提高混凝土梁的抗拉強(qiáng)度，可在梁中配置鋼筋。若矩形截面梁的彎矩圖如圖所示，則梁內(nèi)鋼筋（圖中虛線所示）配置最合理的是（D）。(A)(B)(C)(D)Mx6-15 如圖所示，拉壓彈性模量不等的材料制成矩形截面彎曲梁，如果，則中性軸應(yīng)該從對(duì)稱軸（B）。 （A）上移； （B）下移； （C）不動(dòng)。zyMM.第 7 章 彎曲變形一、 是非題7-1 平面彎曲梁的撓曲線必定是一條與外力作

16、用面重合或平行的平面曲線。（）7-2 由于撓曲線的曲率與彎矩成正比，因此橫截面的撓度和轉(zhuǎn)角也與截面上的彎矩成正比。（） 7-3 只要滿足線彈性條件（力與變形關(guān)系服從虎克定律），就可以應(yīng)用撓曲線的近似微分方程。（） 7-4 若兩梁的抗彎剛度相同，彎矩方程相同,則兩梁的撓曲線形狀完全相同。（）7-5 梁的撓曲線方程隨彎矩方程的分段而分段，只要梁不具有中間鉸，則梁的撓曲線仍然是一條光滑、連續(xù)的曲線。（） 二、填空題7-6 如圖所示的圓截面懸臂梁，受集中力作用。(1)當(dāng)梁的直徑減少一倍而其他條件不變時(shí)，其最大彎曲正應(yīng)力是原來的（ 8 ）倍，其最大撓度是原來的（ 16 ）倍；（2）若梁的長(zhǎng)度增大一倍，其

17、他條件不變，則其最大彎曲正應(yīng)力是原來的（ 2 ）倍，最大撓度是原來的（ 8 ）倍。lFdl/2AFCl/2Ba7-7 如圖所示的外伸梁，已知B截面的轉(zhuǎn)角，則C截面的撓度（）7-8如圖所示兩梁的橫截面大小形狀均相同，跨度為l，則兩梁的內(nèi)力圖（ 相同 ），兩梁的最大正應(yīng)力（ 相同 ），兩梁的變形（ 不同 ）。（填“相同”或“不同”）lFM=Fl7-9如圖所示的簡(jiǎn)支梁，EI已知，則中性層在A處的曲率半每徑=（ ）l/2l/2qAACBFF0.4m1.5m0.4m7-10如圖所示的圓截面外伸梁，直徑d=7.5cm，F(xiàn)=10kN，材料的彈性模量E=200GPa，則AB段變形后的曲率半徑為（ 77.7m

18、），梁跨度中點(diǎn)C的撓度yc=( 3.6m )7-11 如圖所示受均布載荷q作用的超靜定梁，當(dāng)跨度l增加一倍而其他條件不變時(shí)，跨度中點(diǎn)C的撓度是原來的（ 16 ）倍。l/2Cl/2q三、 選擇題7-12 等截面直梁在彎曲變形時(shí)，撓曲線的曲率最大發(fā)生在（ D ）處。（A）撓度最大；（B）轉(zhuǎn)角最大；（C ）剪力最大；（ D ）彎矩最大。7-13應(yīng)用疊加原理求梁橫截面的撓度、轉(zhuǎn)角時(shí)，需要滿足的條件是（ C ）。（A）梁必須是等截面的；（B）梁必須是靜定的；（C） 變形必須是小變形；（D） 梁的彎曲必須是平面彎曲7-14比較圖示兩梁強(qiáng)度和剛度，其中（b）梁由兩根高為0.5h、寬度仍為b的矩形截面梁疊合而

19、成，且相互間摩擦不計(jì)，則有（ D ）（A）強(qiáng)度相同，剛度不同； （B）強(qiáng)度不同，剛度相同； （C）強(qiáng)度和剛度均相同； （D）強(qiáng)度和剛度均不相同llh/2h/2hFF(a)(b)bb7-15如圖所示的兩簡(jiǎn)支梁，一根為鋼、一根為銅。已知它們的抗彎剛度相同，在相同的F力作用下，二者的（ B）不同。（A）支反力； （B）最大正應(yīng)力； （C） 最大撓度；（D最大轉(zhuǎn)角。(a)(b)FF7-16如圖所示的懸臂梁，為減少最大撓度，則下列方案中最佳方案是（B）。（A）梁長(zhǎng)改為l/2，慣性矩改為I/8； （B）梁長(zhǎng)改為3l4，慣性矩改為I/2；（C）梁長(zhǎng)改為5l/4，慣性矩改為3I/2；（D） 梁長(zhǎng)改為3l/2，

20、慣性矩改為I/4lEI .第 8 章 應(yīng)力狀態(tài)理論一、是非題8-1 包圍一點(diǎn)一定有一個(gè)單元體，該單元體各面只有正應(yīng)力而無切應(yīng)力。（）8-2 單元體最大切應(yīng)力作用面上必?zé)o正應(yīng)力。（）8-3 一點(diǎn)沿某一方向的正應(yīng)力為零,則沿該方向的線應(yīng)變也為零。（）8-4 純剪切應(yīng)力狀態(tài)是二向應(yīng)力狀態(tài)。（）8-5 兩個(gè)二向應(yīng)力狀態(tài)疊加仍然是一個(gè)二向應(yīng)力狀態(tài)。（）二、填空題8-6 一點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)是該點(diǎn)（所有截面上的應(yīng)力情況）。8-7 在平面應(yīng)力狀態(tài)下，單元體相互垂直平面上的正應(yīng)力之和等于（常數(shù)）。8-8 圖示三棱柱體的AB面和BC面上作用有切應(yīng)力，則AC面上的應(yīng)力是（拉應(yīng)力，且） 8-9 圖示純剪切應(yīng)力狀態(tài)單元體的

21、體積應(yīng)變?yōu)椋?0 ）。8-10 圖示處于平面應(yīng)變狀態(tài)的單元體，對(duì)于兩個(gè)坐標(biāo)系的線應(yīng)變與，之間的關(guān)系為（）。 三、 選擇題8-11 滾珠軸承中，滾珠和外圓接觸點(diǎn)處的應(yīng)力狀態(tài)是（ C ）應(yīng)力狀態(tài)。（A）單向； （B）二向； （C）三向； （C）純剪切。8-12 對(duì)于受靜水壓力的小球，下列結(jié)論中錯(cuò)誤的是（ C ）。（A）球內(nèi)各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)均為三向等壓； （B）球內(nèi)各點(diǎn)不存在切應(yīng)力； （C）小球的體積應(yīng)變?yōu)榱悖?（C）小球的形狀改變比能為零。8-13 圖示拉板，A點(diǎn)應(yīng)力狀態(tài)的應(yīng)力圓如圖（ B ）所示。8-14 關(guān)于單元體的定義，下列提法中正確的是（A）。（A）單元體的三維尺寸必須是微小的； （B）單元

22、體是平行六面體；（C）單元體必須是正方體； （D）單元體必須有一對(duì)橫截面。8-15 圖示正立方體最大切應(yīng)力作用面是圖（ B ）所示的陰影面。.第 9 章 強(qiáng)度理論一、是非題9-1 材料的破壞形式由材料的種類而定。（ ）9-2 不能直接通過實(shí)驗(yàn)來建立復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度條件。（ ）9-3 不同強(qiáng)度理論的破壞原因不同。（ ）9-4 強(qiáng)度理論能用于復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)。（ ）9-5 第二強(qiáng)度理論要求材料直到破壞前都服從虎克定律。（ ）二、填空題9-6 強(qiáng)度理論是（關(guān)于材料破壞原因）的假說。9-7 在三向等值壓縮時(shí)，脆性材料的破壞形式為（塑性屈服）。9-8 在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，應(yīng)根據(jù)（危險(xiǎn)點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)和材料性質(zhì)

23、等因素）選擇合適的強(qiáng)度理論。9-9 低碳鋼材料在三向等值拉伸時(shí)，應(yīng)選用（第一）強(qiáng)度理論作強(qiáng)度校核。9-10 比較第三和第四強(qiáng)度理論，（按第四強(qiáng)度理論）設(shè)計(jì)的軸的直徑小。三、選擇題9-11 圖示承受內(nèi)壓的兩端封閉薄壁圓筒破壞時(shí)，圖示破壞裂縫形式中（ A ）是正確的。9-12 對(duì)于二向等拉的應(yīng)力狀態(tài)，除（ B ）強(qiáng)度理論外，其他強(qiáng)度理論的相當(dāng)應(yīng)力都相等。（A）第一； （B）第二； （C）第三； （D）第四。9-13 鑄鐵水管冬天結(jié)冰時(shí)會(huì)因冰膨脹而被脹裂，而管內(nèi)的冰卻不會(huì)破壞。這是因?yàn)椋?D ） 。（A） 冰的強(qiáng)度較鑄鐵高； （B） 冰處于三向受壓應(yīng)力狀態(tài)；（C） 冰的溫度較鑄鐵高； （D）冰的應(yīng)力

24、等于零。9-14 厚壁玻璃杯因倒入開水而發(fā)生破裂時(shí)節(jié) ，裂紋起始于（B）。（A）內(nèi)壁； （B） 外壁；（C） 壁厚的中間； （D） 整個(gè)壁厚。9-15 按照第三強(qiáng)度理論，比較圖示兩個(gè)應(yīng)力狀態(tài)的相當(dāng)應(yīng)力（圖中應(yīng)力單位為）（ A ）。（A） 兩者相同； （B） (a)大；（C） (b)大； （D）無法判斷。：.第 10 章 組合變形的靜強(qiáng)度三、 是非題10-1 斜彎曲時(shí)，中性軸一定過截面的形心。（ ）10-2 當(dāng)荷載不在梁的主慣性平面內(nèi)時(shí)，梁一定產(chǎn)生斜彎曲。（ ）10-3 拉伸（壓縮）和彎曲組合變形時(shí)中性軸一定不過截面的形心。（ ）10-4 圓桿兩面彎曲時(shí)，可分別計(jì)算梁在兩個(gè)平面內(nèi)彎曲的最大應(yīng)力，

25、疊加后即為圓桿的最大應(yīng)力。（ ）10-5 圓桿兩面彎曲時(shí)，各截面的合彎矩矢量不一定在同一平面內(nèi)。（ ）二、填空題10-6 圖示空間折桿，AB段是（兩面彎曲和壓縮組合）變形，BC段是（彎曲和扭轉(zhuǎn)組合）變形。10-7 斜彎曲、拉伸（壓縮）與彎曲組合變形的危險(xiǎn)點(diǎn)都處于（單向）應(yīng)力狀態(tài)；拉伸（壓縮）與扭轉(zhuǎn)、彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的危險(xiǎn)點(diǎn)都處于（二向）應(yīng)力狀態(tài)。10-8斜彎曲的“斜”是因?yàn)椋旱淖冃纹矫嫫x荷載平面）而來。10-9 圖示承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形的圓桿，繪出橫截面上1、2、3、4各點(diǎn)的應(yīng)力狀態(tài)。 10-10 矩形截面桿承受彎曲與扭轉(zhuǎn)組合變形，可能成為危險(xiǎn)點(diǎn)的是橫截面上的（4、8、2、6 ）點(diǎn)。.

26、第 11 章 能量法一、是非題11-1 在彈性變形能的計(jì)算中，對(duì)線性彈性材料在小變形條件下的桿件，可以應(yīng)用力作用的疊加原理，對(duì)非線性彈性材料在小變形條件下的桿件，不能應(yīng)用力作用的疊加原理。（ ）11-2 變形能等于外力所做的功，由于功有正負(fù)，因此桿的變形能也有正負(fù)。（）11-3 廣義位移是指廣義力引起的位移。（）11-4若由荷載引起的內(nèi)力圖面積總和為零（即），則不論形心處所相應(yīng)的、由單位力引起的內(nèi)力為何值，其總位移總等于零。（）11-5 在功的互等定理中，廣義力系和所包含的廣義力的性質(zhì)和個(gè)數(shù)可以不相同。（）二、填空題11-6 在線彈性結(jié)構(gòu)中，當(dāng)（位移隨力漸增至最終值）時(shí)，外力F在相應(yīng)的位移上所

27、做的功；當(dāng)（在位移過程中外力保持不變），。11-7 圖示懸臂梁的變能，式中（），（），（），（）。11-8 同一種材料制成截面不同的三根拉桿如圖所示，試在下列情況下，比較其變形能。（1）當(dāng)時(shí)，（c）桿的變形能最大，( a）桿的變形能最小。（2）當(dāng)三桿內(nèi)的最大應(yīng)力都到達(dá)比例極限時(shí)，其變形能以（ a ）桿為最大，（ b ）桿為最小。11-9 圓弧曲桿受力如圖所示，欲使B點(diǎn)的總位移沿著F力的方向，必須滿足的條件是（）或（，式中為作用在B點(diǎn)并與力F垂直的附加力）。11-10 抗彎剛度為EI的簡(jiǎn)支梁AB，在中間截面C承受集中力偶M0，梁及其彎矩圖如圖所示，若不考慮剪力的影響，則中間截面C的撓度（0），端

28、截面的轉(zhuǎn)角（ ）。四、 選擇題11-11 抗拉（壓）剛度為EA的等直桿如圖所示，受力前其下端與地面間的間隙為，受力后力作用點(diǎn)C的位移為，當(dāng)時(shí)，桿的變形能為（A），當(dāng)時(shí)，桿的變形能為（D），設(shè)A端反力為。（A）； （B）；（C）； （D）。11-12 用卡氏定理求圖示懸臂梁B點(diǎn)的撓度時(shí)，正確的表達(dá)式為（A，B，C，D ）。（A）； （B）；（C）； （D）。11-13一變截面圓軸在A截面承受轉(zhuǎn)矩，軸的變形能為，A截面的扭轉(zhuǎn)角為；在B截面承受轉(zhuǎn)矩，軸的應(yīng)變能為，B截面的扭轉(zhuǎn)角為；若該軸同時(shí)承受轉(zhuǎn)矩和，則軸的變形能為（B ）。（A）； （B）；（C）； （D）。11-14 抗彎剛度為EI的梁AB，A

29、端為固定端，B端為彈簧支座，其彈簧剛度為K，受力作用如圖所示，若梁的變形能為U1，彈簧的變形能為U2，則由卡氏定理示得力作用點(diǎn)C的撓度為（ C ）。（A）； （B）；（C）； （D）。11-15 一等截面剛架承受集中力F如圖所示，則剛架上A點(diǎn)處的位移方向?yàn)椋ˋ）。（A）水平位移向右，鉛垂位移向上；（B）水平位移向左，鉛垂位移向上；（C）水平位移向右，鉛垂位移向下；（D）水平位移向左，鉛垂位移向下。11-16 一簡(jiǎn)支梁分別承受兩種形式的單位力及其變形情況如圖所示，由位移互等定理可得（D）（A）；（B）；（C）；（D）.第 12 章 超靜定問題一、是非題12-1 超靜定結(jié)構(gòu)的相當(dāng)系統(tǒng)和補(bǔ)充方程不是

30、唯一的，但其計(jì)算結(jié)果都是唯一的。（）12-2 裝配應(yīng)力的存在，必將使結(jié)構(gòu)的承載能力降低。（）12-3 力法的正則方程是解超靜定問題的變形協(xié)調(diào)方程。（）12-4用力法解超靜定問題時(shí)，由于有標(biāo)準(zhǔn)形式的正則方程，故不需要考慮平衡、變形幾何和物理關(guān)系三個(gè)方面。（）12-5 對(duì)于各種超靜定問題，力法正則方程總可以寫成。（）相同。（）二、填空題12-6 由剛性梁和三根拉桿組成的結(jié)構(gòu)及其受力如圖所示，則在下列三種情況下，桿1和桿2的內(nèi)力、應(yīng)力及變形間的關(guān)系分別為（ ）。（1），：（ = ），（ = ），（ = ）；（2），：（ = ），（ ），（ ）；（3），：（ = ），（ = ），（）； 12-7 由梁

31、AB和階梯桿CD組成的靜不定結(jié)構(gòu)如圖所示，階梯桿CF段為銅桿，F(xiàn)D段為鋼桿，其拉壓剛度分別為和，線膨脹系數(shù)分別為和，梁AB的抗彎剛度為EI，支座B的彈簧剛度為K。當(dāng)組合桿的溫度升高 ，且以梁和桿在C點(diǎn)的相互作用力為多余約束力，則結(jié)構(gòu)的補(bǔ)充方程應(yīng)為（）。12-8 如圖(a)所示的超靜定結(jié)構(gòu)，若取相當(dāng)系統(tǒng)如圖(b)所示，其補(bǔ)充方程用變形比較法可表達(dá)為（）；用卡氏定理可表達(dá)為（）；用力法正則方程可表達(dá)為（）。12-9 工程中為降低溫度變化的影響，通常采用形管來代替直管，如圖所示。則直管和形管在對(duì)稱截面處的變形協(xié)調(diào)條件分別為（）和（，）。12-10 設(shè)求解如圖所示超靜定結(jié)構(gòu)的力法正則方程為，若取CD桿

32、的軸力，則式中與，中的（ 和 ）無關(guān)。五、 選擇題12-11 如圖所示的超靜定桁架，圖（A），（B），（C），（D）表示其中四種相當(dāng)系統(tǒng)，其中正確的是（D）。12-12 如圖所示超靜定桁架，能選取的相當(dāng)系統(tǒng)最多有（ D ）。（A）三種； （B）五種；（C）四種； （D）六種。12-13 如圖所示的梁帶有中間鉸，其超靜定次數(shù)等于（ B ）（A）0； （B）1；（C）2； （D）3 。12-14 如圖所示梁，C點(diǎn)鉸接，在力F作用下，端面A，B的彎矩之比為（A ）。（A）1：2 ； （B）1：1 ；（C） 2：1 ； （D）1：4 。12-15 如圖所示的封閉矩形框架，各桿的EI相等，若取四分之一部

33、分（ABC部分）作為相當(dāng)系統(tǒng)，則正確的是（ A ）12-16 設(shè)圖示剛架截面A，B上的彎矩分別為和，由結(jié)構(gòu)對(duì)稱可知（ A ）。（A），；（B），；（C）； （D），。12-17 如圖所示的結(jié)構(gòu)，設(shè)當(dāng)溫度變化時(shí)其固定端的支反力分別為，和M，則其中（ A ）的值等于零。（A）； （B）； （C）M； （D）M和。12-18 在圖(a)所示的結(jié)構(gòu)中，AB梁用桁架加固，其中CD桿因加工短了，計(jì)算安裝后各桿的內(nèi)力時(shí)，取圖(b)所示的相當(dāng)系統(tǒng)，相應(yīng)的力法正則方程為，式中（ A ）。（A）；（B）0； （C）； （D）。.第 13 章 動(dòng)荷載一、是非題13-1 動(dòng)荷系數(shù)總是大于1。（）13-2 構(gòu)件作自由落

34、體運(yùn)動(dòng)時(shí)，構(gòu)件內(nèi)任意一點(diǎn)的應(yīng)力都等于零。（）13-3 構(gòu)件由突加荷載引起的應(yīng)力，是由相應(yīng)的靜荷載所引起的應(yīng)力的兩倍。（）13-4 動(dòng)荷載作用下，構(gòu)件內(nèi)的動(dòng)應(yīng)力與構(gòu)件材料的彈性模量有關(guān)。（）二、填空題13-5 簡(jiǎn)支梁AB承受靜荷載F時(shí)的撓曲線如圖（a）所示，若將靜荷載改為自由落體沖擊如圖(b)所示，則在求截面C的動(dòng)撓度時(shí)，動(dòng)荷數(shù)系計(jì)算公式中的（）；動(dòng)撓度計(jì)算公式中的（）。 13-6 豎直擺放的簡(jiǎn)支梁及其水平?jīng)_擊荷載如圖所示，其中梁的橫截面為直徑等于d 的圓形。若將直徑加粗為2d，其他條件不變，其最大沖擊應(yīng)力則變?yōu)樵瓉淼模ǎ┍丁?3-7 鋼索下端懸掛一重量為W的重物如圖所示，并以勻速v下降。在吊索

35、伸長(zhǎng)量等于的某個(gè)時(shí)刻，滑輪被突然卡住。設(shè)此時(shí)吊索的最大沖擊力為，最大沖擊變形為，則從剛開始卡住到吊索產(chǎn)生最大伸長(zhǎng)量的過程中，重物減小的勢(shì)能為（ ）。一、 選擇題13-8 受水平?jīng)_擊的剛架如圖所示，欲求C點(diǎn)的鉛垂位移，則動(dòng)荷系數(shù)表達(dá)式中的靜位移應(yīng)是（C ）。（A）C點(diǎn)的鉛垂位移； （B）C點(diǎn)的水平位移；（C）B點(diǎn)的水平位移； （D）截面B的轉(zhuǎn)角。13-9 等截面直桿在自由端承受水平?jīng)_擊如圖所示，若其他條件均保持不變，僅桿長(zhǎng)增加，則桿內(nèi)的最大沖擊應(yīng)力將（C）。（A）保持不變； （B）增加；（C）減小； （D）可能增加或減小。13-10 一滑輪兩邊分別掛有重量為和（）的重物，如圖所示，該滑輪左、右兩

36、邊繩的（A）。（A）動(dòng)荷系數(shù)不等，動(dòng)應(yīng)力相等； （B）動(dòng)荷系數(shù)相等，動(dòng)應(yīng)力不等；（C）動(dòng)荷系數(shù)和動(dòng)應(yīng)力均相等； （D）動(dòng)荷系數(shù)和動(dòng)應(yīng)力均不相等。13-11 在沖擊應(yīng)力和變形實(shí)用計(jì)算的能量法中，因?yàn)椴挥?jì)被沖物的重量，所以計(jì)算結(jié)果與實(shí)際相比，（ C ）（A）沖擊應(yīng)力偏大，沖擊變形偏??； （B）沖擊應(yīng)力偏小，沖擊變形偏大；（C）沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏大； （D）沖擊應(yīng)力和沖擊變形均偏小。12如圖所示梁，C點(diǎn)鉸接，在力F作用下，端面A，B的彎矩之比為（A ）。（A）1：2 ； （B）1：1 ；（C） 2：1 ； （D）1：4 。12-15 如圖所示的封閉矩形框架，各桿的EI相等，若取四分之一部分（AB

37、C部分）作為相當(dāng)系統(tǒng)，則正確的是（ A ）12-16 設(shè)圖示剛架截面A，B上的彎矩分別為和，由結(jié)構(gòu)對(duì)稱可知（ A ）。（A），；（B），；（C）； （D），。12-17 如圖所示的結(jié)構(gòu)，設(shè)當(dāng)溫度變化時(shí)其固定端的支反力分別為，和M，則其中（ A ）的值等于零。（A）； （B）； （C）M； （D）M和。12-18 在圖(a)所示的結(jié)構(gòu)中，AB梁用桁架加固，其中CD桿因加工短了，計(jì)算安裝后各桿的內(nèi)力時(shí)，取圖(b)所示的相當(dāng)系統(tǒng)，相應(yīng)的力法正則方程為，式中（ A ）。（A）；（B）0； （C）； （D）。.第 14 章 疲勞強(qiáng)度一、是非題14-1 材料的持久極限僅與材料、變形形式和循環(huán)特征有關(guān)；而構(gòu)

38、件的持久極限僅與應(yīng)力集中、截面尺寸和表面質(zhì)量有關(guān)。（ ）14-2 塑性材料具有屈服階段，脆性材料沒有屈服階段，因而應(yīng)力集中對(duì)塑性材料持久極限的影響可忽略不計(jì)，而對(duì)脆性材料持久極限的影響必須考慮。（）14-3 當(dāng)受力構(gòu)件內(nèi)最大工作應(yīng)力低于構(gòu)件的持久極限時(shí)，通常構(gòu)件就不會(huì)發(fā)生疲勞破壞的現(xiàn)象。（）14-4 在表示交變應(yīng)力特征的參數(shù)，和中，只有兩個(gè)參數(shù)是獨(dú)立的。（）14-5 交變應(yīng)力是指構(gòu)件內(nèi)的應(yīng)力，它隨時(shí)間作周期性的變化，而作用在構(gòu)件是的荷載可能是動(dòng)荷載，也可能是靜荷載。（）14-6 塑性材料在疲勞破壞時(shí)表現(xiàn)為脆性斷裂，說明材料的性能在交變應(yīng)力作用下由塑性變?yōu)榇嘈浴＃ǎ?4-7 構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下

39、，構(gòu)件的尺寸越小，材料的缺陷影響越大，所以尺寸系系就越小。（）14-8 在交變應(yīng)力作用下，考慮構(gòu)件表面加工質(zhì)量的表面質(zhì)量系數(shù)總是小于1的。（）14-9 兩構(gòu)件的截面尺寸，幾何外形和表面加工質(zhì)量都相同，強(qiáng)度極大的構(gòu)件，持久極限也大。（）14-10 提高構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度，關(guān)鍵是減緩應(yīng)力集中和提高構(gòu)件表面的加工質(zhì)量。（）二、填空題14-11 疲勞破壞的主要特征有：（1）（破壞時(shí)的應(yīng)力遠(yuǎn)小于靜應(yīng)力下的或）；（2）（即使塑性材料也會(huì)在無明顯塑性變形下突然斷裂）；（3）（斷口明顯的呈現(xiàn)為光滑區(qū)和粗糙晶粒區(qū)）。14-12 構(gòu)件在交變應(yīng)力作用下，一點(diǎn)的應(yīng)力值從最小變化到最大值，再變回到最小值，這一變化過程稱為（

40、一次應(yīng)力循環(huán)）。14-13 交變應(yīng)力的應(yīng)力變化曲線如圖所示，則其平均應(yīng)力=（）；應(yīng)力幅值（）；循環(huán)特征（）。1050tMpa14-14 已知交變應(yīng)力的平均應(yīng)力=（），應(yīng)力幅值（），則其循環(huán)應(yīng)力的極值（），（）和循環(huán)特征（）。14-15 已知交變應(yīng)力的特征值和應(yīng)力幅值，則其交變應(yīng)力的（）；（）。14-16 脈動(dòng)循環(huán)交變應(yīng)力的循環(huán)特征（0）；靜應(yīng)力的循環(huán)特征（1）。14-17 當(dāng)交變應(yīng)力的（最大應(yīng)力）不超過材料的持久極限時(shí)，試件可經(jīng)歷無限次應(yīng)力循環(huán)而不發(fā)生疲勞破壞。14-18 同一材料，在相同的變形形式中，當(dāng)循環(huán)特征（-1）時(shí)，其持久極限最低。14-19 已知構(gòu)件危險(xiǎn)點(diǎn)的最大工作應(yīng)力為，材料和構(gòu)件的持久極限分別分和，則構(gòu)件的工作安全系數(shù)為=（）。14-20 材料的靜強(qiáng)度極限、持久極限與構(gòu)件的持久極限三者的大小次序?yàn)椋ǎ?。二?選擇題14-21 在對(duì)稱循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下，構(gòu)件的持久極限為（ B ）（A）； （B）；（C）； （D）。14-22在對(duì)稱循環(huán)的交彎應(yīng)力作用下，構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件為：；若按非對(duì)稱循環(huán)的構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件，進(jìn)行了疲勞強(qiáng)度校核，則（C）。（A）是偏于安全的； （B）是偏于不安全的；（C）是等價(jià)的，即非對(duì)稱循環(huán)構(gòu)件的疲勞強(qiáng)度條件式也可以用來校核對(duì)稱循環(huán)下的構(gòu)件疲勞強(qiáng)度；（D）不以說明問題，必須按對(duì)稱循環(huán)情況重新校核。14-23 圖示