《化學(xué)工程基礎(chǔ)》練習(xí)試題(共15頁(yè))

1、化學(xué)工程基礎(chǔ)練習(xí)題第1章 流體的流動(dòng)與輸送一、單項(xiàng)選擇題1. 層流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是( )。A、流速不同 B、流通截面積不同C、雷諾數(shù)不同 D、層流無(wú)徑向運(yùn)動(dòng)，湍流有徑向運(yùn)動(dòng)2. 水及一般流體在管路中常用的流速應(yīng)是( )。A、0.51m B、13m C、1525m D、3050m3. 當(dāng)流體在圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí), 管中心流速最大，若為層流時(shí)，平均速度與管中心的最大流速u(mài)max的關(guān)系為 ( )。A、1.5umax B、umax C、0.8umax D、0.5umax 4. 當(dāng)流體在圓管內(nèi)流動(dòng)時(shí), 管中心流速最大，若為湍流時(shí)，平均速度與管中心的最大流速u(mài)max的關(guān)系為( )。A、1.5umax B、um

2、ax C、0.8umax D、0.5umax 5. 溫度升高液體的粘度變化是( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、判斷依據(jù)不足6. 溫度降低氣體的粘度變化是( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、判斷依據(jù)不足7. 流體在等徑直管中作穩(wěn)定流動(dòng)，因流體粘性有摩擦阻力損失，流體的流速沿管長(zhǎng)將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、無(wú)法判斷8. 流體在阻力平方區(qū)流動(dòng)，若其它條件不變，而管子的相對(duì)粗糙度增加則壓降( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定9. 下列結(jié)論正確的是( )。A、液體的粘度隨溫度升高而減小 B、氣體的粘度隨溫度升高而減小C、液體的粘度隨壓強(qiáng)降低而增大 D、氣體的粘度

3、隨壓強(qiáng)降低而增大10. 圓形直管內(nèi)徑為100mm，一般情況下輸水能力應(yīng)為( )。A、3 m3/h； B、30 m3/h； C、200 m3/h ； D、300 m3/h11. 圖示為一異徑管段，從A段流向B段時(shí)，測(cè)得U形壓差計(jì)的讀數(shù)為R=R1，從B段流向A段時(shí)，測(cè)得U形壓差計(jì)的讀數(shù)為R=R2。若兩種情況下的水流量相同，則( )。A、R1 R2 B、R1冷，為提高傳熱系數(shù)K值強(qiáng)化傳熱，措施是( )。A、同時(shí)提高兩側(cè)流體的流速 B、提高熱一側(cè)流體的流速C、提高冷一側(cè)流體的流速 D、無(wú)法解決15. 換熱器折流擋板的作用是( )。 A、增大管程傳熱系數(shù) B、增大殼程傳熱系數(shù)C、增大殼程傳熱面積 D、增

4、大傳熱溫度差16. 水在管內(nèi)作湍流流動(dòng)(Re=1.2104)，若使水的流量減為原來(lái)的一半則其對(duì)流傳熱系數(shù)應(yīng)為原來(lái)的( )倍。 A、1/2 B、(1/2)0.8 C、4 D、A,B,C均不對(duì)17. 空氣在管內(nèi)作湍流流動(dòng)(Re104)，若使流量提高至原來(lái)的2倍則其對(duì)流給熱系數(shù)為原來(lái)的( )倍。 A、4 B、1.74 C、0.8 D、218. 電動(dòng)機(jī)為了增大散熱其金屬外殼應(yīng)該是( )。 A、表面粗糙，顏色較淺 B、表面粗糙，顏色較深C、表面光滑，顏色較淺 D、表面光滑，顏色較深19. 影響輻射傳熱的因素應(yīng)該是( )。 A、物體的粘度 B、黑度 C、黑體 D、流速20. 加熱爐通過(guò)各保溫層的熱流量不變

5、，各層的溫度降與各相應(yīng)層的熱阻( )。 A、成正比 B、成反比 C、相等 D、關(guān)系不確定二、填空題1. 金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而 。2. 金屬的導(dǎo)熱系數(shù)大都隨其純度的增加而增大，隨其溫度的升高而 。3. 為對(duì)某管道保溫，需將兩種導(dǎo)熱系數(shù)不同的材料包于管外，已知12，如所用兩種材料厚度相同，則應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù)為 的材料包于內(nèi)層，更有利于保溫。4. 在包有兩層厚度相同、導(dǎo)熱系數(shù)不同的保溫材料的圓形管道上，為減少熱損失應(yīng)該將導(dǎo)熱系數(shù) 的材料包在內(nèi)層。5. 在、Cp這四個(gè)物性參數(shù)中，若 值大，對(duì)流傳熱系數(shù)就減小。6. 對(duì)流傳熱的熱阻主要集中在 。7. 間壁二側(cè)液體的傳熱過(guò)程1，2相差較大（12

6、），K值總是接近_ _ _那側(cè)的值。8. 水在管內(nèi)作湍流流動(dòng)(Re104),若使流速提高至原來(lái)的2倍則其對(duì)流傳熱系數(shù)為原來(lái)的 倍。9. 某并流操作的間壁式換熱器中，熱流體的進(jìn)出口溫度為90和50，冷流體的進(jìn)出口溫度為20和40，此時(shí)傳熱平均溫度差tm=_ _ _。10. 一套管換熱器用120飽和蒸汽冷凝給熱，20水加熱到60,則對(duì)數(shù)平均溫差tm等于 。11. A、B兩種流體在管殼式換熱器中進(jìn)行換熱，A為腐蝕性介質(zhì)，B無(wú)腐蝕性，則走管程的流體應(yīng)選擇 。12. 在加熱爐中火焰的溫度高于爐管材料的熔點(diǎn)，管內(nèi)有油品流動(dòng)，由于爐管溫度接近于 溫度，因此爐管不會(huì)被燒穿。13. 浸過(guò)水的多孔耐火磚其隔熱性能

7、比沒(méi)浸過(guò)水的同一多孔耐火磚要 。14. 換熱器折流擋板的作用是 。15. 換熱器在使用一段時(shí)間后，傳熱速率會(huì)下降很多，這是由于 。16. 用飽和蒸汽加熱冷流體（冷流體無(wú)相變），若保持加熱蒸汽壓強(qiáng)和冷流體t1不變，而增加冷流體流量qm2，則傳熱系數(shù)K 。17. 在列管式換熱器中用飽和蒸汽加熱空氣，要提高傳熱速率所采取的最合理方法應(yīng)是 。三、計(jì)算題1、在一個(gè)18010mm的套管換熱器中，熱水流量為3500kg/h，需從100冷卻到60，冷水入口溫度為20，出口為30，內(nèi)管外表面總傳熱系數(shù)K=2326W/m2.K，冷卻水走內(nèi)管，忽略熱損失。已知CP水=4.18kJ/kgK，試求：（1）冷卻水用量；

8、（2）逆流時(shí)管長(zhǎng)。2、某廠生產(chǎn)中，需要將流量為5200標(biāo)準(zhǔn)m3h1的常壓空氣，利用120的飽和水蒸汽將其由20加熱到100?，F(xiàn)工廠倉(cāng)庫(kù)有一臺(tái)單程列管換熱器，其主要尺寸如下：鋼管規(guī)格：383mm管長(zhǎng)3m，管數(shù)151條；殼體規(guī)格：7126mm，殼程無(wú)折流擋板。問(wèn)此換熱器適用否？（已知此換熱器的K0=60wm2K1,空氣在標(biāo)準(zhǔn)狀下的密度=1.293kgm3,平均比熱Cp=1kJkg1K1）3、有一套管式換熱器,內(nèi)管為18010的鋼管。用水冷卻原油，采用逆流操作, 水在內(nèi)管中流動(dòng),冷卻水的進(jìn)口溫度為15,出口溫度為55。原油在環(huán)隙中流動(dòng),流量為500kgh1,其平均比熱為3.35kJkg1K1，要求從

9、90冷卻至40。水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1000wm2K1，油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為299wm2K1（管壁熱阻及垢阻忽略不計(jì)）。試求：（1）傳熱系數(shù)；（2）套管換熱器的有效長(zhǎng)度（水的比熱取4.18kJkg1K1,忽略熱損失）。4、某列管式加熱器由252.5mm的鋼管組成，將苯由20加熱到55，苯在管中流動(dòng)，其流量為每小時(shí)15噸，流速為0.5 m/s。加熱劑為130的飽和蒸汽冷凝給熱。苯的比熱Cp=1.76 kJ/kg，密度為858 kg/m3。已知加熱器的傳熱系數(shù)K為700W/（m2），試求：（1）加熱器所需管數(shù)n；（2）單管長(zhǎng)度l。5、某臺(tái)傳熱面積為30m2的單程列管換熱器，用水逆流冷卻某種熱油，水

10、的流量qm2=2 kg/s，比熱為4.18kJ/kg.，入口溫度t1=20，出口溫度t2=40，熱油入口溫度T1=100,出口溫度T2=50。試求：該換熱器的傳熱系數(shù)K。6、某列管式換熱器由n根長(zhǎng)為3m的252.5mm的鋼管組成，要求將流量為1.25kg/s的苯由77冷卻到27。水在管內(nèi)與苯逆流流動(dòng)，水的進(jìn)、出口溫度分別為17和47。已知水側(cè)和苯側(cè)的給熱系數(shù)水=0.85 kW/m2，苯=1.7 kW/m2，苯的比熱Cp=1.9 kJ/kg，污垢熱阻及管壁熱阻均可忽略，試求所需的管數(shù)n。7、有一套管式換熱器,內(nèi)管為18010的鋼管。用水冷卻有機(jī)溶劑，采用逆流操作, 水在內(nèi)管中流動(dòng),冷卻水的進(jìn)口溫

11、度為15,出口溫度為55。溶劑在環(huán)隙中流動(dòng),流量為500kgh1,其平均比熱為3.35kJkg1K1，要求從90冷卻至40。水側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1000wm2K1，溶劑側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為300wm2K1（管壁熱阻及垢阻忽略不計(jì)）。試求：（1）以管外表面計(jì)算的總傳熱系數(shù)（wm2K1）；（2）套管換熱器的有效長(zhǎng)度（水的比熱取4.18kJkg1K1,忽略熱損失）。8、今有一套管換熱器，熱水流量為2000kg/h，冷水流量為3000kg/h，熱水進(jìn)口溫度T1=90，冷水進(jìn)口溫度t1=10。現(xiàn)要求冷水出口溫度t2=40，試求（1）逆流操作和并流操作時(shí)的平均溫差； （2）逆流操作和并流操作時(shí)的傳熱速率之比

12、。第3章 吸收一、單項(xiàng)選擇題1. 對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù)E，相平衡常數(shù)m，溶解度系數(shù)H各自的變化將是( )。A、增加；減??；不變 B、不變；減?。徊蛔僀、增加；增加；增加 D、減小；不變；減小2. ( )，對(duì)吸收操作有利。 A、溫度低，氣體分壓大時(shí) B、溫度低，氣體分壓小時(shí)C、溫度高，氣體分壓大時(shí) D、溫度高，氣體分壓小時(shí)3. 氣體的亨利系數(shù)E值越大，表明氣體( )。A、越易溶解 B、越難溶解 C、溶解度適中 D、與溶解度無(wú)關(guān)4. 常壓下操作的低濃度吸收系統(tǒng)，當(dāng)總壓增加時(shí)，亨利系數(shù)E將( )。 A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定5. 當(dāng)操作壓力減小時(shí)

13、，吸收平衡常數(shù)m將會(huì)( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定6. 對(duì)接近常壓的低濃度溶質(zhì)的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)溫度增大時(shí)，相平衡常數(shù)m將( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定7. 單向擴(kuò)散中的漂流因子應(yīng)為( )。A、=1 B、1 C、1 D、不確定8. 下述分離過(guò)程中哪一種不屬于傳質(zhì)分離( )。A、萃取分離 B、吸收分離 C、結(jié)晶分離 D、離心分離9. 下述分離過(guò)程中哪一種屬于傳質(zhì)分離（ ）。A、沉降分離 B、吸收分離 C、離心分離 D、過(guò)濾分離10. A、ky B、kx C、m/kx D、kx/m11. 用清水逆流吸收NH3的操作屬于( )控制。A、液膜阻力 B、氣膜阻力 C、

14、氣相主體 D、液相主體12. 低濃度難溶氣體逆流吸收操作屬于( )控制。 A、氣相主體 B、液相主體 C、氣膜阻力 D、液膜阻力13. 吸收操作的液氣比L/G若低于最小液氣比（L/G）min，結(jié)果是( )。A、達(dá)不到規(guī)定的分離要求 B、吸收操作將不能進(jìn)行C、可以達(dá)到規(guī)定的分離要求 D、無(wú)法判斷14. 在填料吸收塔內(nèi)用純?nèi)軇┻M(jìn)行逆流吸收操作時(shí)，今入塔氣體濃度下降，而其它條件均不變，則吸收率將( )。A、變大 B、變小 C、不變 D、不確定15. 吸收塔中表示完成一個(gè)傳質(zhì)單元數(shù)所需的填料層高度的是( )。A、ym B、HOL C、NOG D、NOL16. 吸收塔操作時(shí)，若解吸因數(shù)mG/L增加，而氣

15、液進(jìn)料組成不變，則溶質(zhì)回收率將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、不確定17. 吸收塔操作時(shí)，若解吸因數(shù)mG/L增加，而氣液進(jìn)料組成不變，則塔頂出口氣體組成y2將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、不確定18. 填料吸收塔用清水吸收混合氣中的氨，當(dāng)水泵發(fā)生故障，使進(jìn)水量減少時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)NOG將( )。 A、增加 B、減少 C、不變 D、判斷依據(jù)不足二、填空題1. 吸收操作中，溫度不變，壓力增大，可使相平衡常數(shù)_ _ _。2. 根據(jù)雙膜理論，氣液兩相間的傳質(zhì)阻力主要集中在相界面兩側(cè)的 。3. 一般情況下吸收劑適宜用量為最小用量的 倍。4. 在吸收操作中，若其它條件不變，僅減少

16、吸收劑用量，則傳質(zhì)推動(dòng)力將_ _。5. 操作中的吸收塔。當(dāng)生產(chǎn)任務(wù)一定，若吸收劑用量小于最小用量，則吸收效果 。6. 用清水逆流吸收有害氣體，平衡關(guān)系為y = 2x，入塔氣體y1= 0.1，采用液氣比L/G = 1.5，則出塔氣體濃度最低可降低至 。7. 用清水逆流吸收有害氣體，平衡關(guān)系為y = 2x，入塔氣體y1= 0.1，操作液氣比L/G= 3，則出塔氣體濃度最低可降低至 。8. 對(duì)于低濃度氣體吸收操作求傳質(zhì)單元數(shù)時(shí)，用對(duì)數(shù)平均推動(dòng)力法的適用條件是 。9. 解吸因數(shù)的物理意義為 。10. 對(duì)逆流操作的填料吸收塔，當(dāng)解吸因數(shù)大于1時(shí)，若塔高為無(wú)窮大，則氣液兩相將于塔 達(dá)到平衡。11. 填料塔

17、中填料的作用 。12. 吸收操作的經(jīng)濟(jì)性體現(xiàn)在 。三、計(jì)算題1、現(xiàn)有空氣和氨的混合氣體，在直徑為0.8m的填料吸收塔中用清水吸收其中的氨。已知送入的空氣量為1390kg/h，混合氣體中氨的分壓為1.33kPa，經(jīng)過(guò)吸收后混合氣中有99.5%的氨被吸收下來(lái)。操作溫度為20，壓力為101.325kPa。在操作條件下，平衡關(guān)系為Y*=0.75X。若吸收劑（水）用量為52kmol/h。已知氨的氣相體積吸收總系數(shù)KYa=314kmol/(m3h)。試求所需填料層高度。（20空氣的平均分子量為29g/mol）2、用清水吸收氨空氣混合氣中的氨?；旌蠚膺M(jìn)塔時(shí)氨的濃度y10.01（摩爾分率），吸收率90，氣液平

18、衡關(guān)系y=0.9x。試求：（1）溶液最大出口濃度；（2）最小液氣比；（3）取吸收劑用量為最小吸收劑用量的2倍時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)為多少？（4）氣相總傳質(zhì)單元高度為0.5m時(shí)，填料層高為幾米？3、某填料層高度為10m的吸收塔，在一定的操作條件下，用清水逆流吸收混合氣中的有害組分A。測(cè)得進(jìn)、出塔氣體中含A分別為y1=0.025（摩爾分率，下同）y2=0.0045；出塔液相中含A為x1=0.008，相平衡關(guān)系為y* =1.5x，試求：操作條件下的氣相傳質(zhì)單元高度HOG是多少？4、用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚庵锌扇芙M分，入塔氣體濃度y1= 0.05（摩爾分率），要求回收率= 90%，物系的相平衡關(guān)系為y =

19、0.5x，液氣比L/G =1.5（L/G）min，此時(shí)的HOG = 0.5m，求（1）出塔液體濃度；（2）填料層高度。5、設(shè)計(jì)一填料塔，在常溫常壓下用清水吸收空氣丙酮混合氣體中的丙酮，混合氣入塔流率為80kmolh1，含丙酮5（體積），要求吸收率達(dá)到95。已知塔徑0.8m，操作條件下的平衡關(guān)系可以y = 2.0x表示，氣相體積總傳質(zhì)系數(shù)Kya150kmolm3h1。而出塔溶液中丙酮的濃度為飽和濃度的70，試求：（1）所需水量為多少m3h1；（2）所需填料層高度m。6、用純?nèi)軇┪漳郴旌蠚庵锌扇芙M分，入塔氣體濃度y1= 0.05（摩爾分率），要求出塔氣體濃度y2= 0.005，物系的相平衡關(guān)系為

20、y = 0.5x，實(shí)際液氣比是最小液氣比的1.5倍，此時(shí)的HOG =1.2m，試求（1）最小液氣比；（2）填料層高度。7、填料吸收塔中，用清水逆流吸收廢氣中的有害組分A，進(jìn)塔廢氣中含A為y1= 0.025（摩爾分率，下同）要求出塔氣體中含A為y2=0.003，已知相平衡關(guān)系為y=1.8x，若適宜操作液氣比是最小液氣比的1.5倍，在該操作條件下，傳質(zhì)單元高度為2m，試求該吸收塔的填料層高度。第4章 精餾一、單項(xiàng)選擇題1. 蒸餾操作的物理依據(jù)是物系中( )。 A、組分間揮發(fā)度的差異 B、組分間沸點(diǎn)的差異 C、組分間溶解度的差異 D、進(jìn)料液氣比的差異2. 蒸餾操作的依據(jù)是物系中組分間的( )差異。A

21、、沸點(diǎn) B、溶解度 C、揮發(fā)度 D、相對(duì)揮發(fā)度3. 當(dāng)操作壓力減小時(shí)，精餾液體組分的相對(duì)揮發(fā)度將會(huì)( )。A、增大 B、減小 C、不變 D、不確定4. 精餾塔內(nèi)同一塊理論塔板上的氣相露點(diǎn)溫度與液相的泡點(diǎn)溫度為( )。 A、氣相露點(diǎn)溫度大于液相的泡點(diǎn)溫度 B、氣相露點(diǎn)溫度小于液相的泡點(diǎn)溫度C、氣相露點(diǎn)溫度與液相的泡點(diǎn)溫度相等 D、無(wú)法判斷5. 某塔的精餾段操作線方程為y=0.75x+0.225, 則餾出液組成為( )。A、0.86 B、0.90 C、0.95 D、0.2256. 某精餾段操作線方程 y=0.75x0.216, 則操作回流比為( )。 A、0.75； B、0.216； C、3 D、

22、0.907. 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)由原來(lái)的飽和液體改為過(guò)冷液體，則理論塔板數(shù)將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、無(wú)法判斷8. 若以過(guò)熱蒸汽狀態(tài)進(jìn)料時(shí)，進(jìn)料線方程的斜率應(yīng)為( )。 A、等于1 B、等于0 C、小于0 D、大于09. 若以飽和蒸汽狀態(tài)進(jìn)料時(shí)，進(jìn)料線方程的斜率應(yīng)為( )。 A、等于1 B、等于0 C、小于0 D、大于010. 某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成xA = 0.6時(shí)，相應(yīng)的泡點(diǎn)溫度為t1，與之相平衡的氣相組成為yA = 0.7，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則( )。 A、t1 = t2 B、t1 t2 C、t1 t2 D、判斷依據(jù)不足11.

23、 連續(xù)精餾塔在操作過(guò)程中，如果加大回流比R，其它條件不變，則( )。 A、xD增大，xW增大 B、xD增大，xW減小C、xD減小，xW增大 D、xD減小，xW減小12. 雙組分溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，回流比的變化將引起以下線的變化( )。 A、平衡線與q線； B、q線與精餾段操作線； C、平衡線與提餾段操作線； D、精餾段操作線與提餾段操作線13. 雙組分溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，操作壓強(qiáng)的變化將引起以下線的變化( )。 A、精餾段操作線 B、q線 C、平衡線 D、提餾段操作線14. 精餾操作時(shí)，實(shí)際回流比R若低于最小回流比Rmin，結(jié)果是( )。A、可以達(dá)到規(guī)定的分離要求 B、精餾操作將不能進(jìn)行C、達(dá)

24、不到規(guī)定的分離要求 D、無(wú)法判斷15. 連續(xù)精餾塔操作時(shí)，若F、D、xF、q，R及加料板位置不變，而操作的總壓減小，則( )。 A、xD增大，xW增大 B、xD減小，xW減小 C、xD減小，xW增大 D、xD增大，xW減小16. 某精餾塔操作時(shí)，F(xiàn)、xF、q、D保持不變，增加回流比R，則此時(shí)正確的是( )。A、xD增加、xW增加、V增加 B、xD增加、xW減少、V增加C、xD減少、xW增加、V減少 D、xD增加、xW減少、V減少17. 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)從q = 1變?yōu)閝 1，則設(shè)計(jì)所需理論塔板數(shù)將( )。 A、增加 B、減少 C、不變 D、判斷依據(jù)不足18. 設(shè)計(jì)精

25、餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將回流比R增大，則設(shè)計(jì)所需理論塔板數(shù)將( )。A、增加 B、減少 C、不變 D、判斷依據(jù)不足19. 下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是 ( )。A、板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸B、填料塔既可以用于精餾，也可以用于吸收C、板式塔既可以用于精餾，也可以用于吸收D、板式塔用于精餾，填料塔用于吸收20. 精餾操作中進(jìn)料F、q、xF、xD、xW不變，若僅將回流比R增大，則精餾段和提餾段操作線斜率的變化應(yīng)為（ ）A、 B、 C、 D、二、填空題1. 精餾操作的依據(jù)是 。2. 精餾與簡(jiǎn)單蒸餾的根本區(qū)別在于 。3. 對(duì)于理想溶液，組分間的相對(duì)揮發(fā)度等于兩個(gè)純組分的 。4. 在汽-液相平

26、衡的t-x-y圖中，沸點(diǎn)與氣相組成的關(guān)系曲線，稱為_(kāi) _。5. 在汽-液相平衡的t-x-y圖中，沸點(diǎn)與液相組成的關(guān)系曲線，稱為_(kāi) _。6. 板式塔中塔板上溢流堰的作用主要是 。7. 某精餾塔操作時(shí)，已知冷凝分率q = 0.4，其進(jìn)料中液體量與汽體量的比是 。8. 某精餾塔操作時(shí)，已知冷凝分率q = 0.6，其進(jìn)料中液體量與汽體量的比是 。9. 設(shè)計(jì)精餾塔時(shí)，若其它條件不變，僅將加料熱狀態(tài)由原來(lái)的飽和液體改為過(guò)冷液體，則理論塔板數(shù)將 。10. 在連續(xù)精餾塔中進(jìn)行全回流操作，已測(cè)得相鄰兩板上液相組成分別為xn+1=0.75，xn=0.5（均為易揮發(fā)組分摩爾分率）已知操作條件下相對(duì)揮發(fā)度=3，則yn= 。11. 某連續(xù)精餾塔，已知其精餾段操作線方程為 y = 0.75x + 0.2，塔頂餾出液量D = 80kmol/h，則塔頂上升蒸汽量= kmol/h。12. 全回流適用的場(chǎng)合通常是 。13. 精餾理論塔板計(jì)算采用芬斯克方程捷算法適用于 的情況。14. 簡(jiǎn)單蒸餾和平衡蒸餾的主要區(qū)別在于 。15. 間歇精餾和平衡蒸餾的主要區(qū)別在于 。三、計(jì)算題1、用一精餾塔分離雙組分理想液體混合物，泡點(diǎn)進(jìn)料，進(jìn)料量為100kmol/h，進(jìn)料中易揮發(fā)組分xF=0.4，塔頂產(chǎn)品組成xD = 0.9，塔底釜組成xW=0.05（皆為摩爾分率），操作回流比R=3.0，該物系相對(duì)揮發(fā)度=2.5，試求