一二層全空氣系統(tǒng)的氣流組織計算

1、.全空氣系統(tǒng)的氣流組織計算各房間風量計算對于舒適性空調且層高5m，送風溫差設為to=100C,則送風溫度為to=16 0C, 室內設計溫度為tN=26±1 0C,室內相對濕度N=55±5%。查參考文獻1表2-18，換氣次數應大于等于5次/h。3.2.1負荷和風量計算由前面設計得舞廳總冷負荷Q= 79711.9W，總濕負荷W= 5.7512457，熱濕比線為13859.936，室內設計計算參數: ,，室外設計氣象參數: ,。 在i-d圖上根據和確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出熱濕比線。按消除余熱和消除余濕所求通風量基本相同，說明計算無誤，所取送風溫差為10符合要求，查附錄（

2、文獻1）1-1得：當t0=16時，空氣密度。所以，L= 24596.815m3/h。查參考文獻1中表41以及42可知：人短期停留的房間中CO2允許濃度為2.0 l/ m3，在輕勞動條件下人CO2呼出量為30 l/h*人，取室外CO2濃度為0.42 l/ m3，則為達到衛(wèi)生標準須新風量為：Gw2= 205×0.89×30/(2-0.42)= 3451.51 m3/h而由系統(tǒng)總風量得新風兩為G3=24596.815×0.2=4919.363 m3/h；由于室內外壓差近似為零，故G1=0 m3/h。所以，最小新風量為4919.363 m3/h。同理可知大堂最小新風量為G

3、=12020.06057*0.2=2404m3/h。如下表，名稱大廳中餐廳舞廳冷負荷/W38953.927691.279711.9濕負荷/g/s1.6204535.3773030565.751245722熱濕比24038.95149.64466613859.93641in /kJ/kg595959io/kJ/kg453945風量/ m3/h12020.065981.299224596.81486面積/m2546.22286.45306.37新風量/ m3/h24043372.1329113451.51人數27.311190.966667204.2466667新風負荷5.58457.83348.

4、0178一樓其它各室新風量房間名稱及類型人數新風量新風負荷面積雅間0.1393822.81012豪華包廂1.945558.3650.13558238.911014小賣部2.88786.610.20119557.741015商務中心2.88786.610.20119557.741017豪華包廂1.116533.4950.07780922.331018豪華包廂1.0832.40.07526521.61019控制中心1.398541.9550.09746127.971020管理1.39941.970.09749627.981021電話機房0.631518.9450.04400912.631022-1

5、025包廂51500.3484513.761026休息室41200.2787621.431027燈控室2600.139389.7空調設備選型計算及空調方式說明第一層空調箱選型計算 第一層的空調系統(tǒng)負荷192.824+23.78=216.6kW，其中新風負荷為23.78kW。新風量為10990.5m3/h。一層空調方式采用一次回風方式。具體計算如下：（1） 作空氣處理方案圖，查取有關參數圖 空氣處理過程由已知的室外計算參數tw、tws 和室內設計參數tR、N 在hd 圖中分別定出新風和回風（即室內設計狀態(tài)）的狀態(tài)點W 和N，查得 hw=82kJ/kg，hN=53.1kJ/kg室內空氣設計狀態(tài)對應

6、的露點溫度tN,L=16。（2）確定送風狀態(tài)點：當取送風的機器露點L溫度tL=tN,L=16時，t0=tN-tN，L=26-16=10符合舒適性空調送風溫差選擇的要求，所以取tL=tN-10=26-10=16作為送風狀態(tài)點，由tL=16，N=90%查得hL=42kJ/kg。（3）空調機所需的冷量：空調冷負荷為216.6kW，則空調箱應具有冷量為216.6kW。（4）空調機所需的風量：由于房間的冷負荷（不包括新風負荷）為Q1=192.824kW，則房間的送風量G=Q1/（hN - hL）= 192.824/(53.1-42)=17.37kg/s即L=17.37×3600/1.2=521

7、14.6m3/h（5）空調箱進風參數的確定：由以上計算可知，房間的送新風量分別為52114.6m3/h 和10990.5m3/h，即新回風比為10990.5/（52114.610990.5）= 1: 3.7416，則新回風混合態(tài)的焓值為：hc=(hw+3.74hN)/4.74=59.2kJ/kg由此在NW 連線上找到C 點，并查得tc=26.5，tcs=19，即該空調機的進風參數為DB/WB=26.5/19（）。（6）空調箱的選型：根據美的空調箱給出的空調箱工況為DB/WB = 27/19.5，實際情況（DB/WB = 26.5/19）在已知制冷量216.6kW，風量為52114.6m3/h

8、時，選用型號為MKS/C-30L、MKS/C-40L的上出風立式空調箱各一臺，其額定風量分別為30000m3/h、40000m3/h，余壓分別為320Pa、370Pa，冷量分別為225kW、238.9kW，盤管采用4 排，電機功率11kW、15kW，水流量8.6L/s、11.4L/s，水壓降53kPa、41kPa。第二層空調箱選型計算第二層的空調系統(tǒng)負荷111.518+43.1=154.62kW，其中新風負荷為43.1kW。新風量為18551.6m3/h。二層空調方式采用一次回風方式。具體計算如下：（1）作空氣處理方案圖，查取有關參數由已知的室外計算參數tw、tws 和室內設計參數tR、N 在

9、hd 圖中分別定出新風和回風（即室內設計狀態(tài)）的狀態(tài)點W 和N，查得 hw=82kJ/kg，hN=53.1kJ/kg室內空氣設計狀態(tài)對應的露點溫度tN,L=16。（2）確定送風狀態(tài)點：當取送風的機器露點L溫度tL=tN,L=16時，t0=tN-tN，L=26-16=10符合舒適性空調送風溫差選擇的要求，所以取tL=tN-10=26-10=16作為送風狀態(tài)點，由tL=16，N=90%查得hL=42kJ/kg。（3）空調機所需的冷量：空調冷負荷為154.62kW，則空調箱應具有冷量為154.62kW。（4）空調機所需的風量：由于房間的冷負荷（不包括新風負荷）為Q1=111.6kW，則房間的送風量G

10、=Q1/（hN - hL）= 111.6/(53.1-42)=10.1kg/s即L=10.1×3600/1.2=30300m3/h（5）空調箱進風參數的確定：由以上計算可知，房間的送新風量分別為30300m3/h 和18551.6m3/h，即新回風比為18551.6/（30300-18551.6）= 1: 0.633，則新回風混合態(tài)的焓值為：hc=(hw+0.633hN)/1.633=70.1kJ/kg由此在NW 連線上找到C 點，并查得tc=29.5，tcs=21，即該空調機的進風參數為DB/WB=29.5/21（）。（6）空調箱的選型：根據美的的空調箱工況為DB/WB = 27/

11、19.5，實際情況（DB/WB = 26.5/19）在已知制冷量154.62kW，風量為30300m3/h 時，選用型號為MKS/C-20w的臥式空調箱2臺，其額定風量為20000m3/h，余壓320Pa，冷量119.3kW，盤管采用4 排，電機功率5.5×2kW，水流量5.7L/s，水壓降28kPa。7.3 氣流組織 氣流組織也稱空氣分布，也就是設計者要組織空氣合理的流動。氣流組織直接影響室內空調效果，關系房間工作區(qū)的溫度基數、精度及區(qū)域溫差、工作區(qū)氣流速度，是空氣調節(jié)設計的一個重要環(huán)節(jié)。本設計采用上送下回的氣流組織。氣流組織計算的目的在于選擇氣流分布的形式，確定送風口的形式，數目

12、和尺寸，使工作區(qū)的風速和溫差滿足設計要求。本設計賣場區(qū)采用風管送風，辦公室采用風機盤管加新風，新風由墻洞引入11。空氣調節(jié)設計手冊規(guī)定，對于舒適性空調，工作區(qū)風速夏季不應大于0.3m/s，冬季不應大于0.2m/s。7.3.1 送、回風口的形式 送風口采用圓形散流器送風，氣流流型為平送貼附射流型。散流器一般按照梅花型布置或對稱布置，本設計采用對稱布置形式。布置散流器時，散流器之間及散流器和墻之間有一定距離，一方面能使射流擴散效果好，另一方面可使射流有足夠的射程。房間內的回風口風速的衰減很快，它對房間的氣流影響相對于送風口來說比較小，因此風口的形式比較簡單，本次設計中選擇使用方形散流器作為回風口。

13、7.3.2 氣流組織設計計算 采用散流器頂送風的氣流組織方式，以一層為例。一、二層共分為四個區(qū)域，分別為區(qū)、區(qū)、區(qū)、區(qū)。具體計算如下：一層散流器送風口布置形式見一層空調平面布置圖。將該空調分區(qū)劃分為若干個的小方區(qū)，散流器設在小方區(qū)中央。區(qū)：一層區(qū)寬度方向兩邊中心距為29m,按一定空間及間距布置要求，可布置17個風口。根據實際情況減則區(qū)擬采用的散流器數為17個方形散流器。則區(qū)擬裝的空調箱型號為FPG4-600，額定風量為30000m3/h，故每個散流器的送風量平均為30000/17=1765m3/h=0.49m3/s。查表，因房間吊頂高度為3m，在A=6m,H=3.0m 欄內，查得室內送風平均速

14、度為0.20m/s，按送冷風修正，有，Vpj=1.2×0.20=0.24m/s<0.25m/s，滿足設計要求。根據表查得Ls=0.49m3/s 時，散流器頸部尺寸D=500mm,vs=2.27m/s,滿足要求，因此選用頸部尺寸為500mm 的吊頂圓型直片式散流器。此時散流器頸部風速為：Vs=Ls/(D2/4)=0.49/(×0.25/4)=2.5m/s。 根據表可知，在Vs=3m/s 時，其全壓損失為16.37Pa，下面在計算風口阻力時近似采用該值。區(qū)：一層區(qū)按房間位置和間距布置要求，可布置按空間位置及房間大小適當布置方形散流器。則區(qū)擬采用的散流器數為28 個。則區(qū)擬

15、裝的空調箱型號為MKS/C-40L，額定風量為40000m3/h，故每個散流器的送風量平均為40000/28=1430m3/h=0.397m3/s。查表，因房間吊頂高度為3m，查得室內送風平均速度為0.20m/s，按送冷風修正，有Vpj=1.2×0.20=0.24m/s<0.25m/s，滿足設計要求。根據表查得Ls=0.4m3/s 時，散流器頸部尺寸D=500mm,vs=2.63m/s,滿足要求，因此選用頸部尺寸為500mm 的吊頂圓型直片式散流器。此時散流器頸部風速為：Vs=Ls/(D2/4)=0.4/(×0.5*0.5/4)=2.03m/s。根據表可知，在Vs=3

16、m/s 時，其全壓損失為16.37Pa，下面在計算風口阻力時近似采用該值。區(qū)：二層區(qū)按房間位置和間距布置要求，可布置按空間位置及房間大小適當布置方形散流器。則區(qū)擬采用的散流器數為22 個。則區(qū)擬裝的空調箱型號為MKS/C-20w，額定風量為20000m3/h，故每個散流器的送風量平均為20000/22=909m3/h=0.253m3/s。查表，因房間吊頂高度為3m，查得室內送風平均速度為0.20m/s，按送冷風修正，有Vpj=1.2×0.20=0.24m/s<0.25m/s，滿足設計要求。根據表查得Ls=0.3m3/s 時，散流器頸部尺寸D=500mm,vs=2.63m/s,滿

17、足要求，因此選用頸部尺寸為500mm 的吊頂圓型直片式散流器。此時散流器頸部風速為：Vs=Ls/(D2/4)=0.253/(×0.5*0.5/4)=1.3m/s。根據表可知，在Vs=3m/s 時，其全壓損失為16.37Pa，下面在計算風口阻力時近似采用該值。區(qū)：二層區(qū)按房間位置和間距布置要求，可布置按空間位置及房間大小適當布置方形散流器。則區(qū)擬采用的散流器數為14個。則區(qū)擬裝的空調箱型號為MKS/C-20w，額定風量為2000m3/h，故每個散流器的送風量平均為20000/14=1430m3/h=0.397m3/s。查表，因房間吊頂高度為3m，查得室內送風平均速度為0.20m/s，按

18、送冷風修正，有Vpj=1.2×0.20=0.24m/s<0.25m/s，滿足設計要求。根據表查得Ls=0.4m3/s 時，散流器頸部尺寸D=500mm,vs=2.63m/s,滿足要求，因此選用頸部尺寸為500mm 的吊頂圓型直片式散流器。此時散流器頸部風速為：Vs=Ls/(D2/4)=0.4/(×0.5*0.5/4)=2.03m/s。根據表可知，在Vs=3m/s 時，其全壓損失為16.37Pa，下面在計算風口阻力時近似采用該值。 7.4 風系統(tǒng)水力計算空調系統(tǒng)水力計算的目的是：確定各管段的斷面尺寸和系統(tǒng)阻力，保證系統(tǒng)內的風量分配達到要求，最終確定系統(tǒng)通風機的型號和動力

19、消耗?？照{水力計算采用假定流速法，即根據風道與風口的經濟流速確定其風速值，再由風道或風口應輸送的風量得到風道或風口所需尺寸，并計算出系統(tǒng)的阻力12。目前空調通風工程上應用的金屬風管有兩種主要形式，圓形風管和矩形風管。圓形風管的強度大，耗材少，但是加工工藝復雜；矩形風管易于布置，容易加工。本設計采用矩形鍍鋅板風管，其占據有效空間少，易于布置，管件制作相對簡單。風管的阻力損失由沿程損失和局部損失兩部分組成，計算方法如下：沿程阻力：在實際中，通常采用平均比摩阻Rm來計算沿程阻力， P R l m m D = ，（l ：管段長度），其中m R 可由速度v 和風管尺寸的值查流體輸配官網圖2-3-1求出，

20、而風管的尺寸由暖通空調表13-3 查得。局部阻力： 式中： 局部阻力系數 空氣密度，kg/m3v 風管內空氣實際流速，m/s7.4.1 一層區(qū)風管選擇及計算一區(qū)風管布置圖本工程送風系統(tǒng)采用低速送風。用假定流速法設計一層區(qū)風系統(tǒng)（1）風管管徑的確定采用0.15 的鍍鋅鋼板。選擇4-2-5-8-11-12-13 為最不利環(huán)路，用假定流速法計算管徑。4-3 段：假定風速為3.5m/s，則：F=1765/（3.5×3600)=0.14，故選用400*400的管道，實際風速為1765/（0.4*0.4*3600)=3.06m/s，符合要求。3-2段：假定風速為3.5m/s，則：F=1765&#

21、215;2/（3.5×3600)=0.28m2，故選用800×400 的管道，實際風速為1765×2/（0.80×0.40×3600)=3.06m/s，符合要求。2-5 段：假定風速為4m/s，則：F=1765×3/（4×3600)=0.368m2，故選用800×500 的管道，實際風速為1765×3/（0.80×0.50×3600)=3.68m/s，符合要求。5-8 段：假定風速為5m/s，則：F=1875×6/（5×3600)=0.588m2，故選用800

22、15;800 的管道，實際風速為1765×6/（0.80×0.8×3600)=4.6m/s，符合要求。8-11 段：假定風速為5.5m/s，則：F=1765×9/（5.5×3600)=0.802m2，故選用1000×800 的管道，實際風速為1765×9/（1.00×0.80×3600)=5.5m/s，符合要求。11-12 段：假定風速為7m/s，則：F=1765×14/（7×3600)=0.98m2，故選用1000×1000 的管道，實際風速為1765×14/（1

23、×1×3600)=6.86m/s，符合要求。12-13 段：假定風速為7m/s，則：F=1765×16/（7×3600)=1.12m2，故選用1250×1000 的管道，實際風速為1765×16/（1×1.25×3600)=6.27m/s，符合要求。13-入口 段：假定風速為7m/s，則：F=1765×17/（7×3600)=1.19m2，故選用1250×1000 的管道，實際風速為1765×17/（1×1.25×3600)=6.67m/s，符合要求。（2

24、）消音器及閥門的選擇。為降低噪音，在空調機組出口處設置一個消音彎頭。根據附錄，選用ZWA50-2000×1250 型消音彎頭。由送風量L=60000m3/h,風速v=7m/s,查得此消音彎頭的壓降為24Pa。因防火要求，在空調機房與區(qū)交接處設置防火閥，根據附錄，選用FH-02SFW-2000×1250 型防火閥，其阻力系數為0.5。為調節(jié)風量，在空調箱出口及所有并聯管路上設置一個對開式多葉調節(jié)閥。最不利環(huán)路各管段局部阻力系數：由流體輸配管網附錄之局部阻力系數表和相關資料可查到各管段閥件的局部阻力系數，具體如下：各管段閥件的局部阻力系數管段管件、設備名稱阻力系數（阻力）4-3

25、散流器Z1=16.37天圓地方漸擴器=0.340.9對開式多頁風量調節(jié)閥=0.52漸縮管=0.043-2漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.122-5漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.125-8漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.128-11漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.1211-12漸縮管=0.040.4390度矩形三通直通=0.12分叉三通=0.2712-13漸縮管=0.040.04消音彎頭Z1=24Pa防火閥=0.523.52風量調節(jié)閥=2.413-入口漸擴管=0.6區(qū)風道阻力計算管段風量L管長l管段規(guī)格假定流速實際流速比摩阻Rm摩

26、擦阻力pm局部阻力系數局部阻力z動壓Pd編號m3/hma*b/mmm/sm/sPa/mPaPaPa最 不 利 環(huán) 路4-317653400*4003.53.060.30.90.97.5157.353-235303800*4003.53.060.20.60.161.1767.352-552055800*50043.680.261.30.161.5369.65-8105905800*80054.60.271.350.162.4158-111588581600*5005.55.50.282.240.162.90418.1511-122471031000*100076.860.320.960.4312

27、.64229.412-13282406.51250*100076.270.31.950.041.17629.413-入口3000521250*100076.670.310.623.52103.48829.421-12706011.7800*50054.90.323.7440.527.815Pm=0.9+0.6+1.3+1.35+2.24+0.96+1.95+0.62=5.53PaZ=7.515+1.176+1.536+2.4+2.904+12.642+1.176+103.488=132.837Pa最不利環(huán)路總阻力為132.84+5.53=138.37Pa管段1到入口P=Pm + Z=7.8+1

28、03.488+1.176=112.49Pa則不平衡率：(138.37-112.49)/138.37=0.18715, 故需添加閥門以平衡阻力。7.4.2 一層區(qū)風管選擇及計算區(qū)風管布置圖用假定流速法設計一層區(qū)風系統(tǒng)(1)風管管徑的確定采用0.15 的鍍鋅鋼板。選擇1-12 為最不利環(huán)路，用假定流速法計算管徑。1-2 段：假定風速為3m/s，則：F=1430/（3×3600)=0.132m2，故選用400×400 的管道，實際風速為1430/（0.40×0.40×3600)=2.48m/s，符合要求。2-3 段：假定風速為3.5m/s，則：F=1430&#

29、215;2/（3.5×3600)=0.23m2，故選用500×500 的管道，實際風速為1430×2/（0.50×0.5×3600)=3.18m/s，符合要求。3-4 段：假定風速為4m/s，則：F=1430×3/（4×3600)=0.30m2，故選用630×500 的管道，實際風速為1430×3/（0.63×0.50×3600)=3.78m/s，符合要求。4-5 段：假定風速為4.5m/s，則：F=1340×4/（4.5×3600)=0.35m2，故選用630&#

30、215;630 的管道，實際風速為1430×4/（0.63×0.63×3600)=3.97m/s，符合要求。5-6 段：假定風速為5m/s，則：F=1430×6/（5×3600)=0.48m2，故選用1000×500 的管道，實際風速為1430×6/（1×0.5×3600)=4.76m/s，符合要求。6-7 段：假定風速為5.5m/s，則：F=1430×7/（5.5×3600)=0.51m2，故選用1000×630 的管道，實際風速為1430×7/（1×0

31、.63×3600)=4.41m/s，符合要求。7-8 段：假定風速為5.5m/s，則：F=1430×8/（5.5×3600)=0.58m2，故選用1000×630 的管道，實際風速為1430×8/（1.00×0.63×3600)=5.04m/s，符合要求。8-9 段：假定風速為5.5m/s，則：F=1430×11/（5.5×3600)=0.67m2，故選用1000×800 的管道，實際風速為1430×11/（1.00×0.8×3600)=5.46m/s，符合要求。9

32、-10 段：假定風速為6m/s，則：F=1430×12/（6×3600)=0.79m2，故選用1000×800 的管道，實際風速為1430×12/（1×0.8×3600)=5.9m/s，符合要求。10-11 段：假定風速為6.5m/s，則：F=1430×13/（6×3600)=0.79m2，故選用1000×800 的管道，實際風速為1430×13/（1.0×0.80×3600)=6.45m/s，符合要求。11-12 段：假定風速為7m/s，則：F=1430×27/（

33、7×3600)=1.53m2，故選用1600×1000 的管道，實際風速為1430×27/（1.6×1.00×3600)=6.7m/s，符合要求。12-入口 段：假定風速為7m/s，則：F=1430×28/（7×3600)=1.59m2，故選用1600×1000 的管道，實際風速為1430×28/（1.00×1.6×3600)=6.95m/s，符合要求。最不利環(huán)路各管段局部阻力系數：由流體輸配管網附錄之局部阻力系數表和相關資料可查到各管段閥件的局部阻力系數，具體如下：各管段閥件的局部阻

34、力系數管段管件、設備名稱阻力系數（阻力）1-2散流器Z1=16.370.9天圓地方漸擴器=0.34對開式多頁風量調節(jié)閥=0.52漸縮管=0.042-3漸縮管=0.040.043-4漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.124-5漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.125-6漸縮管=0.040.046-7漸縮管=0.040.047-8漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.128-9漸縮管=0.040.2890度矩形三通直通=0.1290度矩形三通直通=0.129-1090度矩形三通直通=0.120.1210-1190度矩形三通直通0.120.1211-12漸縮管=

35、0.040.1690度矩形三通直通0.1212-入口消音彎頭Z1=24Pa3.52防火閥=0.52風量調節(jié)閥=2.4漸擴管=0.63-12漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通0.12區(qū)風道阻力計算管段風量L管長l管段規(guī)格假定流速實際流速比摩阻Rm摩擦阻力pm局部阻力系數局部阻力z動壓Pd編號m3/hma*b/mmm/sm/sPa/mPaPaPa最 不 利 環(huán) 路1-214306400*40032.480.261.560.94.865.42-328606500*5003.53.180.241.440.040.2947.353-442903.5630*50043.780.270.9450.1

36、61.5369.64-557202630*6304.53.970.30.60.161.94412.155-6858061000*50054.760.311.860.040.6156-71001081000*6305.54.410.32.40.040.72618.157-81144031000*6305.55.040.280.840.162.90418.158-9157306.51000*8005.55.460.241.560.285.08218.159-1*80065.90.40.40.122.59221.610-111859051000*8006.56.450.391.950.123.042

37、25.3511-12386102.51600*100076.70.250.6250.164.70429.412-入口40040616000*100076.950.261.563.52103.48829.43-1214302400*40032.480.260.520.160.8645.411-12Pm=1.56+1.44+0.95+0.6+1.86+2.4+0.84+1.56+0.4+1.95+0.625+1.56+0.52=16.26PaZ=4.86+0.3+1.536+1.944+0.6+0.726+2.9+5.08+2.592+3.042+4.704+103.49=131.772Pa最不利

38、環(huán)路總阻力為131.772+16.26=148.03Pa管段3到入口P=Pm + Z=0.864+103.488=104.352Pa則不平衡率：(148.03-104.352)/148.03=0.29515, 故需添加閥門以平衡阻力。7.4.3 二層區(qū)風管選擇及計算二層區(qū)風管布置圖用假定流速法設計二層區(qū)風系統(tǒng)(1)風管管徑的確定采用0.15 的鍍鋅鋼板。選擇1-8 為最不利環(huán)路，用假定流速法計算管徑。1-2 段：假定風速為3m/s，則：F=909/（3×3600)=0.08m2，故選用320×320 的管道，實際風速為909/（0.32×0.32×360

39、0)=2.47m/s，符合要求。2-3 段：假定風速為3.5m/s，則：F=909×3/（3.5×3600)=0.216m2，故選用500×500 的管道，實際風速為909×3/（0.50×0.5×3600)=3.03m/s，符合要求。3-4 段：假定風速為4m/s，則：F=909×6/（4×3600)=0.38m2，故選用630×630 的管道，實際風速為909×6/（0.63×0.63×3600)=3.82m/s，符合要求。4-5 段：假定風速為5m/s，則：F=909&

40、#215;9/（5×3600)=0.45m2，故選用800×630 的管道，實際風速為909×9/（0.8×0.63×3600)=4.51m/s，符合要求。5-6 段：假定風速為6m/s，則：F=909×13/（6×3600)=0.55m2，故選用800×800 的管道，實際風速為909×13/（0.8×0.8×3600)=5.13m/s，符合要求。6-7 段：假定風速為6m/s，則：F=909×16/（6×3600)=0.67m2，故選用1000×800

41、 的管道，實際風速為909×16/（1×0.8×3600)=5.05m/s，符合要求。7-8 段：假定風速為6m/s，則：F=909×19/（6×3600)=0.80m2，故選用1000×800 的管道，實際風速為909×19/（1.00×0.8×3600)=5.99m/s，符合要求。8-25段：假定風速為7m/s，則：F=909×22/（7×3600)=0.79m2，故選用1000×800 的管道，實際風速為909×22/（1.00×0.8×3

42、600)=6.94m/s，符合要求。最不利環(huán)路各管段局部阻力系數：由流體輸配管網附錄之局部阻力系數表和相關資料可查到各管段閥件的局部阻力系數，具體如下：管段管件、設備名稱阻力系數（阻力）1-2散流器Z1=16.370.9天圓地方漸擴器=0.34對開式多頁風量調節(jié)閥=0.52分叉三通=0.27漸縮管=0.042-3分叉三通=0.270.31漸縮管=0.043-4漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.124-5漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通=0.125-690度矩形三通直通=0.120.16漸縮管=0.046-790度矩形三通直通=0.120.16漸縮管=0.047-8漸縮管

43、=0.040.1690度矩形三通直通=0.128-25消音彎頭Z1=24Pa3.52防火閥=0.52風量調節(jié)閥=2.4漸擴管=0.624-8漸縮管=0.040.1690度矩形三通直通0.12區(qū)風道阻力計算管段風量L管長l管段規(guī)格假定流速實際流速比摩阻Rm摩擦阻力pm局部阻力系數局部阻力z動壓Pd編號m3/hma*b/mmm/sm/sPa/mPaPaPa最 不 利 環(huán) 路1-29094320*32032.470.31.20.94.865.42-327278500*5003.53.030.241.920.312.27857.353-454548630*63043.820.241.920.161.5

44、369.64-5818111800*63054.510.313.410.162.4155-6118171800*80065.130.340.340.163.45621.66-71454491000*80065.050.32.70.163.45621.67-81727191000*80065.990.32.70.163.45621.68-251999831000*80076.940.381.143.52103.48829.424-89094320*32032.470.31.20.160.8645.4Pm=1.2+1.92+1.92+3.41+0.34+2.7+2.7+1.14=16.53PaZ=

45、4.86+2.278+1.536+2.4+3.456+3.456+3.456+103.49=124.93Pa最不利環(huán)路總阻力為124.93+16.53=141.46Pa管段24到入口P=Pm + Z=0.864+103.488=104.352Pa則不平衡率：(141.46-104.352)/141.46=0.2615, 故需添加閥門以平衡阻力。7.4.3 二層區(qū)風管選擇及計算二層區(qū)風管布置圖(1)風管管徑的確定采用0.15 的鍍鋅鋼板。選擇1-12 為最不利環(huán)路，用假定流速法計算管徑。12-2 段：假定風速為3m/s，則：F=1430/（3×3600)=0.132m2，故選用400×400 的管道，實際風速為1430/（0.40×0.40×3600)=2.48m/s，符合要求。2-3 段：假定風速為3m/s，則：F=1430×3/（3×3600)=0.39m2，故選用630×630 的管道，實際風速為1430×3/（0.63×0.63×3600)=3.00m/s，符合要求。3-4 段：假定風速為4m/s，則：F=1430×6/（4×3600)=0.6m2，故選用630×100