土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文）輔助教學(xué)樓設(shè)計(jì)（含圖紙計(jì)算書(shū)）

1、目 錄第一部分：工程概況1建筑介紹、建筑地點(diǎn)、建筑類(lèi)型、門(mén)窗使用、地質(zhì)條件 1梁、柱截面尺寸的初步確定 2框架結(jié)構(gòu)的計(jì)算簡(jiǎn)圖 2第二部分：樓板設(shè)計(jì)3屋面和樓面板的荷載計(jì)算3樓板計(jì)算4第三部分：次梁計(jì)算19荷載計(jì)算19次梁計(jì)算19截面設(shè)計(jì)20第四部分：豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算23計(jì)算單元的選擇確定23橫梁、縱梁、柱線(xiàn)剛度的計(jì)算 23恒載荷載計(jì)算25恒載內(nèi)力計(jì)算30活載荷載計(jì)算38活載內(nèi)力計(jì)算42 梁、柱內(nèi)力計(jì)算50第五部分：橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計(jì)算57風(fēng)荷載作用樓層剪力的計(jì)算57梁、柱線(xiàn)剛度計(jì)算 57框架柱的側(cè)移剛度d值計(jì)算57風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力計(jì)算59第六部分：橫向框架內(nèi)

2、力組合65恒載作用下內(nèi)力組合65活載作用下內(nèi)力組合66風(fēng)載作用下內(nèi)力組合68第七部分：截面設(shè)計(jì)69框架梁設(shè)計(jì)69框架柱設(shè)計(jì)72裂縫驗(yàn)算79第八部分：電算比較84數(shù)據(jù)輸入84數(shù)據(jù)輸出85第九部分：基礎(chǔ)設(shè)計(jì)91設(shè)計(jì)參數(shù)92柱下獨(dú)基設(shè)計(jì)68第十部分：樓梯設(shè)計(jì)96樓梯板計(jì)算96平臺(tái)板計(jì)算98平臺(tái)梁計(jì)算99第十一部分： 科技資料翻譯101科技資料原文 101原文翻譯 104內(nèi)容摘要本設(shè)計(jì)主要進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中橫向框架a，b，c，d軸框架的設(shè)計(jì)。在確定框架布局之后，先計(jì)算了恒載，活載，風(fēng)載的等效荷載以及各桿端的內(nèi)力，然后用分層法進(jìn)行內(nèi)力分配，然后各層疊加，進(jìn)而求出在水平荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力（彎矩、剪力、軸力

3、）。接著內(nèi)力組合找出最不利的一組或幾組內(nèi)力組合。 選取最安全的結(jié)果計(jì)算配筋并繪圖。還進(jìn)行地基設(shè)計(jì)。此外還進(jìn)行了結(jié)構(gòu)方案中的樓梯的設(shè)計(jì)。完成了平臺(tái)板，梯段板，平臺(tái)梁等構(gòu)件的內(nèi)力和配筋計(jì)算及施工圖繪制。關(guān)鍵詞： 框架 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 內(nèi)力組合 abstract the purpose of the design is to do the anti-seismic design in the longitudinal frames of axis a，b，c，d，e，f. when the directions of the frames is determined, firstly the weight

4、 of each floor is calculated .then the vibrate cycle is calculated by utilizing the peak-displacement method, then making the amount of the horizontal seismic force can be got by way of the bottom-shear force method. the seismic force can be assigned according to the shearing stiffness of the frames

5、 of the different axis. then the internal force in the structure under the horizontal loads can be easily calculated. after the determination of the internal force under the dead and live loads, the combination of internal force can be made by using the excel software, whose purpose is to find one o

6、r several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. the design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as land

7、ing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end.keywords : frames, structural design, combine inside the dint第一部分：工程概況一.工程概況1.建設(shè)項(xiàng)目名稱(chēng)：輔助教學(xué)樓本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石

8、棉吸音板，門(mén)窗采用塑鋼窗和裝飾木門(mén)。全樓設(shè)樓梯兩部。2.建筑地點(diǎn)：蘇州某地3.設(shè)計(jì)資料：1.3.1.地質(zhì)水文資料：根據(jù)工程地質(zhì)勘測(cè)報(bào)告，擬建場(chǎng)地地勢(shì)平坦，表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.21.5m左右的淤泥質(zhì)粘土，承載力的特征值為70kn/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kn/m2，可作為天然地基持力層。1.3.2抗震設(shè)防要求：六度四級(jí)設(shè)防1.3.3.底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高為±0.000，相當(dāng)于黃海高程3.0m。1.3.4.地下潛水位達(dá)黃海高程2.4-2.5m, 對(duì)本工程無(wú)影響。4.主要構(gòu)件材料及尺寸估算 1.4.1主要構(gòu)件

9、材料 框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件， 墻體采用混凝土空心砌塊， 混凝土強(qiáng)度：梁、板、柱均采用c30混凝土， 鋼筋使用hpb235，hrb 400二種鋼筋。1.4.2.主要構(gòu)件的截面尺寸 （1）框架梁：橫向框架梁，最大跨度l=8.1m，h=（1/81/12）l=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm縱向框架梁，最大跨度l=5.4m，h=（1/121/13）l=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm（2）框架柱：初定邊柱尺寸400mm×600mm，中柱5

10、00mm×500mm角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強(qiáng)度等c30。 其中，n為驗(yàn)算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取18 kn/m2，f為按簡(jiǎn)支狀態(tài)計(jì)算的柱的負(fù)荷面，為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)?？拐鸬燃?jí)四級(jí)的框架結(jié)構(gòu)軸壓比，邊柱和中柱的負(fù)荷面積分別是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。邊柱 中柱 所以邊柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。5.框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖和結(jié)構(gòu)平面布置圖 框架結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖第二部分：樓板設(shè)計(jì)2.1屋面和樓面板的荷載計(jì)算屋面和

11、樓面板的荷載取自建筑荷載規(guī)范（gb500092001）。教室采用水磨石地面名 稱(chēng)做 法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載4.1樓面活載2廁所采用地磚地面名 稱(chēng)做 法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)廁所地磚鋪實(shí)10200.21：4干硬性水泥砂漿25200.5基層處理劑一遍0.05c20混凝土0.5找坡20250.711：2.5水泥砂漿找平20200.4防水涂料1.50.2鋼筋混凝土樓板120253板

12、底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載5.4樓面活載2.5不上人屋面名 稱(chēng)做 法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂漿找平20200.4憎水珍珠巖保溫層6040.241：3水泥砂漿找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75鋼筋混凝土樓板120253板底20厚粉刷抹平20170.34樓面靜載5.2樓面活載0.7走道水磨石地面名 稱(chēng)做 法厚度（mm)容重(kn/m3)重量kn(m2)彩色水磨石樓面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂漿找平18200.36純水泥漿一道2200.04鋼筋混凝土樓板100252.5板底20厚粉刷

13、抹平20170.34樓面靜載3.6樓面活載2.52.2.樓板計(jì)算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（gb500102002），樓板長(zhǎng)邊l02與短邊l01之比小于2時(shí)，宜按雙向板計(jì)算。樓板長(zhǎng)邊l02與短邊l01之比大于2，但小于3.0時(shí)，宜按雙向板計(jì)算，當(dāng)按沿短邊受力的單向板計(jì)算時(shí)，應(yīng)沿長(zhǎng)邊方向布置足夠的構(gòu)造鋼筋。根據(jù)本工程的實(shí)際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進(jìn)行計(jì)算。雙向板按彈性理論的計(jì)算方法：多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩，荷載分布情況可以分解為滿(mǎn)布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認(rèn)為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對(duì)于后一種情況可近似認(rèn)為

14、在中間支承處都是簡(jiǎn)支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實(shí)際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。多跨連續(xù)雙向板支座最大負(fù)彎矩：支座最大負(fù)彎矩可按滿(mǎn)布活荷載時(shí)求得。連續(xù)雙向板的計(jì)算圖示（1）標(biāo)準(zhǔn)層樓板計(jì)算：標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格劃分： 標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格圖 板a 板a按四邊固定計(jì)算：一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：h

15、rb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mxmx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kn·m mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8180 (as 279.mm2) min

16、0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kn·m my= 3.47 + 1.62 = 5.08kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿

17、 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kn·m asx'= 265.06mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.06765×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kn·m asy'= 321.57mm2，實(shí)配 8150 (as 335.mm

18、2) min 0.215% ， 0.279% 板b一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)

19、5; 4.22 = 3.22kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kn·m mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.17kn

20、·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kn·m my= 4.17 + 1.62 = 5.79kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.07144×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kn·m asx'= 3

21、40.29mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kn·m asy'= 379.79mm2，實(shí)配 8150 (as 335mm2) min 0.215% ， 0.279% 板d一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kn/m

22、2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kn·

23、m mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 mymy =(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kn·m my= 4.69 + 1.62

24、 = 6.30kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kn·m asx'= 358.94mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40&#

25、215; 2.0)× 4.22 = 12.42kn·m asy'= 433.83mm2，實(shí)配 8150 (as 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板e(cuò)一、 基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 4.10 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.00 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx

26、方向的跨中彎矩 mx mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kn·m mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =

27、(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kn·m my= 3.95 + 1.62 = 5.57kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.05707&

28、#215;(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kn·m asx'= 269.77mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kn·m asy'= 348.92mm2，實(shí)配 8150 (as 335.mm2 ) min 0.215% ， 0.279% 板c一、基本資料：1、邊

29、界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 3.60 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 2.50 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎

30、矩： mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kn·m mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kn·m asx= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (as 251mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.09650

31、+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kn·m my= 1.80 + 1.28 = 3.08kn·m asy= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kn·m asx'= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (as 251.mm2) min 0.200%

32、 ， 0.251%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 4.73kn·m asy'= 200.00mm2，實(shí)配10200 (as 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%(2)樓面板設(shè)計(jì)： 板a一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 422

33、5 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.57kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kn·m mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kn·

34、;m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.04kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kn·m my= 4.04 + 0.40 = 4.43kn·m asy= 257.92mm2

35、，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.72kn·m asx'= 264.57mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kn

36、83;masy'= 320.96mm2，實(shí)配 8150 (as 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板b一、基本資料：1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02206+0.03255/5)&

37、#215;(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.76kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kn·m mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.03255+0.02206/5)×(1.35×

38、; 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kn·m my= 4.86 + 0.40 = 5.25kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7

39、)× 4.22 = 9.83kn·m asx'= 339.65mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.07939×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kn·m asy'= 379.07mm2，實(shí)配 8150 (as 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板d一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/ 2、荷載：

40、 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×

41、(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kn·m mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)&

42、#215; 4.22 = 0.40kn·m my= 5.46 + 0.40 = 5.86kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kn·m asx'= 358.27mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my&#

43、39; =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kn·m asy'= 433.01mm2，實(shí)配 8150 (as 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板e(cuò)一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kn/m2 計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 4225 mm 板厚h = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb40

44、0 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kn·m mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kn·m asx= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) mi

45、n 0.215% ， 0.233%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kn·m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kn·m my= 4.60 + 0.40 = 5.00kn·m asy= 257.92mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233

46、%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.85kn·m asx'= 269.27mm2，實(shí)配8200 (as 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.07319×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kn·m asy'= 348.27mm2，實(shí)配 8150 (as 335

47、.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板c一、基本資料： 1、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/ 2、荷載： 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g 5.20 kn/m2 可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q 0.70 kn/m2計(jì)算跨度lx = 5400 mm；計(jì)算跨度ly = 2700 mm 板厚h = 120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：c30；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb400 3、計(jì)算方法：彈性算法。 4、泊松比：1/5.二、計(jì)算結(jié)果：平行于 lx 方向的跨中彎矩 mx mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)×

48、; 2.72 = 0.63kn·m 考慮活載不利布置跨中x向應(yīng)增加的彎矩： mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kn·m mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kn·m asx= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 ly 方向的跨中彎矩 my my =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kn&#

49、183;m 考慮活載不利布置跨中y向應(yīng)增加的彎矩： mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kn·m my= 2.19 + 0.25 = 2.44kn·m asy= 200.00mm2，實(shí)配 8200 (as 251mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 lx 方向的支座彎矩 mx' mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.20kn·m asx'= 200.

50、00mm2，實(shí)配 8200 (as 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 ly 方向的支座彎矩 my' my' =0.08290×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 4.66kn·m asy'= 200.00mm2，實(shí)配 8180 (as 279.mm2) min 0.200% ， 0.279%第三部 次梁計(jì)算3.1荷載計(jì)算恒載設(shè)計(jì)值：板傳來(lái)的自重4.1×1.2×4.0519.93kn/m次梁自重0.25×（0.4-0.12）×25&#

51、215;1.22.1kn/m次梁粉刷0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.20.23kn/m小計(jì)：22.26kn/m活載設(shè)計(jì)值：20×1.4×4.0511.34kn/m荷載設(shè)計(jì)值g+q=22.6+11.34=33.6kn/m3.2次梁計(jì)算3.2.1.彎矩計(jì)算邊跨ma=-1/16(g+q)l012= -33.6×4.52/16-42.525kn·mm1 = 1/14(g+q)l012= 33.6×4.52/14 48.60kn·mmb=-1/11(g+q)l012= -33.6×

52、;4.52/11=-61.85 kn·m第二跨mb=-1/11(g+q)l022= -33.6×4.52/11=-61.85 kn·mm2 = 1/16(g+q)l022= 33.6×4.52/16 42.525kn·mmc=-1/14(g+q)l022= -33.6×4.52/14-48.60kn·m第三跨mc=-1/14(g+q)l032= -33.6×4.52/14=-48.60 kn·mm3 = 1/16(g+q)l032= 33.6×4.52/16 42.525kn·mmd=

53、-1/14(g+q)l032= -33.6×4.52/14-48.60kn·m第四跨md=-1/14(g+q)l042= -33.6×5.42/14= -69.98kn·mm4 = 1/16(g+q)l042= 33.6×5.42/16 61.24kn·mme=-1/11(g+q)l042= -33.6×5.42/11-89.07kn·m第五跨me=-1/11(g+q)l052= -33.6×5.42/14= -89.07kn·mm5 = 1/14(g+q)l052= 33.6×5.4

54、2/16 69.98kn·mmf=-1/16(g+q)l052= -33.6×5.42/11-61.24kn·m由于第3跨和第4跨的計(jì)算長(zhǎng)度不同，支座d處彎矩取兩者較大值：-69.98kn·m3.2.2.剪力計(jì)算邊跨va=0.5(g+q)l01= 0.5×33.6×4.575.6knvbl= 0.55(g+q)l01= 0.55×33.6×4.583.16kn第二跨vbr=0.55(g+q)l02= 0.55×33.6×4.583.16knvcl= 0.55(g+q)l02= 0.55×33.6×4.5 83.16kn第三跨vcr=0.55(g+q)l03= 0.55×33.6×4.583.16knvdl= 0.55(g+q)l03= 0.55&