攀枝花高支模支架方案6[1].10

1、攀枝花金海開(kāi)元名都大酒店工程 高支模專項(xiàng)施工方案攀枝花金海開(kāi)元名都大酒店工程3-4層10.25m高及5層5.7m高轉(zhuǎn)換層高支模專項(xiàng)施工方案編制單位：重慶市渝萬(wàn)建設(shè)集團(tuán)有限公司編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 日 期： 二零一零年四月 已修改一、工程概況攀枝花金海開(kāi)元名都大酒店工程位于攀枝花市炳三區(qū)機(jī)場(chǎng)路旁，酒店地下三層、地上二十四層組成。建筑面積69316，結(jié)構(gòu)高度為99.8m?；A(chǔ)為人工挖孔樁地基，抗震設(shè)防烈度7度，耐火等級(jí)一級(jí)，設(shè)計(jì)使用年限50年，結(jié)構(gòu)形式為框架剪力墻結(jié)構(gòu)。規(guī)范規(guī)定:層高超過(guò)5m的模板支撐屬高支模，需編制專項(xiàng)施工方案，且需要經(jīng)5人以上的專家組論證后才能實(shí)施。本工程施

2、工難點(diǎn)在3 -4層部位超大空間大跨度高支模施工，層高為10.25m，板厚130mm，縱向最大梁截面尺寸500mm *1800mm，共計(jì)四根，跨度為21.6m，最大截面配筋為，n1612、2132、10100，和橫向最大梁截面尺寸400mm *1000mm，共計(jì)兩根，跨度為44.299m，最大截面配筋為，n812、925、10100；以及5層轉(zhuǎn)換層大跨度高支模施工，層高5.7m，板厚150mm，最大梁截面尺寸550mm *1800mm。共計(jì)四根，跨度為21.6 m，最大截面配筋為：3025、12100；以上梁砼等級(jí)為c40，澆筑砼時(shí)，按先澆梁后澆板的順序進(jìn)行，且在高支模范圍內(nèi)（3-9軸3-22軸

3、和3-h3-e軸之間）的砼，全部采用塔吊吊運(yùn)至板面，并均勻分布進(jìn)行澆筑。二、設(shè)計(jì)計(jì)算為了保證施工安全，必須對(duì)其腳手架支撐體系作詳細(xì)計(jì)算。（一）計(jì)算依據(jù)1、浙江工業(yè)大學(xué)建筑規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院提供的酒店施工圖紙。2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2001），（以下簡(jiǎn)稱扣件式規(guī)范）。3、參考資料：現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)施工手冊(cè)，（簡(jiǎn)稱施工手冊(cè)）。建筑施工計(jì)算手冊(cè)中國(guó)建筑工業(yè)出版社（簡(jiǎn)稱計(jì)算手冊(cè)）。建筑施工扣件或鋼管腳手架構(gòu)造與計(jì)算。混凝土及砌體結(jié)構(gòu)冶金工業(yè)出版社。建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 gb50009-2002建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范 jgj80-91施工現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)用電安全技術(shù)規(guī)程 gb500

4、09-2002建筑機(jī)械使用安全技術(shù)規(guī)程 jgj130-2001建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn) jgj80-91（二）計(jì)算范圍為安全起見(jiàn)，選取層高為10.25m、大梁尺寸500×1800、樓板厚度為130mm以及選取層高為5.7m、大梁尺寸550×1800、樓板厚度為150mm作為計(jì)算標(biāo)準(zhǔn)。說(shuō)明：1、梁模板：采用18mm厚木膠合板（主要技術(shù)性能符合鋼框膠合板模板技術(shù)規(guī)程jgj96-95），50×100木枋作為龍骨，沿梁長(zhǎng)方向布置，沿梁高間距250mm，沿梁底方向布置四根。大梁兩側(cè)采用12300×300對(duì)拉螺桿連接。2、樓板模板：采用18mm木膠合板（主要技術(shù)性能符合

5、鋼框膠合板模板技術(shù)規(guī)程jgj96-95），50×100木枋作為龍骨，間距300mm。3、滿堂架體：、桿件用q23548×3.5mm鋼管（主要技術(shù)性能符合冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范tj18-75），立桿下部設(shè)通長(zhǎng)墊木；所有立桿的連接均采用對(duì)接扣件錯(cuò)開(kāi)相連，且所有立桿頂部均采用頂托支撐（詳見(jiàn)高支模滿堂架搭設(shè)圖）。、板底支撐體系：搭設(shè)縱向、橫向和水平剪刀撐。取縱橫立桿間距為lalb0.8m，步距1.5m?？v向和橫向剪刀撐共設(shè)4道，底部和頂部各設(shè)一道，中間間隔設(shè)兩道（詳見(jiàn)高支模滿堂架搭設(shè)圖）。、大梁支撐體系：在梁底中部設(shè)兩組立桿，梁的兩側(cè)距梁底立桿0.30m處設(shè)置立桿，即梁底橫向間距

6、0.3m；所有立桿沿梁方向縱距0.4m，橫桿步距1.5m。梁兩側(cè)及梁底立桿設(shè)置垂直剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。大梁兩端設(shè)置248的斜撐和大梁兩側(cè)的縱橫桿相連。且大梁兩側(cè)的立桿與橫桿相連的部位必須采用雙扣件。、縱向21.6m跨方向設(shè)置三道垂直剪刀撐，分別布置在兩端和中部；橫向44.299m跨方向設(shè)置四道垂直剪刀撐，在兩端分別布置一道，中部每隔14.8m設(shè)置一道；5層層高5.7m轉(zhuǎn)換層部位，在立桿上下1/3和1/2的部位，分別設(shè)置一道水平剪刀撐；其剪刀撐的角度一般為450-600。、滿堂架搭拆順序：搭設(shè)順序：放梁線鋪腳手板支梁底架支滿堂架搭剪刀撐支梁模板支頂板模板拆除順序：先拆頂板模板，待大梁砼強(qiáng)度

7、100%達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度且上層模板架拆除完后方可拆除大梁模板和支撐架。、三層、四層10.25m高支模搭設(shè)過(guò)程中，二層的滿堂架不能拆除；五層5.7m轉(zhuǎn)換層高支模搭設(shè)過(guò)程中，三層、四層10.25m高支模不能拆除，必須根據(jù)規(guī)范規(guī)定的砼齡期要求，方能進(jìn)行底模的拆除。（三）荷載計(jì)算 1、樓板支撐（取一計(jì)算單元）荷載計(jì)算、支撐架自重（恒載）立桿：（10.250.050.13）×0.03840.3866kn橫桿、縱桿：0.8×7×0.0384×20.4301kn直角扣件：7×0.01320.0924kn對(duì)接扣件：0.0184×40.0736kn剪刀撐（

8、取45o）：旋轉(zhuǎn)扣件（雙向，取45o）： 所以，支撐架自重為0.3828 kn + 0.4301 kn +0.0924 kn +0.0736 kn +0.1738 kn +0.0574 kn =1.21kn；、樓板支撐體系恒載： 支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值為：1.21kn； 樓板木模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.3kn/m2； 樓板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：1.1 kn/m3； 樓板新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24 kn/m3。、樓板支撐體系可變荷載： 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：1.0kn/m2； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kn/m2(該部位混凝土澆筑方式采用塔吊運(yùn)輸結(jié)合人工澆筑，故混凝土傾倒產(chǎn)生的荷載與振搗荷載不會(huì)在同

9、一部位產(chǎn)生，故在此不考慮混凝土的傾倒荷載)；、大橫向水平桿驗(yàn)算底板模板下大橫向水平桿按兩跨連續(xù)梁計(jì)算，兩跨連續(xù)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：作用大橫向水平桿永久線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk10.3×0.8（1.124）×0.13×0.82.85kn/m作用大橫向水平桿永久線荷載設(shè)計(jì)值q11.2×2.853.42 kn/m作用大橫向水平桿可變線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk20.8×1.00.8×2.02.40kn/m作用大橫向水平桿可變線荷載設(shè)計(jì)值q21.4×2.43.36 kn/m故：作用大橫向水平桿線荷載設(shè)計(jì)值為qq1q23.423.366.78 kn/m大橫向

10、水平桿受最大彎矩m0.125 qlb20.125×6.78×0.820.54 kn.m抗彎強(qiáng)度<（滿足要求）w-鋼管的截面模量（抵抗矩）5.08×103mm3f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm2按三跨連續(xù)梁計(jì)算的擾度 < 700/250=2.8mm （滿足要求）e-鋼管的彈性模量2.06×105n/mm2 i-鋼管的慣性矩12.19×104mm4 、扣件的抗滑承載力計(jì)算驗(yàn)算 r1.25 qlb1.25×6.78×0.86.78kn<rc8knrc-直角扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值8kn考慮混凝

11、土振搗時(shí)，在立桿和頂層水平桿的連接部位產(chǎn)生集中荷載，扣件螺栓擰緊力矩值應(yīng)按規(guī)范要求5.1.7達(dá)到40n.m65n.m（表5-58）。、模板支撐架立桿計(jì)算支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值為大橫向水平桿傳給立桿最大豎向力與樓板底板支架自重產(chǎn)生的軸向力設(shè)計(jì)值總和。即nrn×1.26.781.21×1.28.23kn1、當(dāng)步距h取1.5m時(shí)模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度loh2a1.52×0.1481.796m h-橫桿步距，取1.5m a-頂層橫桿到樓板底模的距離0.0480.100.148m根據(jù)扣件式規(guī)范，查表5.3.3(取最小立桿間距和最小連墻件設(shè)置)得長(zhǎng)度系數(shù)1.5（施工手冊(cè)表5-

12、16）由規(guī)范公式5.3.3得l/iklo /i取k1，1×1.5×179.6/1.58170.5<210（滿足要求）-本支撐架的長(zhǎng)細(xì)比k-計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比附加系數(shù)-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)i-鋼管的回轉(zhuǎn)半徑1.58cm取k1.155，1.155×1.5×179.6/1.58196.93查規(guī)范附錄c表c得穩(wěn)定性系數(shù)0.186由規(guī)范公式5.3.1-1驗(yàn)算支架立桿穩(wěn)定性即：（滿足要求）-立桿穩(wěn)定系數(shù)a-q23548×3.5mm鋼管的截面積(施工手冊(cè)表5-17)f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm22、大梁支撐（取一

13、計(jì)算單元）荷載計(jì)算、支撐架自重（恒載）立桿：（10.250.10.13）×0.03840.3848kn橫桿：0.3×7×0.03840.0806kn縱桿：0.4×7×0.03840.1075kn直角扣件：7×3×0.01320.2772kn對(duì)接扣件：0.0184×20.0368kn剪刀撐及旋轉(zhuǎn)扣件（取45o）：0.17380.05740.2312kn所以，支撐架自重為0.3848kn+0.0806kn +0.1075kn+0.2772kn+0.0368kn+0.2312kn=1.1181 kn、大梁支撐體系恒載：圖

14、一 （1）、支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值為：1.1181kn； （2）、大梁木模板自重標(biāo)準(zhǔn)值（采用18mm厚木膠合板，50×100木枋作為龍骨，沿梁長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置，豎向間距250，雙鋼管背楞間距400，即對(duì)拉螺桿延梁長(zhǎng)方向間距400）：以延長(zhǎng)米為計(jì)算單位 a、模板自重(=580kg/m3=5.8kn/m3)：（1.67+0.5+1.67）×0.018×5.80.4009kn/mb、方木自重(=600kg/m3=6kn/m3)：（6+4+6）×0.1×0.05×60.48kn/mc、鋼管自重：背楞：斜撐：1.07× =2.675m橫擔(dān)：1

15、.1=1.375 m 故其自重為：（18.5+2.675+1.375）×0.0384=0.8659kn/m 所以，大梁模板體系總體自重為0.4009kn/m +0.48kn/m+0.8659kn/m =1.7468 kn/m （3）、大梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：1.3kn/m3； （4）、大梁新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kn/m3。、大梁支撐體系可變荷載： 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：1.0kn/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kn/m2；、小橫向水平桿驗(yàn)算大梁模板下橫向水平桿按兩跨計(jì)算，兩跨計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：垂直于梁方向水平桿受恒載作用的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：pk11.7468×0.4

16、1.8×0.5×（1.324）×0.4×0.54.90kn垂直于梁方向水平桿受活載作用的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：pk2（12）×0.4×0.50.6kn故，傳給垂直于梁方向水平桿集中力標(biāo)準(zhǔn)值： pkpk1pk24.90+0.65.50kn傳給垂直于梁方向水平桿集中力設(shè)計(jì)值： p1.2pk11.4pk21.2×4.901.4×0.66.72kn作用垂直于梁方向水平桿受最大彎矩m0.25 fl0.25×6.72×0.50.84kn.m（km0.25，查計(jì)算手冊(cè)所得）抗彎強(qiáng)度：<（滿足要求）w-鋼管的截面

17、模量（抵抗矩）5.08×103mm3f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗完強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm2擾度計(jì)算： < 300/250=1.2mm （滿足要求） kw-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-12得1.497e-鋼管的彈性模量2.06×105n/mm2 i-鋼管的慣性矩12.19×104mm4 、扣件的抗滑承載力計(jì)算驗(yàn)算 立桿承受最大荷載值(計(jì)算支座最大剪力值)即為扣件最大抗滑設(shè)計(jì)值 rv=kvf=0.688×6.724.62kn<rc8knkv-剪力系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2.2.4得0.688rc-直角扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值8kn考慮混凝土振搗時(shí)

18、，在立桿和頂層水平桿的連接部位產(chǎn)生集中荷載，扣件螺栓擰緊力矩值應(yīng)按規(guī)范要求5.1.7達(dá)到40n.m65n.m。、大梁模板支撐架立桿計(jì)算計(jì)算單元內(nèi)所包含樓板范圍內(nèi)的模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和n總rcn×1.26.721.1181×1.28.062kn模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度loh2a1.52×0.151.80m h-橫桿步距，取1.5m a-頂層橫桿到樓板底模的距離0.100.050.15m根據(jù)扣件式規(guī)范，查表5.3.3(取最小立桿間距和最小連墻件設(shè)置)得長(zhǎng)度系數(shù)1.5由規(guī)范公式5.3.3得l/iklo /i取k1，1×1

19、.5×180/1.58171<210（滿足要求）-本支撐架的長(zhǎng)細(xì)比k-計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比附加系數(shù)-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)i-鋼管的回轉(zhuǎn)半徑1.58cm取k1.155，1.155×1.5×180/1.58197查規(guī)范附錄c表c得0.186由規(guī)范公式5.3.1-1驗(yàn)算支架立桿穩(wěn)定性即：（滿足要求）-支撐架穩(wěn)定系數(shù)a-q23548×3.5mm鋼管的截面積f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗完強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm2、大梁模板體系驗(yàn)算a、側(cè)模強(qiáng)度及鋼度計(jì)算側(cè)模采用18mm厚木膠合板，50×100木枋作為龍骨，沿梁長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置，豎向間距25

20、0，雙鋼管背楞間距300（即對(duì)拉螺桿延梁長(zhǎng)方向間距300）。新澆砼對(duì)模板產(chǎn)生的荷載 或(取較小值) f新澆筑砼對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）；砼的表觀密度（24kn/m3）；t新澆砼的初凝時(shí)間200/(t+15)=200/(30+15)=4.44h,t為砼的入模溫度300c（結(jié)合大氣溫度和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)溫度）；v砼的澆筑速度。預(yù)計(jì)澆筑大梁澆筑時(shí)間為1.5小時(shí)，則砼澆筑速度按1.2m/h計(jì)；h砼側(cè)壓力計(jì)算位置至砼頂面的高度為1.8m;外加劑影響系數(shù)，取1.2；砼的塌落度的影響修正系數(shù)，取1.15?；蛞陨蟽烧呷⌒≈担喝?cè)模底部（荷載最大區(qū)域）進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算范圍按最大荷載計(jì)算。砼澆筑對(duì)模板的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值

21、為：q1=f×0.335.44×0.3=10.632kn/m (0.3為鋼管背楞間距)梁承受傾倒砼對(duì)模板產(chǎn)生的水平線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q 2=4×0.31.2kn/m 故：作用梁側(cè)模板的線荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×10.632+1.4×1.2=14.44 kn/m模板所受最大彎矩(按兩跨連續(xù)梁計(jì)算)m0.125 qlb20.125×14.44×0.2520.11 kn.m抗彎強(qiáng)度<（滿足要求）w-計(jì)算單元模板的截面模量（抵抗矩）13.5×103mm3f-模板強(qiáng)度設(shè)計(jì)

22、值15n/mm2（查施工手冊(cè)表8-56）剛度驗(yàn)算(按兩跨連續(xù)梁計(jì)算)<l/250=400/250=1.6mm （滿足要求）kw-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-12得0.521或施工手冊(cè)表8-74e-模板的彈性模量5.2×103n/mm2 （查施工手冊(cè)表8-56） i-模板的慣性矩12.15×104mm4 b、底模強(qiáng)度及剛度計(jì)算底模采用18mm厚木膠合板，50×100木枋作為龍骨，沿梁底長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置4根，間距167mm，梁底小橫桿間距400mm。模板自重及砼自重對(duì)模板的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q1=0.3+（24+1.3）×1.8×0.4018.

23、336kn/m (0.40為小橫桿間距)振搗砼對(duì)模板產(chǎn)生的水平線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q 2=2×0.40.8kn/m 故：作用梁側(cè)模板的線荷載設(shè)計(jì)值為： q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×18.336+1.4×0.8=23.12 kn/m模板所受最大彎矩(按三跨連續(xù)梁計(jì)算) mkmqlb20.121×23.12×0.16720.078 kn.mkm-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-14得-0.121抗彎強(qiáng)度：<（滿足要求）w-計(jì)算單元模板的截面模量（抵抗矩）9.01×103mm3f-模板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值15n/mm2

24、（查施工手冊(cè)表8-56）剛度驗(yàn)算(按三跨連續(xù)梁計(jì)算)<167/250=0.668mm （滿足要求）kw-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-14得0.660e-模板的彈性模量5.2×103n/mm2 （查施工手冊(cè)表8-56） i-模板的慣性矩8.12×104mm4 c、對(duì)拉螺栓驗(yàn)算：梁板間用12對(duì)拉螺栓，設(shè)置間距為300mm×300mm(沿梁高為300 mm,沿梁長(zhǎng)為300 mm)則每根對(duì)拉螺栓的受力面積為：（沿梁高配置3根12螺栓）（滿足要求）-對(duì)拉螺桿強(qiáng)度值，查計(jì)算手冊(cè)表8-11得。四、綜上所述，11.25m高支模支撐體系應(yīng)按下列要求搭設(shè)：1、立桿、橫桿間距如

25、下板底支撐立桿間距：縱、橫立桿間距為lalb0.8m，步距1.5m；大梁梁底支撐立桿間距：立桿垂直于大梁方向橫距0.3m，立桿沿梁長(zhǎng)方向縱距0.40m；2、立桿、縱橫向水平桿構(gòu)造要求每根立桿底部應(yīng)設(shè)置50mm×300mm通長(zhǎng)墊板，立桿雙向滿設(shè)掃地桿，掃地桿距底座上邊緣距離為200mm；立桿的接長(zhǎng)部位接頭必需全部采用對(duì)接扣件連接；立桿的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，隔跨的兩個(gè)相鄰接頭在高度方向上應(yīng)錯(cuò)開(kāi)的距離不宜小于500mm;各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3；.縱橫水平桿的對(duì)接扣件均應(yīng)交錯(cuò)布置，兩根相鄰的水平桿接頭不宜設(shè)置在同步（跨）內(nèi)；隔步(跨)

26、相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開(kāi)的距離不應(yīng)小于500mm,桿端至接點(diǎn)的位置大于100mm。3、剪刀撐、連墻件設(shè)置支撐架頂端和低端分別各設(shè)置一道縱橫剪刀撐，中部隔跨設(shè)置兩道縱橫剪刀撐,豎向剪刀撐應(yīng)縱橫雙向設(shè)置，每道剪刀撐跨立桿的根數(shù)不大于6根，每道剪刀撐的寬度不應(yīng)小于四跨，且不應(yīng)小于6m，斜桿與地面的傾角控制在450600,由底至頂連續(xù)設(shè)置，支撐主梁的立桿必需沿梁長(zhǎng)滿設(shè)剪刀撐。剪刀撐的接長(zhǎng)采用搭接，搭接長(zhǎng)度不小于1m，應(yīng)采用不少于2個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定，桿端至接點(diǎn)的位置大于100mm; 剪刀撐斜桿應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的水平桿或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心至主接點(diǎn)的距離不宜大于150mm;為了增加滿樘架穩(wěn)定性；架體

27、水平桿可應(yīng)與其它同樓層的滿樘架連接，架體應(yīng)與三層框架柱采取抱柱連接。 扣件螺栓擰緊力矩值應(yīng)按規(guī)范要求5.1.7達(dá)到40n.m65n.m。五、轉(zhuǎn)換層梁支撐設(shè)置、桿件用q23548×3.5mm鋼管（主要技術(shù)性能符合冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范tj18-75），立桿下部設(shè)木方墊通；且所有立桿頂部均采用頂托支撐（詳見(jiàn)高支模滿堂架搭設(shè)圖）。、板底支撐體系：搭設(shè)縱向、橫向和水平剪刀撐。取縱橫立桿間距為lalb0.8m，步距1.5m?？v向和橫向剪刀撐各設(shè)1道。、梁底支撐體系：在梁底中部設(shè)兩組立桿，梁的兩側(cè)距梁邊立桿0.3m處設(shè)置立桿，即梁底橫向間距0.3m；所有立桿沿梁方向縱距0.4m，橫桿步距1.5

28、m。梁兩側(cè)及梁底立桿設(shè)置剪刀撐，由底至頂連續(xù)設(shè)置。圖二（三）荷載計(jì)算 1、樓板支撐（取一計(jì)算單元）荷載計(jì)算、支撐架自重（恒載）立桿：（5.70.050.15）×0.03840.2112kn橫桿、縱桿：0.8×4×0.0384×20.123kn直角扣件：4×0.01320.0528kn剪刀撐（取45o）：旋轉(zhuǎn)扣件（雙向，取45o）： 所以，支撐架自重為0.2112 kn + 0.123 kn +0.0528 kn +0.1738 kn +0.0287 kn =0.5895kn；、樓板支撐體系恒載： 支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值為：0.5895kn； 樓板木模

29、板自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.3kn/m2； 樓板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：1.1 kn/m3； 樓板新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24 kn/m3。、樓板支撐體系可變荷載： 施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值：1.0kn/m2； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kn/m2(該部位混凝土澆筑方式采用塔吊運(yùn)輸結(jié)合人工澆筑，故混凝土傾倒產(chǎn)生的荷載與振搗荷載不會(huì)在同一部位產(chǎn)生，故在此不考慮混凝土的傾倒荷載)；、大橫向水平桿驗(yàn)算底板模板下大橫向水平桿按兩跨連續(xù)梁計(jì)算，兩跨連續(xù)梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：作用大橫向水平桿永久線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk10.3×0.8（1.124）×0.15×0.83.252kn/m作用大橫向水平桿

30、永久線荷載設(shè)計(jì)值q11.2×3.2523.90 kn/m作用大橫向水平桿可變線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk20.8×1.00.8×2.02.40kn/m作用大橫向水平桿可變線荷載設(shè)計(jì)值q21.4×2.43.36 kn/m故：作用大橫向水平桿線荷載設(shè)計(jì)值為qq1q23.903.367.26 kn/m大橫向水平桿受最大彎矩m0.125 qlb20.125×7.26×0.820.58 kn.m抗彎強(qiáng)度<（滿足要求）w-鋼管的截面模量（抵抗矩）5.08×103mm3f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm2按三跨連續(xù)梁計(jì)算的

31、擾度 < 700/250=2.8mm （滿足要求）e-鋼管的彈性模量2.06×105n/mm2 i-鋼管的慣性矩12.19×104mm4 、扣件的抗滑承載力計(jì)算驗(yàn)算 r1.25 qlb1.25×7.26×0.87.26kn<rc8knrc-直角扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值8kn考慮混凝土振搗時(shí)，在立桿和頂層水平桿的連接部位產(chǎn)生集中荷載，扣件螺栓擰緊力矩值應(yīng)按規(guī)范要求5.1.7達(dá)到40n.m65n.m（表5-58）。、模板支撐架立桿計(jì)算支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值為大橫向水平桿傳給立桿最大豎向力與樓板底板支架自重產(chǎn)生的軸向力設(shè)計(jì)值總和。即nrn×1

32、.27.260.5895×1.27.9674kn1、當(dāng)步距h取1.5m時(shí)模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度loh2a1.52×0.1481.796m h-橫桿步距，取1.5m a-頂層橫桿到樓板底模的距離0.0480.100.148m根據(jù)扣件式規(guī)范，查表5.3.3(取最小立桿間距和最小連墻件設(shè)置)得長(zhǎng)度系數(shù)1.5（施工手冊(cè)表5-16）由規(guī)范公式5.3.3得l/iklo /i取k1，1×1.5×179.6/1.58170.5<210（滿足要求）-本支撐架的長(zhǎng)細(xì)比k-計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比附加系數(shù)-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)i-鋼管的回轉(zhuǎn)半徑1.58cm取k1.

33、155，1.155×1.5×179.6/1.58196.93查規(guī)范附錄c表c得穩(wěn)定性系數(shù)0.186由規(guī)范公式5.3.1-1驗(yàn)算支架立桿穩(wěn)定性即：（滿足要求）-立桿穩(wěn)定系數(shù)a-q23548×3.5mm鋼管的截面積(施工手冊(cè)表5-17)f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm22、大梁支撐（取一計(jì)算單元）荷載計(jì)算、支撐架自重（恒載）立桿：（5.70.10.15）×0.03840.21kn橫桿：0.3×4×0.03840.046kn縱桿：0.4×4×0.03840.0614kn直角扣件：4×3&

34、#215;0.01320.1584kn剪刀撐及旋轉(zhuǎn)扣件（取45o）：0.17380.02870.2025kn所以，支撐架自重為0.21kn+0.046kn +0.0614kn+0.1584kn+0.2025kn=0.678 kn（1）、支撐架自重標(biāo)準(zhǔn)值為：0.678kn； （2）、大梁木模板自重標(biāo)準(zhǔn)值（采用18mm厚木膠合板，50×100木枋作為龍骨，沿梁長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置，豎向間距250，雙鋼管背楞間距400，即對(duì)拉螺桿延梁縱橫方向間距均為300）：以延長(zhǎng)米為計(jì)算單位 a、模板自重(=580kg/m3=5.8kn/m3)：（1.65+0.55+1.65）×0.018×

35、;5.80.402kn/mb、方木自重(=600kg/m3=6kn/m3)：（7+4+7）×0.1×0.05×60.54kn/mc、鋼管自重：背楞：斜撐：1.07× =2.675m橫擔(dān)：1.1=1.375 m 故其自重為：（18.5+2.675+1.375）×0.0384=0.8659kn/m所以，大梁模板體系總體自重為0.402kn/m +0.54kn/m+0.8659kn/m =1.8079 kn/m （3）、大梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：1.3kn/m3； （4）、大梁新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kn/m3。、大梁支撐體系可變荷載： 施工人員及設(shè)備荷

36、載標(biāo)準(zhǔn)值：1.0kn/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2.0kn/m2；、小橫向水平桿驗(yàn)算大梁模板下橫向水平桿按兩跨計(jì)算，兩跨計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：垂直于梁方向水平桿受恒載作用的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：pk11.8079×0.41.8×0.55×（1.324）×0.4×0.55.37kn垂直于梁方向水平桿受活載作用的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：pk2（12）×0.4×0.50.6kn故，傳給垂直于梁方向水平桿集中力標(biāo)準(zhǔn)值： pkpk1pk25.37+0.65.97kn傳給垂直于梁方向水平桿集中力設(shè)計(jì)值： p1.2pk11.4pk21.2×5.

37、371.4×0.67.284kn作用垂直于梁方向水平桿受最大彎矩m0.25 fl0.25×7.284×0.50.9105kn.m（km0.25，查計(jì)算手冊(cè)所得）抗彎強(qiáng)度：<（滿足要求）w-鋼管的截面模量（抵抗矩）5.08×103mm3f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗完強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm2擾度計(jì)算： < 300/250=1.2mm （滿足要求） kw-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-12得1.497e-鋼管的彈性模量2.06×105n/mm2 i-鋼管的慣性矩12.19×104mm4 、扣件的抗滑承載力計(jì)算驗(yàn)算 立桿承受最

38、大荷載值(計(jì)算支座最大剪力值)即為扣件最大抗滑設(shè)計(jì)值 rv=kvf=0.688×6.7564.65kn<rc8knkv-剪力系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2.2.4得0.688rc-直角扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值8kn考慮混凝土振搗時(shí)，在立桿和頂層水平桿的連接部位產(chǎn)生集中荷載，扣件螺栓擰緊力矩值應(yīng)按規(guī)范要求5.1.7達(dá)到40n.m65n.m。、大梁模板支撐架立桿計(jì)算計(jì)算單元內(nèi)所包含樓板范圍內(nèi)的模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和n總rcn×1.26.7561.1584×1.28.146kn模板支架立桿的計(jì)算長(zhǎng)度loh2a1.52×0.1

39、51.80m h-橫桿步距，取1.5m a-頂層橫桿到樓板底模的距離0.100.050.15m根據(jù)扣件式規(guī)范，查表5.3.3(取最小立桿間距和最小連墻件設(shè)置)得長(zhǎng)度系數(shù)1.5由規(guī)范公式5.3.3得l/iklo /i取k1，1×1.5×180/1.58171<210（滿足要求）-本支撐架的長(zhǎng)細(xì)比k-計(jì)算長(zhǎng)細(xì)比附加系數(shù)-考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)i-鋼管的回轉(zhuǎn)半徑1.58cm取k1.155，1.155×1.5×180/1.58197查規(guī)范附錄c表c得0.186由規(guī)范公式5.3.1-1驗(yàn)算支架立桿穩(wěn)定性即：（滿足要求）-支撐架穩(wěn)定系數(shù)a-q

40、23548×3.5mm鋼管的截面積f-q235鋼材抗拉、抗壓和抗完強(qiáng)度設(shè)計(jì)值205n/mm2、大梁模板體系驗(yàn)算a、側(cè)模強(qiáng)度及鋼度計(jì)算側(cè)模采用18mm厚木膠合板，50×100木枋作為龍骨，沿梁長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置，豎向間距250，雙鋼管背楞間距400（即對(duì)拉螺桿延梁長(zhǎng)方向間距400）。新澆砼對(duì)模板產(chǎn)生的荷載 或(取較小值) f新澆筑砼對(duì)模板的最大側(cè)壓力（kn/m2）；砼的表觀密度（24kn/m3）；t新澆砼的初凝時(shí)間200/(t+15)=200/(30+15)=4.44h,t為砼的入模溫度300c（結(jié)合大氣溫度和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)溫度）；v砼的澆筑速度。預(yù)計(jì)澆筑大梁澆筑時(shí)間為1.5小時(shí)，則砼

41、澆筑速度按1.2m/h計(jì)；h砼側(cè)壓力計(jì)算位置至砼頂面的高度為1.8m;外加劑影響系數(shù)，取1.2；砼的塌落度的影響修正系數(shù)，取1.15。或以上兩者取小值：取側(cè)模底部（荷載最大區(qū)域）進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算范圍按最大荷載計(jì)算。砼澆筑對(duì)模板的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q1=f×0.435.44×0.4=14.176kn/m (0.4為鋼管背楞間距)梁承受傾倒砼對(duì)模板產(chǎn)生的水平線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q 2=4×0.41.6kn/m 故：作用梁側(cè)模板的線荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×14.176+1.4×1.6=19.25 kn/m模板

42、所受最大彎矩(按兩跨連續(xù)梁計(jì)算)m0.125 qlb20.125×19.25×0.2520.15 kn.m抗彎強(qiáng)度<（滿足要求）w-計(jì)算單元模板的截面模量（抵抗矩）13.5×103mm3f-模板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值15n/mm2（查施工手冊(cè)表8-56）剛度驗(yàn)算(按兩跨連續(xù)梁計(jì)算)<l/250=400/250=1.6mm （滿足要求）kw-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-12得0.521或施工手冊(cè)表8-74e-模板的彈性模量5.2×103n/mm2 （查施工手冊(cè)表8-56） i-模板的慣性矩12.15×104mm4 b、底模強(qiáng)度及剛度計(jì)算底模采用

43、18mm厚木膠合板，50×100木枋作為龍骨，沿梁長(zhǎng)方向通長(zhǎng)布置，豎向間距167，梁底小橫桿間距400。模板自重及砼自重對(duì)模板的線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q1=(0.3+25.3×1.8)×0.4018.336kn/m (0.40為小橫桿間距)振搗砼對(duì)模板產(chǎn)生的水平線荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：q 2=2×0.40.8kn/m 故：作用梁底模板的線荷載設(shè)計(jì)值為： q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×18.336+1.4×0.8=23.12 kn/m模板所受最大彎矩(按三跨連續(xù)梁計(jì)算) mkmqlb20.121×23.12×0.16520.076 kn.mkm-撓度系數(shù)，查計(jì)算手冊(cè)附錄表2-14得-0.121抗彎強(qiáng)度：<（滿足要求）w-計(jì)算單元模板的截面模量（抵抗矩）8.91×103mm3f-模板強(qiáng)度設(shè)計(jì)值15n/mm2（查施工手冊(cè)表8-56）剛度驗(yàn)算(按三跨連續(xù)梁計(jì)算)<165/250=0.66mm （滿足要求）kw-撓度系數(shù)，