新東王QTZ63塔機基礎設計方案

1、 建筑塔機基礎設計方案新東王東地塊安置房項目建筑塔機基礎 安全專項施工方案編號：01XDW-B02-007編制單位：新東王東地塊安置房項目經(jīng)理部編制日期：2016年5月11日目 錄第一章 編制依據(jù)1第二章 工程概況12.1 工程概況12.2 塔吊設計概況12.3 工程地質概況22.3.1 地形、地貌22.3.2 地層2第三章 塔吊選型及平面布置33.1 塔吊選型33.1.1 技術性能表 33.1.2 起重性能43.1.3 起重性能曲線63.1.4 起升速度與最大起重量操作擋位關系表73.1.5 各部件吊裝重量表73.2 塔吊平面布置83.2.1 塔吊基礎平面布置圖93.2.2 塔吊樁基礎定位坐

2、標9第四章 塔吊基礎設計114.1 塔吊樁土層參數(shù)表114.1.1 地基土承載力的確定114.1.2 樁阻力標準值114.2 塔吊安全計算書124.2.1 12#樓塔吊矩形板式樁基礎計算書124.2.2 5#、10#樓塔吊矩形板式基礎計算書204.2.3 塔吊穩(wěn)定性計算書284.3 塔吊基礎施工圖31第五章 基礎承臺施工325.1 工程量325.2 工期及組織安排325.3 測量定位325.4 施工重點33第六章 安全文明施工保證措施34第一章 編制依據(jù)1.1現(xiàn)場施工平面布置圖和施工組織設計；1.2QTZ63塔式起重機使用說明書 ；1.3特種設備安全監(jiān)察條例 （國務院第373號令）1.4塔式起

3、重機安全規(guī)程 （GB5144-2006）1.5鋼結構工程施工質量驗收規(guī)范 （GB50205-2001）1.6起重設備常用數(shù)據(jù)手冊 （人民交通出版社）1.7重型設備吊裝手冊 （冶金工業(yè)出版社）1.8建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 （JGJ80-91）1.9建筑機械使用安全技術規(guī)程 （JGJ33-2012）1.10建筑施工用電安全技術規(guī)范 （JGJ46-2005）1.11建設工程安全生產(chǎn)條例 （國務院第393號令）1.12起重機用鋼絲繩檢驗和報廢實用規(guī)范 （GB/T5972-2009）1.13建筑起重機械安全監(jiān)督管理規(guī)定 （建設部第166號令）第二章 工程概況2.1 工程概況擬建場地位于安徽省蚌埠市

4、，用地東側為現(xiàn)狀住宅，南側為東海大道，西側為友誼路，北側為長興路。總用地面積總用地面積：57481.444；建筑容積率為：2.76；總建筑面積186446.66。本工程住宅地下室局部為人防地下室，面積為4856，人防的抗力級別為：6級，戰(zhàn)時用途為：二等人員掩蔽部，平時用途為 汽車庫；人防地下室的施工圖詳見人防設計院的設計圖紙。本工程由1-12#住宅、地下車庫、幼兒園組成。其中7#10#11#12#住宅為商住樓，其13層為商鋪，4層及4層以上為住宅。本工程相對標高±0.000相當于絕對標高24.800m。2.2 塔吊設計概況 根據(jù)新東王東地塊安置房項目施工總平面布置圖和施工組織設計，由

5、于現(xiàn)場施工場地內樓間距小，工程進度要求快等特點，對塔吊布置要求密，在不影響施工覆蓋范圍的前提下，為了減小運轉相互干擾，對大臂長度進行了截臂處理，同時增強了設備運轉安全性。塔吊基礎平面布置著重考慮風向、塔吊覆蓋面積、群塔之間的位置、塔吊與建筑位置、塔吊附墻位置、塔吊安拆情況。基礎按單幢建筑物開工時間另行安排提前施工。為滿足新東王東地塊安置房項目垂直吊裝工作及工程進度要求，在2#、3#、4#、5#、6#、7#、8#、9#、10#、11#、12#樓各安裝1臺江蘇建友建機QTZ63(5010/5610)塔吊，塔吊安裝臂長分別為45m、40m、35m、35m、40m、40m、40m、50m、40m、56

6、m、45m，根據(jù)業(yè)主的要求、項目的實際情況及項目部施工作業(yè)安排，塔機初定安裝高度28m，最終安裝高度120m，須在塔身設置6道附著（3#/6#/9#樓：21.5m、38.3m、55.1m、69.10m、83.10m、97.10m）；塔吊基礎采用C35鋼筋混凝土基礎（5500×5500×1250mm），根據(jù)地勘報告、設計圖紙，結合現(xiàn)場實際情況，5#、8#樓為筏板基礎（6000×6000×1250mm），其他樓棟塔吊基礎擬采用4根預應力混凝土管樁基礎(PHC 600 AB 110-8)，樁頂嵌入承臺100mm。11#、12#樓基礎頂標高-2.10m,其它基礎

7、頂標高-6.60m，塔吊安裝擬采用一臺25噸汽車吊作為吊裝工具。2.3 工程地質概況2.3.1 地形、地貌采用1954年北京坐標系，1956年黃海高程系。高程引測點位于擬建場地南側東海大道，高程為23.50m（見附圖1）。擬建場地為拆遷區(qū)，地勢平坦開闊，孔口標高22.4024.11m，高差為1.71m。地貌單元為淮河南岸一級階地。2.3.2 地層依據(jù)鉆探、靜力觸探、原位測試和室內土試資料，將場地內埋深53.40m以淺地基土巖性自上而下共劃分為9個工程地質層，其主要特征分述如下：雜填土（Q4ml）：灰褐色，松軟，上部含建筑垃圾，下部以粘土為主。層底埋深0.501.60m。層底標高21.6023.

8、30m，層厚0.501.60m。粉質粘土（Q3al+pl）：灰褐黃色，可塑，含鐵錳質結核及鈣質結核，無搖振反應，斷面光滑，干強度及韌性中等。層底埋深3.506.00m，層底標高17.7020.50m，層厚2.404.70m。粉質粘土（Q3al+pl）：褐黃色，硬塑，含鐵錳質結核及鈣質結核，無搖振反應，斷面光滑，干強度及韌性中等。層底埋深6.308.90m，層底標高15.0017.30m，層厚1.405.00m。粉土（Q3al+pl）：灰黃色，中密，夾粘土薄層，搖振反應迅速，稍有光澤，干強度及韌性低。依據(jù)揭示層底埋深9.7012.80，層底標高10.8014.00m，層厚2.206.10m。粉質

9、粘土（Q3al+pl）：褐黃色，可塑，含鐵錳質結核及鈣質結核，無搖振反應，斷面光滑，干強度及韌性中等。層底埋深13.4017.00m，層底標高6.8010.10m，層厚1.705.50m。粉質粘土（Q3al+pl）：褐黃色，硬塑，含鐵錳質結核及鈣質結核，無搖振反應，斷面光滑，干強度及韌性高。該層部分鉆孔未揭穿，揭露最大厚度17.10m。全風化花崗片麻巖（Ar）: 灰白間灰黑色，砂粒狀，較密實。巖體破碎，為極軟巖，巖體基本質量等級為V級。大部分鉆孔未揭穿，揭露最大厚度11.60m。強風化花崗片麻巖（Ar）：灰白間黒色，結構大部分破壞，主要礦物成份為石英、長石、暗色礦物，風化裂隙較發(fā)育，巖體破碎，

10、為軟巖，巖體基本質量等級為級。該層未揭穿，揭露最大厚度16.60m。中風化花崗片麻巖（Ar）：灰白間灰黑色，碎塊狀，塊狀。節(jié)理裂隙局部較發(fā)育，巖體完整，為硬質巖，RQD為70%左右，巖體基本質量等級為級。該層未揭穿，揭露最大厚度5.50m。第三章 塔吊選型及平面布置3.1 塔吊選型根據(jù)工程特點，為滿足平面垂直運輸及施工需要，同時考慮到蚌埠基本風壓（取結構設計值，50年一遇風壓為0.385kN/m2）遠遠大于其他城市，擬選取11臺中聯(lián)重科股份有限公司帶有雙回轉機構的QTZ63（5010/5610），本案塔機基礎計算技術性能均參用該品牌塔機使用說明書，計算用主要參數(shù)如下：3.1.1 技術性能表 機

11、構工作 級 別起升機構M5回轉機構M4牽引機構M4起升高度（m）倍率固定附著=240140=44070最大起重量( t )6幅度(m)最大幅度(m)5055最小幅度(m)2起升機構速度倍率=2=4起重量（噸）331.5663速度（米/分）8.540804.252040電機型號功率轉速YZTD225L2-4/8/3224/24/5.4KW 1410/710/150 r/min回轉機構轉速電機型號功率轉速0.6 轉/分YZR132M1-62×2.2KW908轉/分牽引機構速度電機型號功率轉速44/22 米/分YDEJ132S-8/42.2/3.3KW750/1500轉/分頂升機構速度電機

12、型號功率轉速0.5米/分Y132S-45.5KW1440轉/分工作壓力20MPa平衡重臂長重量（噸）50米13.5555米14.78總功率37.2KW3.1.2 起重性能幅度R（米）55米臂長起重量Q（千克）50米臂長起重量Q（千克）2倍率4倍率2倍率4倍率213.18300060003000600014300056153000568914.26300055233000532515300052023000500216300048413000471217300045223000445118300042393000421519300039863000400120300037583000380521

13、300035513000362622300033643000346123300031923000330824.24300030003000316725289130002627573000272634300028262530002926182914302514280031241726943223262594332240250034216024123520842329362012225037194421763818792105391818203840176018204117051760421653165343160316034415551555451509150946146514654714241

14、6064813831383491345124550130013005112735212385311925410605510003.1.3 起重性能曲線3.1.4 起升速度與最大起重量操作擋位關系表二倍率四倍率起重量（噸）速度（米/分）起重量（噸）速度（米/分）低中340，8.5620, 4.25高1.5803403.1.5 各部件吊裝重量表 單位：kg序號部件名稱吊 重備 注1塔身標準節(jié)766標準節(jié)2爬 升 架23603塔頂1639包括力矩限制器、部分起重臂拉桿、部分平衡臂拉桿4起 重 臂6300包括起重臂、載重小車、牽引機構、起重量限制器、部分起重臂拉桿5平 衡 臂3280包括平衡臂、起升機

15、構、配電柜6上、下支座3536包括上支座、下支座、回轉支承、回轉機構7司 機 室3508附著架7059吊鉤2203.2 塔吊平面布置塔吊平面布置根據(jù)工程特點與需要，按總平面圖與實際使用相結合布置。群塔位置考慮了防碰撞，根據(jù)塔式起重機安全規(guī)程GB5144-2006中10.5條規(guī)定：兩塔之間的最小架設距離，應保證處于低位塔機的起重臂端部與另一臺塔機的塔身之間至少有2m的距離；處于高位塔機的最低位置部件與低位塔機中處于最高位置部件之間的垂直距離不應小于2m。場地西側友誼路邊有35KV高壓電線應保證塔吊的任何部位沿垂直方向距高壓線大于等于4m，沿水平方向距高壓線大于等于3.5m，場地內平整且無其他建筑

16、物，故不考慮塔機碰外建筑物問題。參照施工組織設計中的工程組織安排，考慮了低位塔吊起重臂與周圍擬建建筑物之間的安全距離（不小于0.6m），如塔機安裝前施工組織有變動，必要時可以采取減一至二節(jié)起重臂節(jié)的方式以滿足安全要求。同時還考慮了塔機拆卸時是否能正常降節(jié)，各樓棟外邊線呈凹凸形狀，塔機基礎布置時避讓了凹口內部位置，以避免后續(xù)降節(jié)時大臂降不下來的尷尬局面。塔機基礎布置還考慮了附著裝置的安裝位置，本工程高層住宅從立面上看，均存在懸挑的空調板、陽臺等，懸挑長度最大達到16m，為附著的安裝造成了一定難度，故塔機布置時著重考慮了附著裝置的可行性；最后，塔吊基礎的布置均考慮了塔機的方向，升降節(jié)時大臂與平衡臂

17、均為與建筑邊線平行的狀態(tài)。3.2.1 塔吊基礎平面布置圖3.2.2 塔吊樁基礎定位坐標樁號XY樁頂標高樁號XY樁頂標高2-1#44062.26029689.862-7.754-4#44110.18429558.156-7.752-2#44066.56029689.862-7.756-1#44126.32029678.758-7.752-3#44066.56029685.562-7.756-2#44130.62029678.758-7.752-4#44062.26029685.562-7.756-3#44130.62029675.028-7.753-1#44096.16929615.633-7.

18、756-4#44126.32029675.028-7.753-2#44100.46929615.633-7.757-1#44154.08829565.376-7.753-3#44100.46929611.333-7.757-2#44158.38829565.376-7.753-4#44096.16929611.333-7.757-3#44158.38829561.076-7.754-1#44110.18429562.456-7.757-4#44154.08829561.076-7.754-2#44114.48429562.456-7.759-1#44173.85829648.174-7.754

19、-3#44114.48429558.156-7.759-2#44178.15829648.174-7.75樁號XY樁頂標高樁號XY樁頂標高9-3#44178.15829643.874-7.7511-2#44251.56029671.855-3.359-4#44173.85829643.874-7.7511-3#44252.07029667.585-3.3510-1#44210.13429565.374-7.7511-4#44247.80029667.075-3.3510-2#44214.43429565.374-7.7512-1#44276.53329569.223-3.3510-3#4421

20、4.43429561.074-7.7512-2#44280.83429569.223-3.3510-4#44210.13429561.074-7.7512-3#44280.83429564.923-3.3511-1#44247.29029671.344-3.3512-4#44276.53329564.923-3.35第四章 塔吊基礎設計根據(jù)塔吊布置位置、建筑結構類型及地下巖土層分布情況，選取塔吊最大幅度56m下最有代表性的11#樓和最大幅度50m下最有代表性的8#樓塔吊進行基礎計算，其余高層住宅樓塔吊基礎根據(jù)“結構形式”的不同分別按此2類基礎設計結果施工。4.1 塔吊樁土層參數(shù)表4.1.1 地

21、基土承載力的確定通過采用標準貫入試驗、靜力觸探試驗、土工試驗等多種方法，并結合野外鑒別和本地區(qū)實踐經(jīng)驗，地基承載力特征值（fak）壓縮模量（Es）建議值見表。地基土承載力特征值（fak）及壓縮模量（Es）建議值 表4層序地層名稱fak（KPa）Es0.1-0.2( MPa)Es0.2-0.4( MPa)Es0.4-0.6( MPa)Es0.6-0.8( MPa)粉質粘土1507.168.73粉質粘土22014.1216.4617.4318.21粉 土18010.6616.9721.1823.52粉質粘土1907.019.3710.6112.04粉質粘土24012.0615.5316.6517.

22、97全風化花崗片麻巖300強風化花崗片麻巖500中風化花崗片麻巖18004.1.2 樁阻力標準值根據(jù)土層狀態(tài)、地下水的埋藏條件，提供各土層樁的極限側阻力標準值qsik、極限端阻力標準值qpk建議值見下表6。樁的極限側阻力標準值qsik、極限端阻力標準值qpk建議值 表6層號地層名稱預制管樁鉆孔灌注樁qsik(kPa)qpk(kPa)qsik(kPa)qpk(kPa)粉質粘土6058粉質粘土8582粉 土5552粉質粘土6058粉質粘土905500881500全風化花崗片麻巖12060001001600強風化花崗片麻巖16020004.2 塔吊安全計算書樁極限側阻力值根據(jù)場地巖土工程勘察報告表6

23、取值；樁極限端阻力值參照PKPM計算軟件中土層參數(shù)取值，本次由計算采用中國建筑科學研究院上海專版20150421版PKPM計算軟件。4.2.1 12#樓塔吊矩形板式樁基礎計算書 （ 2#、3#、4#、6#、7#、9#、10#、11#樓同） 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 3、建筑樁基技術規(guī)范JGJ94-2008 4、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63(TC5610)-中聯(lián)重科塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結

24、構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)464.1起重荷載標準值Fqk(kN)47.1豎向荷載標準值Fk(kN)511.2水平荷載標準值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1335非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)464.1水平荷載標準值Fvk'(kN)73.9傾覆力矩標準值Mk'(kN·m)1552 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35×464.1626.535起重荷載設計值FQ(kN)1.35

25、FQk1.35×47.163.585豎向荷載設計值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.324.705傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk1.35×13351802.25非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'1.35×464.1626.535水平荷載設計值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×73.999.765傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×15522095.2 三、樁

26、頂作用效應計算承臺布置樁數(shù)n4承臺高度h(m)1.25承臺長l(m)5.5承臺寬b(m)5.5承臺長向樁心距al(m)4.3承臺寬向樁心距ab(m)4.3承臺參數(shù)承臺混凝土等級C35承臺混凝土自重C(kN/m3)25承臺上部覆土厚度h'(m)0承臺上部覆土的重度'(kN/m3)19承臺混凝土保護層厚度(mm)50配置暗梁否承臺底標高d1(m)-4基礎布置圖 承臺及其上土的自重荷載標準值： Gk=bl(hc+h'')=5.5×5.5×(1.25×25+0×19)=945.312kN 承臺及其上土的自重荷載設計值：G=1.2G

27、k=1.2×945.312=1134.375kN 樁對角線距離：L=(ab2+al2)0.5=(4.32+4.32)0.5=6.081m 1、荷載效應標準組合 軸心豎向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(464.1+945.312)/4=352.353kN 荷載效應標準組合偏心豎向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(464.1+945.312)/4+(1552+73.9×1.25)/6.081=622.76kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(464.1+945.312)/4-(1552+73.9×

28、1.25)/6.081=81.946kN 2、荷載效應基本組合 荷載效應基本組合偏心豎向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(626.535+1134.375)/4+(2095.2+99.765×1.25)/6.081=805.277kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(626.535+1134.375)/4-(2095.2+99.765×1.25)/6.081=75.178kN 四、樁承載力驗算樁參數(shù)樁類型預制圓樁樁直徑d(mm)600樁混凝土強度等級C40樁基成樁工藝系數(shù)C0.75樁混凝土自重z(kN/m3)25樁混凝土保護層厚

29、度(mm)35樁底標高d2(m)-29.7樁有效長度lt(m)25.7樁配筋樁身普通鋼筋配筋HRB335 1020樁身預應力鋼筋配筋650 1510.7自定義樁身承載力設計值否樁身普通鋼筋配筋HRB335 1020樁身預應力鋼筋配筋650 1510.70樁裂縫計算樁裂縫計算鋼筋彈性模量Es(N/mm2)200000法向預應力等于零時鋼筋的合力Np0(kN)100普通鋼筋相對粘結特性系數(shù)V1預應力鋼筋相對粘結特性系數(shù)V0.8最大裂縫寬度lim(mm)0.2裂縫控制等級三級地基屬性地下水位至地表的距離hz(m)1.33自然地面標高d(m)-0.8是否考慮承臺效應是承臺效應系數(shù)c0.1土名稱土層厚度

30、li(m)側阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系數(shù)承載力特征值fak(kPa)雜填土0.8101500.690粘性土3.2601000.6150粘性土3.58535000.6220粉土4.55519000.6180粘性土46040000.6190粉土15.79055000.6240 1、樁基豎向抗壓承載力計算 樁身周長：u=d=3.14×0.6=1.885m 樁端面積：Ap=d2/4=3.14×0.62/4=0.283m2 承載力計算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m fak=(0.8×150+1.95

31、15;220)/2.75=549/2.75=199.636kPa 承臺底凈面積：Ac=(bl-nAp)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=6.35m2 復合樁基豎向承載力特征值： Ra=uqsia·li+qpa·Ap+cfakAc=0.8×1.885×(0.8×60+3.5×85+4.5×55+4×60+12.9×90)+5500×0.283+0.1×199.636×6.35=4690.155kN Qk=352.353kNRa=4690.155k

32、N Qkmax=622.76kN1.2Ra=1.2×4690.155=5628.186kN 滿足要求！ 2、樁基豎向抗拔承載力計算 Qkmin=81.946kN0 不需要進行樁基豎向抗拔承載力計算！ 3、樁身承載力計算 縱向普通鋼筋截面面積：As=nd2/4=10×3.142×202/4=3142mm2 縱向預應力鋼筋截面面積：Aps=nd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2 (1)、軸心受壓樁樁身承載力 荷載效應基本組合下的樁頂軸向壓力設計值：Q=Qmax=805.277kN cfcAp+0.9fy'As'

33、=(0.75×19.1×0.283×106 + 0.9×(300×3141.593+410×1348.804)×10-3=5399.914kN Q=805.277kNcfcAp+0.9fy'As'=5399.914kN 滿足要求！ (2)、軸心受拔樁樁身承載力 Qkmin=81.946kN0 不需要進行軸心受拔樁樁身承載力計算！ 4、裂縫控制計算 Qkmin=81.946kN0 不需要進行裂縫控制計算！ 五、承臺計算承臺配筋承臺底部長向配筋HRB335 22160承臺底部短向配筋HRB335 22160承臺頂

34、部長向配筋HRB335 22160承臺頂部短向配筋HRB335 22160 1、荷載計算 承臺有效高度：h0=1250-50-22/2=1189mm M=(Qmax+Qmin)L/2=(805.277+(75.178)×6.081/2=2677.076kN·m X方向：Mx=Mab/L=2677.076×4.3/6.081=1892.978kN·m Y方向：My=Mal/L=2677.076×4.3/6.081=1892.978kN·m 2、受剪切計算 V=F/n+M/L=626.535/4 + 2095.2/6.081=501.17

35、6kN 受剪切承載力截面高度影響系數(shù)：hs=(800/1189)1/4=0.906 塔吊邊緣至角樁內邊緣的水平距離：a1b=(ab-B-d)/2=(4.3-1.6-0.6)/2=1.05m a1l=(al-B-d)/2=(4.3-1.6-0.6)/2=1.05m 剪跨比：b'=a1b/h0=1050/1189=0.883，取b=0.883； l'= a1l/h0=1050/1189=0.883，取l=0.883； 承臺剪切系數(shù)：b=1.75/(b+1)=1.75/(0.883+1)=0.929 l=1.75/(l+1)=1.75/(0.883+1)=0.929 hsbftbh0

36、=0.906×0.929×1.57×103×5.5×1.189=8641.458kN hslftlh0=0.906×0.929×1.57×103×5.5×1.189=8641.458kN V=501.176kNmin(hsbftbh0， hslftlh0)=8641.458kN 滿足要求！ 3、受沖切計算 塔吊對承臺底的沖切范圍：B+2h0=1.6+2×1.189=3.978m ab=4.3m>B+2h0=3.978m，al=4.3m>B+2h0=3.978m 角樁內邊緣至

37、承臺外邊緣距離：cb=(b-ab+d)/2=(5.5-4.3+0.6)/2=0.9m cl=(l-al+d)/2=(5.5-4.3+0.6)/2=0.9m 角樁沖跨比：b''=a1b/h0=1050/1189=0.883，取b=0.883； l''= a1l/h0=1050/1189=0.883，取l=0.883； 角樁沖切系數(shù)：1b=0.56/(b+0.2)=0.56/(0.883+0.2)=0.517 1l=0.56/(l+0.2)=0.56/(0.883+0.2)=0.517 1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hp·ft·

38、;h0=0.517×(0.9+1.05/2)+0.517×(0.9+1.05/2)×0.963×1570×1.189=2647.577kN Nl=V=501.176kN1b(cb+alb/2)+1l(cl+all/2)hp·ft·h0=2647.577kN 滿足要求！ 4、承臺配筋計算 (1)、承臺底面長向配筋面積 S1= My/(1fcbh02)=1892.978×106/(1.03×16.7×5500×11892)=0.014 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-2×

39、0.014)0.5=0.014 S1=1-1/2=1-0.014/2=0.993 AS1=My/(S1h0fy1)=1892.978×106/(0.993×1189×300)=5346mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A1=max(AS1, bh0)=max(5346,0.0015×5500×1189)=9810mm2 承臺底長向實際配筋：AS1'=13448mm2A1=9810mm2 滿足要求！ (2)、承臺底面短向配筋面積 S2= Mx/(2fcbh02)=1892.978×106/(1.03×1

40、6.7×5500×11892)=0.014 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-2×0.014)0.5=0.014 S2=1-2/2=1-0.014/2=0.993 AS2=Mx/(S2h0fy1)=1892.978×106/(0.993×1189×300)=5346mm2 最小配筋率：=0.15% 承臺底需要配筋：A2=max(5346, lh0)=max(5346,0.0015×5500×1189)=9810mm2 承臺底短向實際配筋：AS2'=13448mm2A2=9810mm2 滿足要求！ (3

41、)、承臺頂面長向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS3'=13448mm20.5AS1'=0.5×13448=6724mm2 滿足要求！ (4)、承臺頂面短向配筋面積 承臺頂長向實際配筋：AS4'=13448mm20.5AS2'=0.5×13448=6724mm2 滿足要求！ (5)、承臺豎向連接筋配筋面積 承臺豎向連接筋為雙向10500。 六、配筋示意圖承臺配筋圖 樁配筋圖4.2.2 5#、10#樓塔吊矩形板式基礎計算書 計算依據(jù)： 1、塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程JGJ/T187-2009 2、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010

42、 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 一、塔機屬性塔機型號QTZ63(TC5610)-中聯(lián)重科塔機獨立狀態(tài)的最大起吊高度H0(m)40.5塔機獨立狀態(tài)的計算高度H(m)43塔身桁架結構方鋼管塔身桁架結構寬度B(m)1.6 二、塔機荷載 1、塔機傳遞至基礎荷載標準值工作狀態(tài)塔機自重標準值Fk1(kN)464.1起重荷載標準值Fqk(kN)47.1豎向荷載標準值Fk(kN)511.2水平荷載標準值Fvk(kN)18.3傾覆力矩標準值Mk(kN·m)1335非工作狀態(tài)豎向荷載標準值Fk'(kN)464.1水平荷載標準值Fvk'(kN)73.9傾覆力矩標準值Mk

43、'(kN·m)1552 2、塔機傳遞至基礎荷載設計值工作狀態(tài)塔機自重設計值F1(kN)1.35Fk11.35×464.1626.535起重荷載設計值FQ(kN)1.35FQk1.35×47.163.585豎向荷載設計值F(kN)626.535+63.585690.12水平荷載設計值Fv(kN)1.35Fvk1.35×18.324.705傾覆力矩設計值M(kN·m)1.35Mk1.35×13351802.25非工作狀態(tài)豎向荷載設計值F'(kN)1.35Fk'1.35×464.1626.535水平荷載設計

44、值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×73.999.765傾覆力矩設計值M'(kN·m)1.35Mk1.35×15522095.2 三、基礎驗算基礎布置圖基礎布置基礎長l(m)6基礎寬b(m)6基礎高度h(m)1.25基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C35基礎混凝土自重c(kN/m3)25基礎上部覆土厚度h(m)0基礎上部覆土的重度(kN/m3)19基礎混凝土保護層厚度(mm)50地基參數(shù)修正后的地基承載力特征值fa(kPa)197.5 基礎及其上土的自重荷載標準值： Gk=blhc=6×6×1.25×25=11

45、25kN 基礎及其上土的自重荷載設計值：G=1.35Gk=1.35×1125=1518.75kN 荷載效應標準組合時，平行基礎邊長方向受力： Mk''=1552kN·m Fvk''=Fvk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN 荷載效應基本組合時，平行基礎邊長方向受力： M''=2095.2kN·m Fv''=Fv'/1.2=99.765/1.2=83.138kN 基礎長寬比：l/b=6/6=11.1，基礎計算形式為方形基礎。 Wx=lb2/6=6×62/6=36m3

46、 Wy=bl2/6=6×62/6=36m3 相應于荷載效應標準組合時，同時作用于基礎X、Y方向的傾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1552×6/(62+62)0.5=1097.43kN·m 1、偏心距驗算 (1)、偏心位置 相應于荷載效應標準組合時，基礎邊緣的最小壓力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(464.1+1125)/36-1097.43/36-1097.43/36=-16.827<0

47、 偏心荷載合力作用點在核心區(qū)外。 (2)、偏心距驗算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1552+73.9×1.25)/(464.1+1125)=1.035m 合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離： a=(62+62)0.5/2-1.035=3.208m 偏心距在x方向投影長度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.035×6/(62+62)0.5=0.732m 偏心距在y方向投影長度：el=el/(b2+l2)0.5=1.035×6/(62+62)0.5=0.732m 偏心荷載合力作用點至eb一側x方向基礎邊緣的距離：b'=b/2-eb

48、=6/2-0.732=2.268m 偏心荷載合力作用點至el一側y方向基礎邊緣的距離：l'=l/2-el=6/2-0.732=2.268m b'l'=2.268×2.268=5.145m20.125bl=0.125×6×6=4.5m2 滿足要求！ 2、基礎底面壓力計算 荷載效應標準組合時，基礎底面邊緣壓力值 Pkmin=-16.827kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3b'l'=(464.1+1125)/(3×2.268×2.268)=102.951kPa 3、基礎軸心荷載作用應力 Pk=(Fk+Gk)

49、/(lb)=(464.1+1125)/(6×6)=44.142kN/m2 4、基礎底面壓力驗算 (1)、修正后地基承載力特征值 fa=197.50kPa (2)、軸心作用時地基承載力驗算 Pk=44.142kPafa=197.5kPa 滿足要求！ (3)、偏心作用時地基承載力驗算 Pkmax=102.951kPa1.2fa=1.2×197.5=237kPa 滿足要求！ 5、基礎抗剪驗算 基礎有效高度：h0=h-=1250-(50+20/2)=1190mm X軸方向凈反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35&

50、#215;(464.100/36.000-(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=-43.683kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(464.100/36.000+(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=78.490kN/m2 假設Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(6.000+1.600)/2)×78.490/6.000=49.711kN/m2 Y軸方向凈反力： Pymin=(Fk/A-(Mk

51、''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/36.000-(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=-43.683kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/36.000+(1552.000+61.583×1.250)/36.000)=78.490kN/m2 假設Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(6.000+1.600)/2)×78.490/6.000=49.711kN/m2 基底平均壓力設計值： px=(Pxmax+P1x)/2=(78.49+49.711)/2=64.101kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(78.49+49.711)/2=64.101kPa 基礎所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=64.101×(6-1.6)×6/2=846.127kN Vy=|py|(l-B)b/2=64.101×(6-1.6)×6/2=846.127kN X軸方向抗剪： h0/l=1190/6000=0.1984 0.25cfclh0=0.25×1×16.7×