橋梁預(yù)應(yīng)力技術(shù)方案

1、16米預(yù)應(yīng)力空心板張拉方案及計算書 一、張拉條件 砼強度達到設(shè)計強度95%以上，并且澆筑不少于7天后方可張拉。 二、張拉方法 所有鋼絞線均采用兩端對稱張拉，張拉采用以張拉力控制為主，以伸長量做校驗，實際伸長量與理論伸長量的誤差控制在6%以內(nèi)。如發(fā)現(xiàn)伸長量異常應(yīng)停止張拉，查明原因。 三、張拉程序22 0初應(yīng)力（10%）20%應(yīng)力100%應(yīng)力105%超張拉（持荷2min）后錨固，張拉順序為：左n1右n2右n1左n2，鋼束應(yīng)對稱交錯逐步加載張拉；11 四、錨具、鋼絞線 本工程采用ym15系列錨具。鋼絞線采用1×715.2mm鋼絞線。錨具和鋼絞線均有廠家出具產(chǎn)品檢驗書，并送有關(guān)檢測單位進行校

2、驗。 五、鋼絞線穿束 鋼絞線采用人工編束后，由人工進行穿入，鋼絞線采用切斷機切斷。預(yù)應(yīng)力鋼束明細表，如下： 預(yù)應(yīng)力鋼束明細表板位鋼束編號參數(shù)計算長度（cm）下料長度（cm）伸延量（mm）束數(shù)預(yù)應(yīng)力鋼束共長（m）張拉端錨具（套）波紋管總長（m）螺旋筋總長（m）中板1m=41560.71730.748.9233.64×15-430.616.82n=31565.71740.748.1233.74×15-330.812.1邊板1m=41560.71730.748.9233.64×15-430.618.52n=41565.71740.748.1233.74×15-

3、430.716.8 六、千斤頂、油表 均經(jīng)有關(guān)檢測單位標定，千斤頂?shù)墓ぷ骷苡射摴芎附佣桑挡捎玫规溸M行抬升。 七、張拉操作 千斤頂張拉進油升壓必須緩慢、均勻、平緩，回油降壓時應(yīng)緩慢松開油閥，并使油缸回程到底。梁端張拉工每張拉到整數(shù)時舉手示意保持兩端千斤頂力爭同步工作。八、預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉力（p值）的計算p=i×ay 式中i.i狀態(tài)下張拉力（mpa）1、初應(yīng)力狀態(tài)單根i=0=10%×1395=139.5mpap0=139.5×140=19530 n中板n1 p0=4×19530 =78120 n=78.12 knn2 p0=3×19530 =

4、58590 n=58.59 kn邊板n1 p0=4×19530 =78120 n=78.12 knn2 p0=4×19530 =78120 n=78.12 kn2、控制張拉狀態(tài)單根k=100%k=100%×1395=1395mpapk=1395×140=195300n=195.30kn中板n1 pk=4×195300=781200 n=781.20 knn2 pk=3×195300 =585900 n=585.90 kn邊板n1 pk=4×195300=781200 n=781.20 knn2 pk=4×19530

5、0=781200 n=781.20 kn3、錨固狀態(tài)單根m=100%k=100%×1395=1395mpapm=1395×140=195300n=195.30kn中板n1 pm=4×195300=781200 n=781.20 knn2 pm=3×195300 =585900 n=585.90 kn邊板n1 pm=4×195300=781200 n=781.20 knn2 pm=4×195300=781200 n=781.20 kn九、實際伸長量的計算和測量 初應(yīng)力數(shù)值到達后，應(yīng)在預(yù)應(yīng)力鋼束的兩端精確的標以記號，預(yù)應(yīng)力鋼束的伸長量從記

6、號起量，張拉力和伸長量的讀數(shù)應(yīng)在張拉過程中分段讀出。l=l1+l2l1從初始拉力至最大張拉力之間的實際伸長量；l2初始拉力時的推算伸長量（相鄰級的伸長度）；十、伸長率誤差的計算（實測伸長量理論伸長值）/ 理論伸長值×100%，張拉過程中該誤差應(yīng)小于6%。十一、預(yù)應(yīng)力鋼束的封頭張拉工序完成后經(jīng)監(jiān)理工程師同意后，對外露鋼絞線進行切割，錨固后的外露長度必須滿足1050mm的要求。十二、施加預(yù)應(yīng)力的注意事項1、鋼束中的每一根鋼絞線應(yīng)從相對應(yīng)的錨環(huán)孔中穿出，不允許出現(xiàn)鋼絞線擰筋現(xiàn)象。2、錨具中心線與孔道中心線重合。3、張拉機油箱應(yīng)保持85%的油位，不足時用相同油液補充。4、連續(xù)張拉油泵的千斤頂

7、的油管應(yīng)保持清潔，連接時要緊密不得漏油。5、張拉機具出現(xiàn)不正?，F(xiàn)象，應(yīng)重新進行校驗。十三、根據(jù)標定報告計算出壓力表讀數(shù)和張拉力對照表錨下控制力：0.75fpk=0.75×1860=1395mpa單根15.2鋼絞線張拉力=1395×106×1.4×106=195300（n）=195.3（kn）（140mm2為單根15.2鋼絞線截面面積）各線性回歸方程詳見“千斤頂標定報告”。中梁、邊梁各級張拉應(yīng)力詳見下表：16米預(yù)應(yīng)力空心板梁張拉鋼絞線張拉應(yīng)力計算液壓式千斤頂ydc-2000型千斤頂編號：13219 ，油泵01#，油壓表編號：1d1244269張拉力（x：k

8、n）與油壓（y：mpa）回歸方程：y=0.02714x-0.30000梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)張拉階段張拉控制力（kn）油壓表讀數(shù)（mpa）分段理論伸長量（mm）累計理論伸長量（mm）中梁n14110%195.378.121.82220%195.3156.243.943100%195.3781.220.90n23110%195.358.591.29220%195.3117.182.883100%195.3585.915.60液壓式千斤頂ydc-2000型千斤頂編號：13220 ，油泵02#，油壓表編號：1d1244215張拉力（x：kn）與油壓（y：mpa）回歸方程：y=0.02738x+0

9、.15526梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)張拉階段張拉控制力（kn）油壓表讀數(shù)（mpa）分段理論伸長量（mm）累計理論伸長量（mm）中梁n14110%195.378.122.29220%195.3156.244.433100%195.3781.221.54n23110%195.358.591.76220%195.3117.183.363100%195.3585.916.2016米預(yù)應(yīng)力空心板梁張拉鋼絞線張拉應(yīng)力計算液壓式千斤頂ydc-2000型千斤頂編號：13219 ，油泵01#，油壓表編號：1d1244269張拉力（x：kn）與油壓（y：mpa）回歸方程：y=0.02714x-0.30000梁板

10、類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)張拉階段張拉控制力（kn）油壓表讀數(shù)（mpa）分段理論伸長量（mm）累計理論伸長量（mm）邊梁n14110%195.378.121.82220%195.3156.243.943100%195.3781.220.90n24110%195.378.121.82220%195.3156.243.943100%195.3781.220.90液壓式千斤頂ydc-2000型千斤頂編號：13220 ，油泵02#，油壓表編號：1d1244215張拉力（x：kn）與油壓（y：mpa）回歸方程：y=0.02738x+0.15526梁板類型鋼束編號鋼絞線根數(shù)張拉階段張拉控制力x（kn）油壓表讀

11、數(shù)（mpa）分段理論伸長量（mm）累計理論伸長量（mm）邊梁n14110%195.378.122.2934.2220%195.3156.244.433100%195.3781.221.543876n24110%195.378.122.29220%195.3156.244.433100%195.3781.221.54 十四、鋼絞線伸長量計算 1、鋼絞線理論伸長（l）計算公式： l=pp ×l/ap ×ep pp =pk×1-e-(kl+)/(kl+) 其中: pp 預(yù)應(yīng)力鋼束的平均張拉力，n； p k 預(yù)應(yīng)鋼束張拉端的張拉力，n； l預(yù)應(yīng)力鋼束理論伸長值，cm； e

12、常數(shù)（e=2.7183） k孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)；（取0.0015） x從張拉端至計算截面孔道長度，正彎矩該長度應(yīng)加上千斤頂和錨具的工作長度350mm。（應(yīng)考慮千斤頂工作長度及設(shè)計圖紙對不同梁板在曲線段的參數(shù)x值。） 預(yù)應(yīng)力鋼束與孔道壁的摩擦系數(shù)；（取0.25） 從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和，rad； l預(yù)應(yīng)力筋長度(mm) ap預(yù)應(yīng)力鋼束截面面積，mm2；(取140mm2) ep預(yù)應(yīng)力鋼束彈性模量，mpa；(取1.95×105n/mm2)計算說明：中跨梁兩端對稱以采用單端計算的方法進行，邊跨梁則分別計算。(kx+)計算：以上伸長量是標準跨距伸長量，當梁長

13、發(fā)生變化時，預(yù)應(yīng)力筋長度是在粱中間直線段調(diào)整。故，在計算每片梁理論伸長量時，只需將中間直線段伸長量l3按粱長變化后的直線段長度帶入公式計算即可，直線段l1和曲線段l2的伸長量不變。當每束鋼絞線中鋼絞線根數(shù)發(fā)生變化時，只是增加張拉力，單根鋼絞線伸長量不變。2、邊板和中板伸長量：1）、n1筋伸長量ln1計算l1=a+b （其中a為1/2預(yù)應(yīng)力鋼絞線設(shè)計長度，b為千斤頂長度，加工錨具長度取0.6cm）l1=11.057/2+1.396+0.35+0.879=8.1535 m1=0 2=0.0698 3=0k×l1+×=0.0015×8.1535+0.25×0.

14、0698=0.02968p平均=pk×1-e-(kl+)/(kl+) =1.953×105×(12.71830.02968)/0.02968 =1.953×105×(10.98064)/0.02968 = 1.27392×105 nln1=p平均×l1/ap ×ep×100×2 =1.27392×105 ×8.1535/0.273×105×100×2 =0.038047×100×2 =7.61 cm2）、n2筋伸長量ln2計算

15、l2=8.975/2+1.571+0.35+1.77=8.1785 m1=0 2=0.1571 3=0k×l2+×=0.0015×8.1785 +0.25×0.1571=0.05154p平均=pk×1-e-(kl+)/(kl+) =1.953×105×(12.71830.05154)/0.05154 =1.953×105×(10.94976)/0.05154 = 1.9037×105 nln2=p平均×l1/ap ×ep×100×2 =1.9037

16、5;105×8.1785 / 0.273×105×100×2 =0.057031×100×2 =11.41 cm分段詳細計算見下表：8 16米預(yù)應(yīng)力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算（n1）鋼絞線編號預(yù)應(yīng)力筋分段分段長度l（）局部偏差對摩擦的影響系數(shù)k分段中各曲線的切線夾角和（rad）預(yù)應(yīng)力筋和孔道壁的摩擦系數(shù)u張拉控制力（kn）預(yù)應(yīng)力筋截面ap(2)預(yù)應(yīng)力筋彈性模量ep(n/2)kx+（x單位：m）e-(kl+)分段起點張拉力pq(kn)分段終點張拉力pz(kn)分段平均張拉力p(kn)分段伸長量l（）總伸長量（一端）l（）n1ab1

17、229.00.001500.25195.31401950000.001840.99816195.300194.940195.120bc1396.00.00150.06980.25195.31401950000.019550.98064194.940191.167193.047cd5528.50.001500.25195.31401950000.008290.99174191.167189.588190.376r=2000 t=698鋼束圖工作長度 3501m15.215607d879b1396c11057 / 2a附注：采用兩端同時對稱張拉16米預(yù)應(yīng)力空心板梁張拉鋼絞線理論伸長量計算（n2）鋼

18、絞線編號預(yù)應(yīng)力筋分段分段長度l（）局部偏差對摩擦的影響系數(shù)k分段中各曲線的切線夾角和（rad）預(yù)應(yīng)力筋和孔道壁的摩擦系數(shù)u張拉控制力（kn）預(yù)應(yīng)力筋截面ap(2)預(yù)應(yīng)力筋彈性模量ep(n/2)kx+（x單位：m）e-(kl+)分段起點張拉力pq(kn)分段終點張拉力pz(kn)分段平均張拉力p(kn)分段伸長量l（）總伸長量（一端）l（）n2ab2370.00.001500.25195.31401950000.001840.99816195.300194.940195.120bc1571.00.00150.15710.25195.31401950000.019550.98064194.9401

19、91.167193.047cd4487.50.001500.25195.31401950000.008290.99174191.167189.588190.376工作長度 350r=1000 t=787鋼束圖2n15.215657d2020b1571ca8975 / 2附注：采用兩端同時對稱張拉 十五、孔道壓漿 預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉后，48h內(nèi)應(yīng)盡快組織壓漿，壓漿所用的水、水泥外加劑等均由實驗室確定并符合設(shè)計和規(guī)范要求。壓漿前對孔道清潔處理，并用壓縮空氣清潔。水泥漿在使用前和壓入過程中要連續(xù)攪拌，不得通過加水來提高水泥漿因延遲所減低的流動度。壓漿采用活塞式壓漿泵。直至另一端飽和出漿并與規(guī)定稠度相同為止。為保證管道中充滿灰漿，關(guān)閉出漿口后，應(yīng)保持不小于0.5mpa的一個穩(wěn)定期時間不少于2分鐘。每片梁均要制取3組壓漿試件，標準養(yǎng)護28天，來測定水泥漿質(zhì)量。壓漿完成后，對需封錨邊梁立即將錨具周圍沖洗干凈，并對梁端砼鑿毛，然后按設(shè)計澆筑封端砼。當水泥漿強度達到設(shè)計要求后，方可進行移梁。 十六、預(yù)應(yīng)力張拉危險源識別與監(jiān)控 1、預(yù)應(yīng)力張拉施工事故的主要類型 (1)錨具(或夾具)組裝件破壞。 (2)臺座傾覆或滑移。(3)預(yù)應(yīng)力筋斷裂或滑脫。 (4)張拉設(shè)備故障。 (5)不當操作事故(閃失、碰撞等)。 (6)施工機具傷人。