工程地質勘察設計報告(成都理工大學逸夫樓)

1、工程地質勘查設計課程設計逸夫樓勘查報告逸夫樓勘查報告2014 年 6 月 10 日星期二- 2 -目 錄1 前前 言言.- 1 -1.1 任務由來及工程概況.- 1 -1.2 巖土工程勘察目的與任務.- 1 -1.3 執(zhí)行的主要技術標準.- 2 -1.4 巖土工程勘察等級.- 3 -1.5 勘察工作量布置及任務完成情況.- 3 -1.6 勘察工作質量評述.- 4 -2 工程地質條件工程地質條件.- 6 -2.1 地理位置.- 6 -2.2 氣象、水文.- 6 -2.3 區(qū)域地質構造.- 6 -2.4 地形地貌.- 7 -2.5 地層結構.- 7 -2.6 水文地質.- 8 -2.7 地下水腐蝕

2、性評價.- 9 -2.8 土對建筑材料的腐蝕性評價.- 10 -3 巖土物理力學特征巖土物理力學特征.- 11 -3.1 巖土測試成果的可靠性分析及統(tǒng)計原則.- 11 -3.2 測試成果及統(tǒng)計的評述.- 12 -3.3 巖體基本質量等級.- 17 -4 地震效應分析與評價地震效應分析與評價.- 17 -4.1 抗震設防烈度.- 17 -4.2 場地土類型和場地類別.- 18 -4.3 各地層的動力性質參數(shù).- 18 -4.4 場地液化評價.- 18 -5 巖土工程評價巖土工程評價.- 18 -5.1 建筑場地的穩(wěn)定性評價.- 18 -5.2 基坑邊坡評價.- 18 -5.3 巖土的工程特性指標

3、.- 19 -5.4 地基適宜性評價.- 20 -5.5 地基基礎評價.- 21 - 3 -5.6 與基礎施工有關的問題.- 26 -5.7 工程監(jiān)測.- 28 -6 結論和建議結論和建議.- 28 -附件部分1.勘察綱要 1 份2.勘探數(shù)據(jù)一覽表 1 份3.土樣試驗報告 1 份4.巖樣試驗報告 1 份5.土、水樣腐蝕性試驗報告 9 份6.波速測試報告 1 份- 1 -1 勘查設計前言勘查設計前言1.11.1 任務由來與工程概況任務由來與工程概況成都理工大學教學六樓逸夫樓，位于成都市成華區(qū)二仙橋東三路成都理工大學后校門東風渠的東南側，受學校的委托，我院對該擬建項目進行巖土工程直接詳細勘察工作。

4、各擬建物的性質、基本特征見下表 1.1-1。表 1.1-1 各建筑物基本特征一覽表建筑物名 稱建筑物層數(shù)（地下層數(shù)）總高(m)地下層高(m)結構類型擬采用基礎型式教學樓8F(-1F)36.34.8現(xiàn)澆框架-抗震墻鋼筋混凝土肋梁式筏基實驗研究中心19F(-2F)84.94.8+4.5現(xiàn)澆框架-抗震墻鋼筋混凝土肋梁式筏基會議廳2 F(-1F)206+6+8剪力墻結構大基礎摩擦擴底樁，樁長10m該工程總建筑面積 46819.77m2，由教學樓、研究中心主樓及學術報告廳組成，平面總體呈不對稱狀，左側圍教學樓，中部為研究中心主樓，右側圍學術報告廳，與主樓呈 21的交角。1.21.2 巖土工程勘察目的與任

5、務巖土工程勘察目的與任務根據(jù)現(xiàn)行有關技術標準、設計要求、有關規(guī)范以及技術委托書要求，本次勘察目的和任務有：1 查明擬建場地范圍內地層結構及巖土層的成因類型、工程特性、建筑場地的建筑適宜性；2 查明場地及其附近有無影響工程穩(wěn)定性的不良地質現(xiàn)象，提出評價和整治方案的建議，評價場地穩(wěn)定性和適宜性；3 查明建筑場地的區(qū)域穩(wěn)定性、地基土抗震性能、地基土類型，場地內有無可液化土層，并對地層液化可能性做出評價；4 查明建筑場地內的地質結構及其均勻性，基礎下軟弱層和堅硬地層的分布及各層巖土的物理力學性質及粘土的膨脹性；5 水文地質條件，地下水的類型、埋深、腐蝕性、及地下水位的變化，判明基坑穩(wěn)定性，降水的可能性

6、及對周邊建筑物的影響；以及水與土對建筑材料的腐蝕性。6 查明持力層和主要受力層的分布，并對其承載力和變形特征做出評價，提出承- 2 -載力建議值并進行變形計算；核算地基土的膨脹性等級；對地基基礎設計方案進行論證，提出較經濟合理的建議方案、提出深基坑開挖和基坑邊坡處理方案。1.31.3 巖土工程勘察等級巖土工程勘察等級根據(jù)該工程的建筑規(guī)模、重要性、破壞后果，其工程重要性等級為一級；建筑安全等級一級，根據(jù)擬建場地的復雜程度，確定場地等級為二級；據(jù)此確定該工程巖土工程勘察等級為甲級。1.41.4 勘察工作量布置及完成勘察工作量布置及完成成果成果本次勘察野外作業(yè)的勘察方法以工程地質鉆探為主，輔以工程測

7、量、工程地質調查與測繪、原位測試、室內巖土試驗、覆蓋土層剪切波及巖體聲波測試等。根據(jù)巖土工程勘察規(guī)范(GB500212009)、 高層建筑巖土工程勘察規(guī)程(JGJ722004)的技術要求，結合擬建物規(guī)模、擬采用的基礎形式、場地目前地坪面標高以及該場地內各地層的空間分布，勘探線、點按建筑物周邊及柱網布置，以控制場地地質條件。勘探線距、點距約為 20m，共布置鉆孔 47 個。一般性鉆孔深度約17.00m，揭穿土層和卵石層，進入基巖；控制性勘探鉆孔深度約 25.00m，進入中等風化基巖，由此以滿足基礎所需埋置深度和影響深度的要求。其中控制性勘探點 11個，一般性勘探點 18 個；另外，波速測試鉆孔

8、3 個，取土試樣及標準貫入試驗鉆孔19 個，超重型動力觸探試驗鉆孔 12 個，土樣孔比例超過總孔數(shù)的 1/3。勘探點的布置詳見“勘探點平面位置圖” （附圖一） 。需要說明的是：在現(xiàn)場鉆探施工過程中，根據(jù)場地實際地層分布情況，少數(shù)鉆孔孔位稍有挪移，但不影響控制整個地層結構。表 1.4-1 實際完成工作量一覽表注：勘探點平面位置圖 1 張、工程地質剖面圖 2 張，立體投影圖 1 張，鉆孔柱狀圖 2 張。1.51.5 執(zhí)行的主要技術標準執(zhí)行的主要技術標準本次巖土工程勘察工作，依據(jù)有關的現(xiàn)行國家標準和行業(yè)標準進行，主要的技術標準和規(guī)范是：鉆 探波速孔數(shù)進尺孔數(shù)點數(shù)取土樣土樣取巖石樣巖樣標貫實驗N120

9、 動探圖件個米個個件件次次張471048.9311760619216- 3 -1巖土工程勘察規(guī)范(GB500212001，2009 年版)2建筑地基基礎設計規(guī)范(GB500072002)3建筑樁基技術規(guī)范(JGJ942008)4建筑抗震設計規(guī)范(GB500112010)5膨脹土地區(qū)建筑技術規(guī)范(GBJ112-87)6土工試驗方法標準(GB/T501231999)7中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖(GB183062001)及第 1 號修改單8高層建筑巖土工程勘察規(guī)程(JGJ722004) 9成都地區(qū)建筑地基基礎設計規(guī)范(DB51/T5026-2001)10原狀土取樣技術標準(JGJ8992)11工程地質鉆探

10、標準(CECS240：2008)12鉆孔勘探點等平面布置圖、鉆孔柱狀圖，鉆孔波速測試圖等圖件1.61.6 勘察工作質量評述勘察工作質量評述1、工程測量：本次勘察工作用圖為業(yè)主提供的地形圖，采用成都獨立坐標系、1956 年黃海高程系；2、工程地質測繪：工程地質測繪以地形圖為底圖，采用羅盤定向、皮尺量距及參照標志性地物，工程地質測繪觀察點和各種界線在圖上的誤差小于 2mm；3、工程地質鉆探：嚴格按照建筑工程地質鉆探技術標準執(zhí)行，鉆進技術參數(shù)選擇合理，覆蓋層采取率平均達到 75%以上，強風化基巖采取率達到 80%以上，中等風化基巖采取率達到 85%以上，滿足規(guī)范要求；4、原位測試：標準貫入試驗，主要

11、目的是定量評價粘土、粉質粘土的承載力；超重型動力觸探測試，價場地卵石土地基土工程力學性質；5、波速測試：現(xiàn)場覆蓋土層剪切波及巖體聲波測試嚴格按照相關技術規(guī)范要求進行。 - 4 -2 工程地質條件工程地質條件2.12.1 地理位置地理位置本工程位于成都市成華區(qū)二仙橋東三路 1 號成都理工大學后校門東風渠的東南側，緊鄰成華大道三段，場地地理位置優(yōu)越，交通十分方便。2.22.2 氣象水文氣象水文成都平原屬亞熱帶濕潤氣候區(qū)，氣候溫和，降雨豐富。多年平均降水量1015mm/年。平原區(qū)，氣溫變化小。多年平均氣溫 16.1，最高月平均氣溫不超過26，最低月平均氣溫不低于 4。冰凍極為少見，無土壤及地下水凍結

12、。據(jù)收集氣象水文資料： 該場地屬大陸季風型氣候，其氣候特征如下：（1）年平均氣溫 15.616.9, 冬季平均氣溫為 6.27.7，春季氣溫為13.615.1，夏季氣溫為 23.224.6，秋季氣溫 6.317.6極端最高氣溫出現(xiàn)在月，約為 37.30C,極端最低氣溫出現(xiàn)在月，可達-5.9,晝夜溫差最大 12C。（2）降雨量：春季降水量（月）為 121.2208.1 毫米，占全年的 1522%；夏季降水量為 460.7628.7 毫米，占全年的 5060%；秋季降水量為 135.9286.2毫米，占全年降水量 1725%；冬季降水量為 21.452.8 毫米，占全年降水量 4%左右。（3）蒸發(fā)

13、量：年平均蒸發(fā)量為 841.1 1066.1 毫米，蒸發(fā)量最多的月份出現(xiàn)在5 月，月蒸發(fā)量為 115152.1 毫米，蒸發(fā)量最少的月份出現(xiàn)在 121 月，月蒸發(fā)量為 24.733.1 毫米。（4）積雪量：年平均降雪天數(shù)為 24 天，最大積雪厚度 40mm。（5）年平均相對濕度為 7984%，其中 45 月相對濕度普遍出現(xiàn)在 80%以下，其余月相對濕度出現(xiàn)在 80%以上。（6）風向、風速：多年平均風速為 1.35m/s,最大風速（10 分鐘平均最大風速）為 14.8m/s,瞬間極大風速為 27.4m/s,全年主導風向為 NNE 風，出現(xiàn)頻率為 11。2.32.3 地形地貌地形地貌擬建場地位于岷江

14、水系三級階地上，地勢平緩，整體南高北低，場地西北側紅線外 50m 為東風渠，東風渠岸堤高程 514.0515.0m；場地西南側為大片藕塘、魚塘，- 5 -場地南側為人工湖-硯湖。2.42.4 區(qū)域地質構造及場地穩(wěn)定性評價區(qū)域地質構造及場地穩(wěn)定性評價該區(qū)域構造西距龍門山山前斷裂帶約 70Km，東離龍泉山里裂帶約 10Km。由于受喜馬拉雅山運動的影響，兩構造帶相對上升，坳陷盆地內堆積了厚度不等的第四系冰水堆積層和沖洪積層，形成現(xiàn)今平原景觀。在成都平原下伏基巖內，存在北東走向的蒲江新津斷裂和新都磨盤山斷裂及其他次生斷裂。但除蒲江新津斷裂在第四紀以來有間隙性活動外，其它隱伏斷裂近期無明顯活動表征。20

15、08 年 5 月 12日發(fā)生汶川特大地震，對該場地未造成較大破壞，波及到地處盆地腹部的成都地區(qū)的最高烈度均在六度以下，所以場地處于較穩(wěn)定的地段。2.52.5 地質結構地質結構及巖土工程特征及巖土工程特征經勘察查明，在本次鉆探揭露深度范圍內，場地土主要由第四系全新統(tǒng)人工填土(Q4ml)，第四系中更新統(tǒng)冰水沉積層(Q2fgl)及白堊系灌口組泥巖（K2g）組成，各巖土層的構成和特征分述如下：（P11）填土：粘土：粉質粘土：卵石：粉砂質泥巖：2.62.6 水文地質水文地質特征特征該場地地下水類型主要以第四系松散層孔隙水、孔隙型潛水和基巖裂隙水、東風渠河流滲水。1 松散層孔隙水分布于第四系雜填土、素填土

16、中，屬于上層滯水，水量較小，水力聯(lián)系差，徑流短，排泄不暢，無統(tǒng)一地下水水位，水位埋深淺，大致位于地表下 1.004.50m 范圍內，主要接受大氣降雨以及附近藕塘、魚塘水的補給。2 孔隙型潛水該場地地層粉質粘土和粘土為相對隔水層，含卵石粘土層層，由于卵石含量較低，一般 30%左右，透水性差，在場地的西南端局部形成的砂夾卵石層為場地孔隙型潛水的含水層，主要受鄰區(qū)地下水逕流補給和大氣降水、地表水的滲透補給，具- 6 -有一定的透水性，水位深度在 13m 以下。3 基巖裂隙水分布于白堊系灌口組泥巖地層，巖層裂隙較發(fā)育，裂隙貫通性差，富水性差，水量貧乏，地下水流量受大氣降雨控制明顯。4 河流滲水（東風渠

17、）建筑場地毗鄰東風渠，受河水位波動情況影響較大，在基坑設計和開挖中應注意地下水位的變化。滲透系數(shù)建議如下：粉質粘土的滲透系數(shù)為 5.2310-6 cm/s，粘土的滲透系數(shù)4.5010-6 cm/s，含卵石層粘土 6.010-5 cm/s，砂夾卵石層 18.0m/d，場地地層滲透性為弱透水性，由于場地地勢低，排水不暢，基坑開挖容易造成積水。2.72.7 地下水地下水水質分析水質分析本次勘察采取 3 件地下水試樣，進行水質分析試驗，根據(jù)試驗結果資料，按巖土工程勘察規(guī)范(GB500212001，2009 年版)的要求，分析得出場地地下水化學類型為 HCO3/SO4Ca/Mg 型，該場地地下水對混凝土

18、結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性，該場地地下水的水質簡分析試驗資料見附件：水質分析試驗報告 。2.82.8 土對建筑材料的腐蝕性評價土對建筑材料的腐蝕性評價本次勘察，采取位于地下水位以上的土試樣 6 件，其中粉質粘土 3 件，粘土 3件，進行土的腐蝕性分析試驗，根據(jù)土的腐蝕性分析試驗結果，按巖土工程勘察規(guī)范(GB500212001，2009 年版)的要求判定，該場地土對混凝土結構、鋼筋混凝土結構中的鋼筋具有微腐蝕性，僅以 PH 值判定，土對鋼結構具有微腐蝕性。2.92.9 物理地質現(xiàn)象物理地質現(xiàn)象據(jù)區(qū)域地質資料及本次勘察，擬建場區(qū)及附近無滑坡、崩塌、泥石流、斷層等不良地質現(xiàn)象及地質災害

19、，也無地下硐室。故區(qū)內不良地質現(xiàn)象較不發(fā)育。- 7 -3 地基巖土的物理力學特征地基巖土的物理力學特征3. 1 土的物理力學參數(shù)統(tǒng)計方法按照巖土工程勘察規(guī)范 （GB50021-2001）14.2 對參數(shù)統(tǒng)計要求，采用下列公式對其進行統(tǒng)計分析：XSnXXnii11212nXnXSnii2678. 4704. 11nnrs式中： 指標的變異系數(shù)； 指標的平均值；X S指標的標準差； rs統(tǒng)計修正系數(shù)； 單個試驗指標值；iX n樣本個數(shù)。例如然后利用下列公式，計算出指標的標準值（其余參數(shù)類比）mkfrsf式中：巖土參數(shù)的標準值； kf 巖土參數(shù)的平均值；mf s統(tǒng)計修正系數(shù)。統(tǒng)計使用 spss 統(tǒng)計

20、分析軟件進行。統(tǒng)計結果，粉質粘土物性指標的變異系數(shù)一般在 0.010.28 之間，粘土物性指標的變異系數(shù)一般在為 0.010.30 之間，變異系數(shù)低中等。由于試驗方法和取樣的時間效應影響，個別指標變異性偏大。該場地土體的物性指標基本穩(wěn)定。土樣的主要物理力學性質指標統(tǒng)計如表 3.1-1。- 8 -3.1-1 粘土的物理力學性質指標統(tǒng)計表 土層名稱指標項目天然含水量(%)密度(kN/m3)比重Gs孔隙比eo塑性指數(shù)IP液性指數(shù)IL壓縮模量Es(MPa)壓縮系數(shù)a1 2（ MPa-1）粘聚力C（ kPa）內摩擦角（0）n10 10 10 10 10 10 10 10 10 10 fmax25.80

21、1.81 2.76 0.76 19.20 0.26 4.01 0.14 23.13 10.38 fmin30.90 1.99 2.79 0.94 23.70 0.53 12.83 0.46 89.28 19.38 fm27.67 1.93 2.78 0.84 21.50 0.30 7.62 0.27 59.90 14.89 f1.91 0.06 0.01 0.06 1.76 0.08 2.52 0.10 18.69 2.85 0.07 0.03 0.00 0.08 0.08 0.28 0.33 0.38 0.31 0.19 s0.959 0.982 0.998 0.956 0.952 0.83

22、7 0.806 0.777 0.817 0.888 可塑狀粘土 1fk48.96 13.22 n6464 646464646464 6464fmax20.40 1.93 2.77 0.62 17.80 0.01 7.03 0.10 50.76 13.10 fmin27.30 2.08 2.80 0.82 23.90 0.24 17.67 0.24 129.03 20.79 fm23.59 2.01 2.79 0.71 22.31 0.10 14.03 0.13 89.09 18.05 f1.92 0.04 0.01 0.05 1.32 0.07 2.51 0.03 22.21 1.84 0.0

23、8 0.02 0.00 0.07 0.06 0.68 0.18 0.25 0.25 0.10 s0.978 0.995 0.999 0.980 0.984 0.813 0.951 0.931 0.931 0.972 硬塑狀粘土 2fk82.97 17.55 n26 26 26 26 26 26 26 26 26 26 fmax17.40 1.97 2.76 0.57 17.30 -0.1113.51 0.08 78.96 19.48 fmin22.50 2.12 2.80 0.69 24.50 0.00 19.84 0.12 168.33 21.07 fm20.25 2.05 2.79 0.6

24、3 22.01 -0.0418.52 0.09 129.59 20.14 f0.30 0.03 0.01 0.03 1.51 0.03 1.62 0.01 0.24 0.42 0.06 0.01 0.00 0.05 0.07 0.000.09 0.09 0.19 0.02 s0.979 0.995 0.999 0.982 0.977 1.267 0.970 0.968 0.936 0.993 堅硬狀粘土 3fk121.34 20.00 注： n統(tǒng)計指標樣本容量；fmax 最大值，fmin 最小值，fm平均值；f標準差；變異系數(shù)，s統(tǒng)計修正系數(shù)，fk標準值。3.2 原位測試成果統(tǒng)計分析原位測試成

25、果統(tǒng)計分析3.2.1 場地的波速測試成果統(tǒng)計分析（波速測試數(shù)據(jù)表見附表）場地的波速測試成果統(tǒng)計分析（波速測試數(shù)據(jù)表見附表）參照工程地質手冊 （第四版）相關規(guī)定，本次勘察采用瑞雷波法,在 ZK18#、ZK22#和 ZK46#鉆孔地段進行了波速測試，詳細統(tǒng)計結果見附表波速測試數(shù)據(jù)表 。根據(jù)本場地波速測試報告，場地土等效剪切波速 Vse=304.41 m/s315.62m/s,覆蓋層厚度約 40.0m，屬類建筑場地,場- 9 -地土普遍為均勻中硬土,地勢平坦開闊,處于對建筑抗震有利地段，屬于可進行建設的一般場地。根據(jù)鉆孔內進行的波速測試成果資料，場地內各地層的縱橫波速、動力學特性參數(shù)如下表。波速測試

26、數(shù)據(jù)分析成果表VpVs密度 動剪變模量動彈性模量動泊松比巖土分層分層厚度(m/s)(m/s)（t/m3）Gd (Mpa)Ed (Mpa)vd填土2405.71110.002.0124.3271.030.46粘土15.67770.60259.212.11141.77407.220.44冰績土131001.13402.001.75282.81794.060.40全風化粉砂質泥巖1.671100.00453.171.79367.601027.660.40強風化粉砂質泥巖11100.00480.001.79412.421140.250.38中風化粉砂質泥巖5.331812.50813.752.0213

27、37.623675.170.373.2.2 標貫試驗成果統(tǒng)計分析標貫試驗成果統(tǒng)計分析參照巖土工程勘察規(guī)范(GB500212009)第 10.5.3 條，本次勘察采用標準貫入試驗，對粉質粘土和粘土進行原位測試，詳細試驗數(shù)據(jù)見附表場地地基各土層標貫試驗值 。此次勘察共作標準貫入試驗 19次，各土層標準貫入統(tǒng)計結果見表。 （要附圖最好，把各層的數(shù)據(jù)統(tǒng)計起來）30cm 修正擊數(shù)統(tǒng)計結果層位樣本數(shù)平均值標準差變異系數(shù) 統(tǒng)計修正系數(shù) s標準值(Mpa)最大值(Mpa)最小值(Mpa)2-196.842.250.3290.8055.519.942-27712.511.8640.1490.97112.1518

28、.272-3414.559.4040.6460.263.7871613.33610.954.7480.4340.6427.0318.77.8參照建筑地基基礎設計規(guī)范(GB500072011)第 4 章的相關規(guī)范，- 10 -可得各地層的承載力特征值：層位2-12-22-33承載力特征值fak（kpa）156305122105由試驗結果可知：場地分布的粘土、粉質粘土性質較好，適合做工程建設，無需做大的工程處理。3.2.3 超重型重力觸探測試驗成果分析超重型重力觸探測試驗成果分析根據(jù)動探試驗的結果，參照巖土工程勘察規(guī)范(GB500212001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB500072002)及工程

29、地質手冊 （第四版）表 3-2-9，可根據(jù)修正后的錘擊數(shù)劃分碎石土的密實程度，詳細數(shù)據(jù)統(tǒng)計見附表N120 動探試驗成果表 ，劃分結果如下表。N120 超重型動探試驗統(tǒng)計結果表項目圓礫松散卵石層中密卵石層密實卵石層頻數(shù)8176102133最小值122.55最大值6111338.5平均值2.7845.8756.58821.981標準差0.9082.0581.7907.656變異系數(shù)0.3260.3500.2720.348統(tǒng)計修正系數(shù)0.9380.9310.9540.948標準值2.6115.4716.28520.848根據(jù)工程地質手冊 （第四版）表 3-2-22 和表 3-2-24 得到地基土的極

30、限承載力標準值 fuk和變形模量 E0：N120 超重型動探試驗統(tǒng)計分析成果表由試驗結果可知：場地分布的卵石以中密密實為主，局部稍密，力學性質較好。項目 樣本數(shù) 標準值 承載力特征值 fuk(kPa) 彈性模量E0（MPa）圓礫 81 2.6 455 18.38松散卵石層 76 5.5 930 24.8松散卵石層 102 6.28 1044.8 26.1松散卵石層 133 20.85 2225.5 64.13- 11 -3.3 室內試驗成果統(tǒng)計分析室內試驗成果統(tǒng)計分析3.3.1 土工試驗成果統(tǒng)計分析土工試驗成果統(tǒng)計分析按照土工試驗方法標準(GB/T501231999)的要求，本次勘察共對 10

31、 個鉆孔的試樣進行了土工試驗，詳細實驗報告參看附表。下表為統(tǒng)計分析成果統(tǒng)計表：土工試驗成果統(tǒng)計表層位項目統(tǒng)計修正系數(shù)s+統(tǒng)計修正系數(shù)s-標準值+標準值-空隙比 e01.065 0.935 0.739 0.649 液性指數(shù) IL1.324 0.676 0.309 0.158 壓縮系數(shù) a1-21.299 0.701 0.229 0.124 2-1自由膨脹率ep（%）1.286 0.714 70.316 39.017 空隙比 e01.013 0.987 0.615 0.599 液性指數(shù) IL1.137 0.863 0.107 0.081 壓縮系數(shù) a1-21.084 0.916 0.097 0.0

32、82 2-2自由膨脹率ep（%）1.046 0.954 60.929 55.571 空隙比 e01.017 0.983 0.555 0.537 液性指數(shù) IL0.000 0.000 0.000 0.000 壓縮系數(shù) a1-21.074 0.926 0.054 0.046 2-3自由膨脹率ep（%）1.057 0.943 66.679 59.439 根據(jù)土工試驗成果統(tǒng)計表的結果，參照工程地質手冊 （第四版）公式 3-1-19 計算土的壓縮系數(shù)a1-2，又根據(jù)工程地質手冊 （第四版）“土按物理力學分類”可以判定各層土的性質： 2-1 土層中壓縮系數(shù)a1-2=0.124 中壓縮性土，液性指數(shù)=0.3

33、1, 為可塑狀態(tài)粘性土，65%自由膨脹率=70.32%90% ，膨脹潛勢為中，為膨脹性粘土，需要做消除膨脹性處理。 2-2 土層中壓縮系數(shù)a1-2=0.0820.1 低壓縮性土，液性指數(shù)=0.11，為硬塑狀態(tài)粘性土，40%自由膨脹率=60.93%65%，膨脹潛勢為弱，為膨脹性粘土，需要做消除膨脹性處理。 2-3 土層中壓縮系數(shù)a1-2=0.0460.1 低壓縮性土,液性指數(shù)0,堅硬粘土，65%自由膨脹率=66.68%90% ，膨脹潛勢為中，為膨脹性粘土，需要做消除膨脹性處理。- 12 -3.3.2 巖石室內試驗成果統(tǒng)計分析巖石室內試驗成果統(tǒng)計分析按照工程巖體試驗方法標準要求，本次勘察取強風化泥

34、巖和弱風化泥巖各 6 塊巖樣進行室內巖石天然單軸抗壓強度試驗。統(tǒng)計結果，強風化泥巖天然狀態(tài)下極限抗壓強度指標的變異系數(shù)為 0.39，弱風化泥巖天然狀態(tài)下極限抗壓強度指標的變異系數(shù)為 0.53。同時還對 6 塊巖樣進行了飽和狀態(tài)下的單軸抗壓強度實驗，其變異系數(shù)為 0.53。詳細實驗報告見附表巖石實驗報告表 。下表為巖石實驗統(tǒng)計分析成果表。 泥巖的極限抗壓強度統(tǒng)計名稱狀態(tài)樣本數(shù)最大值（MP）最小值（MP）平均值（MP）統(tǒng)計修正系數(shù) s標準值（MP）強風化泥巖天然69.433.516.530.684.44弱風化泥巖天然6103.155.810.563.25泥巖飽和67.952.414.590.57

35、2.59由統(tǒng)計結果可以看出基巖狀態(tài)分為強風化及和弱風化，天然狀態(tài)下強風化泥巖的極限抗壓強度為 4.44Mpa，弱風化泥巖的極限抗壓強度為3.25Mpa，飽和狀態(tài)下的巖石抗壓強度為 2.59Mpa。根據(jù)巖土工程勘察規(guī)范(GB500212009)3.2.2 條查表得知基巖為極軟巖，巖體破碎較破碎基本質量等級為類。3.3.3 土的膨脹性評價土的膨脹性評價根據(jù)膨脹土地區(qū)建筑技術規(guī)范 （GBJ112-87）附錄二所列氣象資料得出成都地區(qū)膨脹土的濕度系數(shù) w取 0.89，再由膨脹土地區(qū)建筑技術規(guī)范 （GBJ112-87）中表 3.2.5 得大氣影響深度為 1.5m，場地范圍內粘性土分粉質粘土和粘土，可塑硬

36、塑堅硬狀態(tài)，在遇水條件下，脹縮特性基本一致，所以本次試驗統(tǒng)計按粘土的性質來區(qū)分，膨脹土試驗- 13 -統(tǒng)計如表 3.2-5，膨脹土地基的脹縮變形量計算見表 3.2-6。表 3.2-5 粉質粘土的脹縮試驗成果統(tǒng)計 膨脹率（）土層名稱指標值50kPa膨脹力Pe（kPa）自由膨脹率ef（）收縮系數(shù)sn8 8 8 8 max0.00 10.00 11.00 0.00 min1.01 99.80 50.00 1.01 m0.27 29.95 34.38 0.27 f0.35 30.04 13.22 0.35 1.30 1.00 0.38 1.30 s0.122 0.322 0.740 0.122 粉質粘

37、土fk0.03 9.66 25.44 0.03 表 3.2-6 粘土的脹縮試驗成果統(tǒng)計 膨脹率（）土層名稱指標值50kPa膨脹力Pe（kPa）自由膨脹率ef（）收縮系數(shù)sn27 27 27 27 max0.40 39.80 40.00 0.22 min1.93 116.40 69.00 0.73 m0.96 70.91 51.85 0.51 f0.41 21.12 7.11 0.11 0.43 0.30 0.14 0.22 s0.856 0.900 0.954 0.926 粘土fk0.82 63.85 49.48 0.47 注： n統(tǒng)計指標樣本容量；fmax 最大值，fmin 最小值，fm平均

38、值；f標準差；變異系數(shù)，s統(tǒng)計修正系數(shù)，fk標準值。表 3.2-7 膨脹土脹縮變形計算表 鉆孔脹縮變形總量 sc(mm)脹縮等級ZY24529.75IZY2226.25IZY45129.51IZY45127.51IZY82-221.32IZY127-222.98IZY24526.65I根據(jù)計算結果，本場地膨脹土自由膨脹率 ef 為 1169，脹縮變形量為 22.9829.75mm，脹縮等級為 I 級，判定場地內粘土層屬弱膨脹- 14 -潛勢土。3.43.4 巖土體基本質量等級巖土體基本質量等級基巖狀態(tài)分為強風化及中等風化，強風化層巖體破碎較破碎，巖體基本質量等級為類。根據(jù)巖體聲波測試成果，場地

39、中等風化泥巖巖體完整系數(shù) 0.58-0.63，屬于較完整巖體。中等風化泥巖天然單軸抗壓強度標準值 5.51 MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為 3.41MPa，為極軟巖，巖體基本質量等級為類。3.53.5 巖土參數(shù)選用及建議巖土參數(shù)選用及建議1）人工填土本次勘察做了 2 孔 8.5m 的重型動力觸探試驗（試驗成果見附圖 4-12 和表 3-4） ，試驗成果統(tǒng)計按照工程地質勘察規(guī)范 （DBJ50-043-2005）相關規(guī)定執(zhí)行。由試驗成果可知，人工填土重型動力觸探試驗擊數(shù)加權平均值為 11.18，變異系數(shù)加權平均值為 0.21。場地內人工填土密實度為稍密中密，變異性中等，屬中等變異性土層。 表 3

40、-5 重型動力觸探試驗成果統(tǒng)計表 試驗點編號觸探深度（m）實測擊數(shù)（擊）修正后擊數(shù)（擊）平均值（擊）標準差變異系數(shù)ZY794.05184.915.610.572.290.20ZY814.506185.915.611.782.370.22加權平均值11.182.330.21根據(jù)重型動力觸探試驗擊數(shù)加權平均值及工程地質手冊 （第四版）相關規(guī)定，結合地區(qū)經驗，人工填土天然重度取 20KN/m3(經驗值),飽和重度取 20.5KN/m3(經驗值)。綜合內摩擦角取 30。2）粉質粘土粉質粘土天然重度為 19.18kN/m3，飽和重度為 19.89kN/m3，孔隙比- 15 -為 0.78，液性指數(shù)為 0

41、.16。根據(jù)工程地質勘察規(guī)范 （DBJ50-043-2005）表 9.3.3-3，由于粉質粘土易受地表水、地下水影響改變狀態(tài)，故粉質粘土按可塑狀態(tài)考慮，故粉質粘土地基極限承載力平均值為340kPa。根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范 （DBJ50-047-2006）4.2.3 節(jié)，地基極限承載力分項系數(shù)取 0.5，粉質粘土地基承載力特征值為170kPa。粉質粘土天然摩擦角平均值為 10.97，粘聚力平均值為43.33kPa；飽和摩擦角平均值為 8.82，粘聚力平均值為 29.20kPa。3）強風化帶基巖據(jù)地區(qū)經驗，砂巖天然重度取 24.5kN/m3(經驗值)，地基承載力特征值取 350kpa(經驗值)；

42、泥巖天然重度取 25.0kN/m3(經驗值)，地基承載力特征值取 300kpa(經驗值)。4）中風化帶基巖中風化砂巖天然抗壓強度標準值為 47.41MPa，飽和抗壓強度標準值為 41.48MPa。根據(jù)工程地質勘察規(guī)范 （DBJ50-043-2005）中 9.3.2條規(guī)定，巖質地基極限承載力標準值等于巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數(shù)，擬建場地巖體屬較完整巖，地基條件系數(shù)取 0.85。中風化砂巖巖質地基極限承載力標準值為 40.30MPa。根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范 （DBJ50-047-2006）4.2.3 節(jié)，地基極限承載力分項系數(shù)取 0.33，中風化砂巖地基承載力特征值為 13.43MPa。

43、中風化砂巖巖石摩擦角標準值為 44.33，粘聚力標準值取6.56MPa。根據(jù)工程地質勘察規(guī)范 （DBJ50-043-2005）中 9.2.8 條規(guī)定，由于砂巖為較完整巖體，巖體內摩擦角折減系數(shù)取 0.9，粘聚力折減系數(shù)取 0.3，故砂巖巖體摩擦角標準值為 39.90，粘聚力平均值取1.968MPa，巖體破裂角為 64.95（45+/2） 。- 16 -中風化泥巖天然抗壓強度標準值為 5.96MPa，飽和抗壓強度標準值為 3.42MPa。根據(jù)工程地質勘察規(guī)范 （DBJ50-043-2005）中 9.3.2 條規(guī)定，巖質地基極限承載力標準值等于巖石抗壓強度標準值乘以地基條件系數(shù)，擬建場地巖體屬較完

44、整巖，地基條件系數(shù)取 0.85。中風化泥巖巖質地基極限承載力標準值為 5.066MPa。根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（DBJ50-047-2006）4.2.3 節(jié)，地基極限承載力分項系數(shù)取 0.33，中風化泥巖地基承載力特征值為 1.672MPa。中風化泥巖巖石摩擦角標準值為 34.17，粘聚力標準值取0.93MPa。根據(jù)工程地質勘察規(guī)范 （DBJ50-043-2005）中 9.2.8 條規(guī)定，由于泥巖為較完整巖體，巖體內摩擦角折減系數(shù)取 0.9，粘聚力折減系數(shù)取 0.3，故泥巖巖巖體摩擦角標準值為 30.75，粘聚力標準值取0.279MPa，巖體破裂角為 60.38（45+/2） 。5）其它參數(shù)

45、建議值基底摩擦系數(shù)：壓實填土取 0.30，強風化砂巖取 0.35，強風化泥巖取 0.30，中等風化砂巖取 0.40，中等風化泥巖取 0.35。人工填土負摩阻力系數(shù)取 0.25。巖體水平抗力系數(shù)：砂巖取 240MN/m3，泥巖取60MN/m3。4 地震效應分析與評價地震效應分析與評價4.14.1 抗震設防烈度抗震設防烈度根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范(GB500112010)（2010 修訂版）的有關規(guī)定，擬建場地抗震設防烈度為 7 度，計基本地震加速度值為0.10g(g 為重力加速度)，教學樓按抗震設防烈度 7 度設防，計基本地震加速度值為 0.15g(g 為重力加速度)，抗震分組為第三組，設計特征周期

46、為 0.45s。- 17 -4.24.2 場地土類型和場地類別場地土類型和場地類別根據(jù)本場地波速測試報告，本場地等效剪切波速為 Vse=271m/s,覆蓋層厚度一般為 1227m，地基土類型屬中軟土中硬土，擬建場地類別屬類,場地地勢平坦，處于可進行建設的一般場地。4.34.3 各地層的動力性質參數(shù)各地層的動力性質參數(shù)根據(jù)鉆孔內進行的波速測試成果資料，場地內各地層的縱橫波速、動力學特性參數(shù)如表 4.3-1。 表 4.3-1 地基巖土動力學特性參數(shù)表 VpVs動泊松比動剪切模量動彈性模量巖 土 名 稱(m/s)(m/s)dGd (Mpa)Ed (Mpa)雜填土4021330.4414.441.4淤

47、泥質粘土3621080.4512.135.2粉質粘土5722570.3867.2183.9粘土719280.80.4169.7217.2含卵石粘土10683070.44370.21068.3強風化泥巖23005710.452401.07149.5中風化泥巖280012500.443611.010436.24.44.4 場地液化評價場地液化評價根據(jù)建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2010） ，地質年代為第四世晚更新世（Q3）及其以前時，7、8 度時可不考慮液化影響，因此本場地可判定為不液化場地。5 建筑場地的巖土工程分析評價建筑場地的巖土工程分析評價5.15.1 巖土的工程特性指標巖土的工程特

48、性指標根據(jù)本次勘察野外鉆探，結合土工試驗試驗結果，以及對卵石土層進行的超重型動力觸探的測試成果，按照有關標準、規(guī)范對地基承載力的評價方法和標準，并結合成都地區(qū)的工程建設經驗，場地各土層的地基承載力特征值以及其它與設計有關的主要參數(shù)建議值列于表 5.3-1 中。表 5.3-1 巖土體的工程特性主要參數(shù)指標- 18 -巖土名稱天然重度(kN/m3)飽和重度(kN/m3)壓縮模量Es(MPa)變形模量E0(MPa)粘聚力 C(kPa)內摩擦角()地基承載力特征值fak(kPa)雜填土17*17.4*/5*8*/淤泥質粘土1616.32/5*2*/可塑粉質粘土12020.36.61/2514130硬塑

49、粉質粘土220.320.58.58/4020180可塑粘土119.319.57.62/3013130硬塑粘土220.821.014.03/5017180堅硬粘土320.520.818.52/6020200含卵石粘土21.5*21.7*20*18*25*25*220*砂夾卵石21.0*21.4*22*20*30*30*230*強風化泥巖22*22.5*15*/30*21*250*中風化泥巖2324.5/2327139035.971530*為工程經驗值其他巖土參數(shù)建議取值如下：巖土名稱雜填土粉質粘土粘土含卵石粘土強風化泥巖中風化泥巖巖土體與錨固體粘結強度特征值 frb(kPa)1022253015

50、0220土體：水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)（MN/m4）巖體：水平抗力系數(shù)（MN/m3）/5050553060基底摩擦系數(shù)/0.350.350.40.40.55.25.2 建筑場地的穩(wěn)定性及適宜性評價建筑場地的穩(wěn)定性及適宜性評價從區(qū)域地質條件看，成都地區(qū)所處的地殼為一穩(wěn)定的核塊,區(qū)內斷裂構造和地震活動較微弱。該場地處于岷江級階地，場地平坦，穩(wěn)定性較好，適宜建筑。場地內及周圍無滑坡、危巖、泥石流及地面塌陷等不良地質作用；場地地質構造簡單，無斷層及破碎帶通過。- 19 -5.35.3 基坑邊坡評價基坑邊坡評價根據(jù)場地設計平場標高，該場地原始地貌較為平坦，平場后不存在環(huán)境邊坡，在 1#4#場地形成多段基坑

51、邊坡。一層地下車庫基坑開挖-5.5m，二層地下車庫基坑開挖-9.2m，形成的基坑平面示意圖如 5.2-1。圖 5.2-1 基坑邊坡平面圖示意圖如圖 5.2-1 所示，1#和 2#地塊西北面為東風渠，距離地下車庫邊界約 65m，高出場地地坪標高約 37m，基坑開挖后 1#、3#和 4#地塊形成9.2m 基坑邊坡，2#地塊形成 5.5m 基坑邊坡，基坑邊坡均為土質邊坡，土為粉質粘土和粘土，一般為硬塑狀態(tài)，直立開挖形成的邊坡穩(wěn)定性差，易發(fā)生圓弧形滑動破壞。4 個地下車庫相鄰基坑邊坡無放坡條件，建議先采用護坡樁支護后開挖，其他段基坑邊坡如有放坡條件，建議基坑邊坡開挖臨時放坡，填土 1：1.75，粉質粘

52、土和粘土放坡坡率 1：1.5，如無放坡條件一層地下室基坑邊坡可采用土釘墻、錨桿或者擋墻支護，二層地下室可采用護坡樁超前支護?；又ёo參數(shù)見 5.3 節(jié)。東風渠水位和十陵河水位均高于基坑底面，東風渠和十陵河河底和岸坡雖然已做混凝土澆底護面處理，可能會產生地表水滲漏現(xiàn)象，須在基坑開挖過程中加強對地表水的滲漏作用監(jiān)測，防止基坑進水，影響基坑邊坡的穩(wěn)定性，在地下室基坑形成以后，加強地表水疏排工作，對地下室進行抗浮處理，防止地下室地面起鼓、開裂。5.45.4 地基適宜性評價地基適宜性評價根據(jù)本次勘察成果資料，場地內的地層由雜填土、淤泥質粘土、粘土、粉質粘土、細砂、含卵石粘土、砂夾卵石和下伏泥巖組成。結合

53、擬建物的特征和可能采用的基礎型式，各巖土層用作基礎持力層的適宜性評價如下：1 雜填土：結構松散、均勻性差、力學性質較差，未經處理不能直- 20 -接用作擬建建筑的基礎持力層；2 淤泥質粘土：力學性質差，不能用作擬建建筑的基礎持力層，須清除； 3 粉質粘土：全場地分布，主要為硬塑狀態(tài)，厚度 3.212.8m，為弱膨脹土，可作為地下室的基礎持力層。4 粘土：全場地分布，主要為硬塑、堅硬狀態(tài)，厚度 0.56.7m，為弱膨脹土，可作為地下室的基礎持力層。5 含卵石粘土，場地內普遍分布，厚度 010.5m，承載力較高，埋藏較深，變化大，厚度連續(xù)不等，埋藏較深，可考慮用做作為擬建物的基礎持力層。6 砂夾卵

54、石：場地范圍內極少地段分布，且不均勻，不連續(xù)，厚度03.5m，主要位于含卵石粘土之下，埋藏較深，不用做作為擬建物的基礎持力層。7 泥巖：強風化泥巖遇水易軟化、抗風化能力差，遇水強度迅速降低，不建議作為建筑主體的基礎持力層，中風化泥巖承載力高，厚度大，埋藏深，地層穩(wěn)定，為擬建物的樁基礎的良好持力層。5.55.5 地基基礎評價地基基礎評價5.5.1 天然地基天然地基基礎持力層評價基礎持力層評價擬建純地下車庫，根據(jù)場地地質情況結合擬建物特性，可考慮采用柱下獨立基礎，以硬塑、堅硬粉質粘土或粘土層作為基礎持力層；對高層建筑物，請設計單位驗算、核實，可否選擇粘土層作為基礎持力層，同時對下臥可塑粉質粘土或粘

55、土進行強度、變形驗算，當粉質粘土或者粘土層不滿足高層建筑物地基承載力要求，宜采用復合地基。- 21 -5.5.2 天然地基承載力評價天然地基承載力評價擬建高層建筑物和地下室可采用筏板基礎，以粉質粘土、粘土層作為基礎持力層時，修正后的地基承載力特征值根據(jù)建筑地基基礎設計af規(guī)范(GB50007-2002)5.2.4 式)5.0()3(dbffmdbaka 表 5.5-1 基底下修正后的地基承載力特征值計算 參數(shù)建筑物名稱承載力(kPa)硬塑粉質粘土和粘土地基承載力特征值 fak(kPa)180一層地下室（d=5.5m，b=6.0m）修正后的地基承載力特征值 fa(kPa)359地基承載力特征值

56、fak(kPa)180二層地下室（d=9.2m，b=6.0m）修正后的地基承載力特征值 fa(kPa)478備 注基礎寬度大于 6m 以 6m 計5.5.3 樁基礎承載力評價樁基礎承載力評價根據(jù)場地地質情況，結合擬建物性質，擬建物主樓部分可采用預應力管樁或人工挖孔樁，以中密或稍密含卵石粘土層作為基礎持力層，需要說明的是：場地中密或密實卵石層層位不穩(wěn)定，厚度不均，部分地段樁端持力層厚度不滿足規(guī)范要求。人工挖孔樁及預應力管樁設計所需參數(shù)詳見表 5.53。 表 5.5-3 樁基礎設計有關的主要參數(shù)建議值表 土層名 稱人工挖孔灌注樁 qsik(kPa)人工挖孔灌注樁 qpk(kPa)預應力管樁 qsi

57、k(kPa)預應力管樁qpk(kPa)可塑粉質粘土65-70-硬塑粉質粘土80-85-可塑粘土60-65-硬塑粘土80-85-堅硬粘土90-95- 22 -含卵石粘土11035001401900砂夾卵石11540001307000強風化泥巖12015001303000中風化泥巖-3500-7000qsik-極限側阻力標準值 qpk-極限端阻力標準值其他參數(shù)建議：鉆孔灌注樁含卵石粘土層極限樁端阻力標準值取1500kPa。嵌巖樁單樁豎向承載力特征值 Ra1/2Quk單樁豎向極限承載力標準值 Quk按建筑樁基技術規(guī)范 （JGJ94-2008）式 5.3.9-15.3.9-3 計算。Quk=Qsk+Q

58、rk Qsk=uqsikli Qpk=rfrkAp式中 Qsk、Qrk分別為土的總極限側阻力、嵌巖段總極限側阻力；qsik樁周第 i 層土的極限側阻力。frk巖石單軸抗壓強度標準值，中等風化泥巖 frk取天然抗壓強度 5.51MPa； Ap樁端面積；r樁嵌巖段側阻和端阻綜合系數(shù)，與嵌巖深徑比 hr/d、巖石軟硬程度和成樁工藝有關，可按 JGJ94-2008 規(guī)范表 5.3.9 采用。5.5.4 地基均勻性評價地基均勻性評價擬建 1#地塊設計地下車庫 2 層，基礎底面埋深平均約 9.2m，根據(jù)“工程地質剖面圖”所揭示的地層埋置深度、分布情況，在基礎底部以下的地層為粉質粘土層，粉質粘土層的層面坡度

59、多在 2.33.9%之間，其層面坡度小于 10%，場地地基為均勻地基。擬建 2#地塊設計地下車庫 1 層，基礎底面埋深平均約 5.5m，根據(jù)- 23 -“工程地質剖面圖”所揭示的地層埋置深度、分布情況，在基礎底部以下的地層為粉質粘土層，粉質粘土層的層面坡度多在 0.37.5%之間，其層面坡度小于 10%，場地地基為均勻地基。部分地段粘土層底面坡度超過 10%，為不均勻地基。擬建 3#地塊設計地下車庫 2 層，基礎底面埋深平均約 9.2m，根據(jù)“工程地質剖面圖”所揭示的地層埋置深度、分布情況，在基礎底部以下的地層為粉質粘土層，粉質粘土層的層面坡度多在 2.85.5%之間，其層面坡度小于 10%，

60、場地地基為均勻地基。擬建 4#地塊設計地下車庫 2 層，基礎底面埋深平均約 9.2m，根據(jù)“工程地質剖面圖”所揭示的地層埋置深度、分布情況，在基礎底部以下的地層為粉質粘土層，粉質粘土層的層面坡度多在 3.47.6%之間，其層面坡度小于 10%，場地地基為均勻地基。通過計算各鉆孔地基變形計算深度范圍內壓縮模量當量模量的基礎上，根據(jù)壓縮模量當量模量最大值和壓縮模量當量模量最小值maxsE的比值來判定地基均勻性。經對各幢高層住宅樓建筑范圍內的鉆孔minsE的地基變形計算深度范圍內(自 6.00m 起算，計算至 15.00m 深度;)地基壓縮變形模量進行計算，其結果見表 5.54。 表 5.5-4 地