大體積混凝土施工經驗總結

1、（精編）大體積混凝土施工 經驗總結2010 年施工經驗總結大體積混凝土施工經驗總結 m310 型核電站大體積混凝土施工經驗總結唐小偉、李敏、趙壘、田甜中國核工業(yè)第二四建設有限公司福清核電項目部2011 年 1 月 20 日目錄1 大體積混凝土施工經驗總結說明 32 大體積混凝土溫控計算篇42.1 計算混凝土的絕熱溫升值52.2 計算各齡期混凝土的內部溫度62.3 計算各齡期混凝土的表層溫度72.4 計算各齡期混凝土的內外溫差92.5 計算各齡期混凝土的彈性模量102.6 計算混凝土的溫度收縮應力 113 大體積混凝土施工質量保證篇173.1 澆筑前準備階段質量控制措施173.2 大體積混凝土澆

2、筑過程中質量控制措施203.3 混凝土養(yǎng)護階段質量控制措施214 大體積混凝土裂縫處理篇244.1 裂縫形成原因 244.2 有害、無害裂縫判別標準254.3 無害裂縫處理方法264.4 有害裂縫處理方法284.5 有害裂縫處理篇305 附錄篇 365.1 反應堆廠房底板筏基abc 層大體積混凝土施工方案（趙磊） ； 365.2 核輔助廠房底板筏基大體積混凝土施工方案（唐小偉） ； 365.3 常規(guī)島底板筏基大體積混凝土施工方案（田甜） ； 365.4 px 泵房底板筏基大體積混凝土施工方案（李敏） 。 36大體積混凝土施工經驗總結唐小偉、趙壘、李敏、田甜1 大體積混凝土施工經驗總結說明眾所周

3、知，核電站各廠房基礎為筏基，且深埋地下，為保證基礎施工質量，提高其抗震、 防水能力， 宜盡量少留設施工縫。 同時近幾年來， 為了應付日益明顯的能源危機，為使核電站盡快建成投入發(fā)電，要求盡可能縮短建造工期，而作為占工程量比重較大、且外形簡單的筏基無疑是壓縮工期的首選。因此，近幾年來，各核電建設公司投入了大量精力研究大體積混凝土施工技術，并取得了非常顯著的成績，如臺山核電核島底板筏基 9100m 3 大體積混凝土澆筑成功。我公司福清核電項目部在核電大體積混凝土施工方面也累積了非常豐富的經驗， 目前已經完成1 、 2 號核島廠房筏基、常規(guī)島和 px 泵房筏基以及3 號核島廠房筏基施工，其中 3 號反

4、應堆廠房abc 層采用整體澆筑的施工方法。 截止 2011 年 01 月份共完成9次大體積混凝土施工， 除了 1rx 底板 b 層和 1rc 筒體 g 層出現(xiàn)裂縫外， 其他各大體積混凝土質量良好，合格率達89% ；本著“精益求精、更高發(fā)展”的原則，現(xiàn)對1 、 2 號機組大體積混凝土施工進行經驗總結，為后續(xù)的其他機組大體積混凝土施工提供借鑒和指導作用。本次大體積混凝土施工經驗總結主要包括四大部分：大體積混凝土溫度控制計算篇、大體積混凝土施工質量保證措施篇、大體積混凝土裂縫處理篇以及附錄篇。其中大體積混凝土溫度控制篇主要依據(jù) gb50496-2009 大體積混凝土施工規(guī)范和建筑施工計算手冊 -11

5、 大體積混凝土工程中計算公式、步驟和相關參數(shù)取值規(guī)定來進行大體積混凝土施工建模和計算， 從理論上對大體積混凝土施工的可行性進行驗證以及確定混凝土施工后養(yǎng)護方案；大體積混凝土施工質量保證篇對大體積混凝土澆筑前準備階段、 澆筑階段、 養(yǎng)護階段三個階段的質量保證措施進行了詳細的規(guī)定， 涵蓋人、 機、 料、法、環(huán)各方面，確保施工質量滿足要求；大體積混凝土裂縫處理篇以 1 號核島反應堆廠房 b 層筏基裂縫和 1 號筒體 g 層裂縫為分析對象，從裂縫產生原因、有害裂縫判定標準、裂縫處理等方面進行了總結，為后續(xù)大體積混凝土施工提供借鑒作用，避免同類問題的重復出現(xiàn)；附錄篇主要是選取的一些比較有代表性的大體積混

6、凝土施工方案，為后續(xù)大體積混凝土施工提供參考。2 大體積混凝土溫控計算篇本溫度應力計算書以 3 號核島反應堆廠房筏基a 、 b、 c 層大體積混凝土為例。核島底板溫度應力計算：該溫度應力計算書以核島底板（ a+b+c ）層為驗算對象，其厚度為 3.8m, 一部分直徑為39.5m （標高為一10.000m 7.000m ），另一部分直徑為38.8m （標高為一7.000m 6.200m ） 。相對其它核島底板而言具有代表性?；炷翉姸鹊燃墳?ps40 （配合比編號為 fqhd0007 ） ，水泥采用 p.o42.5 核電專用水泥 ， 水 泥 用 量 mc=390kg/m3混 凝 土 比 熱 c=

7、0.97kj/kgk混凝土容重為p=2400kg/m 3 ，混凝土澆筑入模溫度小于等于 30 ，且計算時按最不利取值。取to=30 。核島底板（ a+b+c ）層施工處于夏季施工期間，其平均氣溫大約為 28 。2.1 計算混凝土的絕熱溫升值水泥的水化熱：膠凝材料水化熱總量：式中q一膠凝材料水化熱總量（kj/kg ）;k一不同摻量摻合料水化熱調整系數(shù)。不同摻量摻合料水化熱調整系數(shù)摻量010 %20 %30 %40 %粉煤灰（ k1 ） 10.960.950.930.82礦渣粉（k2 ） 110.930.920.84混凝土絕熱溫升計算：式中 t （ t） 澆筑完一段時間后，混凝土的絕熱溫升（）；m

8、c混凝土中水泥（包括膨脹劑）用量（kg/m 3）;e一為常數(shù)，取2.718 ;t混凝土的齡期（d）;k一摻合料折減系數(shù)。粉煤灰取 0.250.30 ,取0.3 ;f一混凝土活性摻合料用量（取 f=82kg/m 3）;p一混凝土密度、取 24002500（kg/m 3）;c混凝土比熱、取 0.921.0 kj/ （kg c）；m 與水泥品種、澆筑溫度等有關的系數(shù)，可?。?0.30.5 ） d-1 ；以上參數(shù)取自 gb50496-2009=59.8 x0.704=42.1 ct6=59.8 x0.913=54.6 ct9=59.8 x0.974=58.2 cti2=59.8 x0.992=59.3

9、 cti5=59.8 x0.998=59.7 cti8=59.8 x0.999=59.8 ct2i=59.8 x0.999=59.8 ct24=59.8 x0.999=59.8 ct27=59.8 x0.999=59.8 c2.2 計算各齡期混凝土的內部溫度tl （t） =to + tmax 卷式中 ti （ t ） t 齡期混凝土中心最高溫度（） ；to混凝土澆筑的入模溫度（c）；tmax 最大絕熱溫升；七（t） t 齡期溫降系數(shù)，七（3）=0.74 ,七（6）=0.73 ,七（9）=0.72 ,w（=0.65 ,工 （15）=0.55 ,己（18）=0.46 ,己（21）=0.37 ,己（

10、24）=0.30 ,己（27）=0.25 ;以上參數(shù)取自建筑施工手冊（第四版） ti（3）=to+t 而）=30 +59.8 x0.74=74.3 cti （6） =73.4 ti （9） =73.i t1 （ 12） =68.9 t1 （ 15） =62.9 t1 （ 18） =57.5 t1 （21 ） =52.1 t1 （24 ） =47.9 t1 （27） =45.0 2.3 計算各齡期混凝土的表層溫度混凝土表面鋪兩層濕麻袋片，厚 12mm ，再加蓋二層塑料薄膜，厚 4mm ，然后在其上在鋪八層干麻袋片，厚 40mm （每層厚 5mm ） ，考慮澆水養(yǎng)護，水層厚2mm 。2.3.1 混

11、凝土表面保溫層的傳熱系數(shù)式中混凝土表面模板及保溫層等的傳熱系數(shù)w/ （m2k）;£各保溫材料厚度（m）;為一一各保溫材料導熱系數(shù)w/ （m k）;偽一一空氣層的傳熱系數(shù)，取 23w/ （m2k）。b=1/ 2 斌尢+1/函=1/ （0.004/0.03 +0.052/0.14 +0.002/0.58 + 1/23 ） =1.81w/（m2 k）2.3.2 混凝土的虛厚度式中一一混凝土虛厚度（m ） ；k 一一折減系數(shù)，取2/3 ；混凝土導熱系數(shù)，取 2.33w/ （m2k）;混凝土表面模板及彳溫層等的傳熱系數(shù)w/ （m2k）;=（2/3） x2.33+1.81=0.86m2.3.3

12、混凝土的計算厚度h = h+2式中h 混凝土計算厚度（m ） ；h 混凝土實際厚度（ m ） ；混凝土虛厚度（ m ） ；h=h2= 3.8+2 x0.86=5.52m2.3.4 混凝土的表層溫度式中t2 （ t） 混凝土表面溫度（） ；ta一施工期大氣平均溫度（c）；混凝土虛厚度（ m ） ；h 混凝土計算厚度（ m ） ；t1 （ t ） 混凝土中心最高溫度（） 。=49.5 t2 （6） =49.1 t2 （9） =48.9 t2 （12） =46.7 t2（15）=43.5 ct2（18）=40.7 ct2（21）=37.8 ct2（24）=35.6 ct2（27）=34.1 c2.3

13、.5 混凝土內平均溫度tm （t） = （t1 +t2 （t） x0.5tm（3）= （74.3 +49.5） x0.5=61.9 ctm（6）= （73.4 +49.1 ） x0.5=61.3 ctm（9）= （73.1 +48.9） x0.5=61.0 ctm（12）= （68.9 + 46.7） x0.5=57.8 ctm（15）= （62.9 + 43.5） x0.5=53.2 ctm（18）= （57.5 + 40.7） x0.5=49.1 ctm（21）= （52.1 +37.8） x0.5=45.0 ctm（24）= （47.9 + 35.6） x0.5=41.8 ctm（27）

14、= （45.0 + 34.1 ） x0.5=39.6 c2.4 計算各齡期混凝土的內外溫差印二丁1 （t） -t2 （t）式中at混凝土內外溫差（c）；t1一混凝土內部中心最高溫度（c）t2一混凝土表面溫度（c）；夕3=t1（3） t2（3）=74.3 -49.5=24.8 c t6=t1 （6） t2（6） =73.4 49.1=24.3 t9=t1 （9） t2（9） =73.1 48.9=24.2 t12=t1 （12）t2（12）=68.9 46.7=22.2 t15=t1 （15）t2（15）=62.9 43.5=19.4 t18=t1 （18）t2（18）=57.5 40.7=16

15、.8 t21=t1 （21）t2（21）=52.1 37.8=14.3 t24=t1 （24）t2（24）=47.9 35.6=12.3 t24=t1 （27）t2（27）=45.0 34.1=10.92.5 計算各齡期混凝土的彈性模量e （t）=陽（1 e-0.09t ）式中 e（t ）混凝土齡期為 t 時彈性模量（ n/mm 2 ） ；eo28d 混凝土彈性模量（n/mm 2）,取 3.45 xi04n/mm 2參數(shù)e0 取自建筑施工手冊（第四版）e （1） = 0eo （1e-0.09 ） =0.993 x3.45 x104x （1 2.718-0.09） =0.295 xl04n/mm

16、 2e （3） =0.812 x104n/mm 2e （6） =1.429 x104n/mm 2e （9） =1.901 x104n/mm 2e （12） =2.261 x104n/mm 2e （15） =2.539 x104n/mm 2e （18） =2.748 x104n/mm 2e （21 ） =2.909 x104n/mm 2e （24） =3.032 x104n/mm 2e (27) =3.124 xl04n/mm 22.6 計算混凝土的溫度收縮應力2.6.1 地基約束系數(shù)b q = ( cx/h e (t) 0.5式中： cx 地基阻力系數(shù)，取0.06n/mm 3(考慮防水卷材層、

17、油氈隔離層具有可滑動因素)。b (1) =0.0000731mmb 6) =0.0000440mmb(6) =0.0000332mmb(9) =0.0000288mmb (12) =0.0000264mmb (15) =0.0000249mmb (18) =0.0000239mmb q1 ) =0.0000233mmb q4) =0.0000228mmb q7) =0.0000225mm2.6.2 計算各齡期混凝土的收縮變形值ey (t) = £0y (1-e-bt) m1 m2 m 3m 11式中ey ( t )齡期為t 時，混凝土收縮引起的相對變形值；e0y一在標準試驗狀態(tài)下混凝

18、土最終收縮的相對變形值，取4.0 x 14)；b一經驗系數(shù)，取0.01 ；各修正系數(shù)查下表:修正系數(shù)mi-m 11水泥品種m 1水泥細度(m 2/kg )m2水膠比m3膠漿量(%)m4養(yǎng)護時間(d)m 5普通水泥1.003001.000.30.85201.0011.11礦渣水泥1.254001.130.41.00251.2021.11快硬水泥1.125001.350.51.21301.4531.09低熱水泥1.106001.680.61.42351.7541.07石灰礦渣水泥1.007002.05-402.1051.04火山灰水泥1.008002.42-452.5571.00抗硫酸鹽水泥0.7

19、8-503.03100.96磯土水泥0.52-141800.93環(huán)境相對濕度(%)m6l/fm7esfs/ecfcm8減水劑m 9粉煤灰摻量(%)m 10礦渣粉摻量(%)m 11251.2500.540.001.00無1.0001.0001.00301.180.10.760.050.85有1.30200.86201.01401.100.21.000.100.76-300.89301.02501.000.31.030.150.68-400.90401.05600.880.41.200.200.61-700.770.51.310.250.55-800.700.61.40-900.540.71.43

20、-注：l構件截面周長；f一截面積;es、fs鋼筋的彈性模量、截面積；ec、fc混凝土彈性模量、截面積。m 1=1.00、m 2=1.00、m 3=0.955、m 4=1.00、m 5=0.93、m 6=1.18、m7=0.77、m 8=0.76、m 9=1.00、m 10=0.91 。以上參數(shù)取自gb50496-2009ey(1)=，y(i-e-bt)mi m2m3m ii=0.0223 乂 104ey (3) =0.0660 x 千0ey (6) =0.1299 x 104ey (9) =0.1922 x 104ey (12) =0.2525 x 104ey (15) =0.3110 x 1

21、04ey (18) =0.3677 x 104ey (21 ) =0.4228 x 104ey (24) =0.4762 乂 104ey (27) =0.5282 乂 1042.6.3 計算混凝土的收縮當量溫差ty (t) =ey (t) / a式中ty(t ) t 齡期混凝土收縮當量溫差() ；a 混凝土線膨脹系數(shù)，-5 1 (漢/ w)。ty (1) =0.2 cty(3)=0.7 cty(6)=1.3cty(9)=1.9cty(12)= 2.5 cty(15)=3.1 cty(18)=3.7 cty(21)= 4.2 cty(24)=4.8cty(27)= 5.3 c2.6.4 結構計算

22、溫差ati = tm (i) tm (i+3) +ty(i+3) ty (i)式中atii區(qū)段結構計算溫差（c）；tm （ i） i 區(qū)段平均溫度起始值（） ；tm （ i+3 ） i 區(qū)段平均溫度終止值（） ；ty（ i+3 ） i 區(qū)段收縮當量溫差終止值（）ty（ t ） i 區(qū)段收縮當量溫差始始值（）at3=1.2 （c）at6=0.9 （c）at9=3.8 （c）ati2 = 5.2 （c）ati5 = 4.7 （c）ati8 = 4.6 （c）at2i=3.8 （c）at24 = 2.7 （c）at27 = 1.8 （c）2.6.5 各區(qū)段拉應力式中i i 區(qū)段混凝土內拉應力（ n/

23、mm 2 ） ；i 區(qū)段平均彈性模量（ n/mm 2） ；i區(qū)段平均應力松弛系數(shù)，查表;松弛系數(shù)s (t)齡期t (d)36912151821242730s (t)0.570.520.480.440.410.3860.3680.3520.3390.327i區(qū)段平均地基約束系數(shù);l混凝土最大尺寸取 39.5m ;ch 雙曲余弦函數(shù)。o3 = 0.02n/mm 2o6 = 0.02n/mm 2o9 = 0.08n/mm 2oi2 = 0.12n/mm 2oi5 = 0.06n/mm 2oi8 = 0.05n/mm 2021 = 0.04n/mm 2o24 = 0.03n/mm 2027 = 0.0

24、2n/mm 22.6.6 各齡期混凝土溫度拉應力式中omax到指定期混凝土內最大應力(n/mm 2);v 泊桑比，取0.15。ot3 = 0.03n/mm 2ot6 = 0.05n/mm 2ot9 =0.14n/mmoti2 =0.28n/mm 2oti5 =0.35n/mm 2otw =0.41n/mm 2ot2i =0.46n/mm 2ot24 =0.50n/mm 2ot27 = 0.52n/mm 22.6.7 不同齡期抗拉強度ft(3尸0.8 x2xlog 3=0.5mpaft(6尸0.8 x2 x log 6=0.8mpaft(9尸0.8 x2 x log 9=1 .ompaft(12

25、)=0.8 x2xlog12=1.2mpaft(15)=0.8 x2xlog15=1.3mpaft(18)=0.8 x2xlog18=1.3mpaft(21)=0.8 x2xlog21=1.4mpaft(24)=0.8 x2x log24=1.5mpaft(27)=0.8 x2xlog27=1.6mpa2.6.8 安全系數(shù)方法一：k=ft/ omax式中：k大體積混凝土抗裂安全系數(shù)，應1.15;ft到指定期混凝土抗拉強度設計值(n/mm 2),取2.0;抗裂縫安全度：k=ft/ omax =2.0/0.52 =3.846 >1,15 o方法二：kt = ft(t)/ ot>1.15

26、k3 = 0.5/0.03=16.7k6 = 0.8/0.05=16.0k9= 1.0/0.14=7.1ki2 = 1.2/0.28=4.3k15 = 1.3/0.35=3.7k18 = 1.3/0.41=3.23 = 1.4/0.46=3.13 = 1.5/0.50=3.0k27 = 1.5/0.52=2.9綜上所述，根據(jù)以上兩種判斷方法判定3 號核島反應堆廠房筏基( a+b+c )層大體積混凝土澆筑是安全可行的。3 大體積混凝土施工質量保證篇3.1 澆筑前準備階段質量控制措施3.1.1 材料在保證混凝土強度及耐久性的前提下，采用低水化熱的水泥，在混凝土中摻加1015 %粉煤灰減少水泥用量，

27、根據(jù)實驗每減少10kg水泥，其水化熱使混凝土的溫度相應的降低1 ，每增加20kg 粉煤灰又能減少10kg 水泥。采用骨料堆場加遮陽棚，以降低骨料溫度。嚴格控制骨料的針片狀含量，優(yōu)化骨料級配，以減少水泥用量，降低水化熱，同時要盡量降低砂、石的含水率，嚴格控制含泥 量。在混凝土中適當?shù)膿饺刖從透咝p水劑來降低水泥用量和減少水灰比， 來降低混 凝土溫升和減小收縮變形。大體積混凝土澆筑前的施工機具、養(yǎng)護材料、應急備用設備需提前準備到位。3.1.2 人員統(tǒng)籌安排人員，合理細化工作。大體積混凝土澆筑前需編制施工值班表，將各項工作進行分解細化，責任到人。3.1.3 機械混凝土攪拌系統(tǒng)： 23 套攪拌機組，

28、額定單機產量為 60m 3/h ；混凝土運輸車：額定運輸量為8m 3/ 車；布料機：hg28g ；泵車： sy5385thd-37/46/50；振搗棒：zn-25/50 ；其他：沖毛機、空壓機、灑水車、柴油發(fā)電機等3.1.4 技術及現(xiàn)場準備(1)進場原材料(鋼筋、水泥、砂子、石子)必須符合設計圖紙及施工驗收規(guī)范規(guī)定。檢查要點 :(a)首先應檢查進場水泥的品種、級別、包裝或散裝倉號、出廠日期、出廠合格證、出廠檢驗報告，并按規(guī)定進行見證取樣復檢，其強度、安定性、初凝終凝時間等性能指標必須符合現(xiàn)行國家標準硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥等規(guī)定，另外應注意根據(jù)混凝土工程的特點、所處環(huán)境條件和混凝土設計性能要

29、求合理選用水泥品種。比如：為了降低大體積混凝土的水化熱，配制 c40 以上的高強混凝土或快硬混凝土時，宜優(yōu)先選用質量穩(wěn)定、強度等級不低于 42.5 級的硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥；鋼筋混凝土結構、預應力混凝土結構中，嚴禁使用含氯化物的水泥等。其次是砂子、石子、外加劑、摻合料、鋼筋等原材料的質量，必須經過取樣試驗符合標準，對未經專業(yè)監(jiān)理工程師檢查驗收或驗收不合格的材料禁止使用。鋼筋的進場質量必須符合鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋等的規(guī)定取樣作力學性能檢驗。(b)施工圖紙上面?zhèn)渥⒃牧袭a地的必須符合設計圖紙要求。(c)進場原材料經現(xiàn)場檢驗合格后，現(xiàn)場見證取樣送到有資質的試驗室試驗合格后方可澆筑混凝土。(

30、2)模板驗收合格。檢驗的要點是(a) 模板及支架的選用是否按施工組織設計方案執(zhí)行， 模板的軸線、 標高、 幾何尺寸是否符合設計要求，模板拼縫是否嚴密、表面隔離劑涂刷是否均勻，無油污，模板內清理是否干凈并充分濕潤。(b) 模板支撐系統(tǒng)是否穩(wěn)定、牢固。模板制作必須保證工程結構和構件各部分形狀尺寸和相互位置的正確性，支撐系統(tǒng)須具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性。(3)鋼筋工程驗收合格。檢查要點(a) 鋼筋的品種、規(guī)格、數(shù)量、位置、保護層、間距和加工形狀是否符合設計要求。鋼筋的連接形式和連接工藝、鋼筋的接頭位置和間距是否符合設計和施工驗收規(guī)范要求。(b) 鋼筋的錨固長度、綁扎搭接長度、焊接長度和焊接質量

31、是否符合設計和規(guī)范要求。鋼筋的彎鉤和彎折角度、彎弧、彎后的平直長度部分、受力鋼筋骨架定位，以及箍間距和箍筋加密區(qū)是否符合設計和規(guī)范要求。(d) 鋼筋的焊接接頭和機械連接接頭見證取樣試驗是否符合相關規(guī)程、規(guī)范要求。(e) 有構造鋼筋的其放置位置是否符合構造規(guī)范要求。3.2 大體積混凝土澆筑過程中質量控制措施3.2.1 混凝土布料合理選擇澆筑方法：布料設備充足，構件截面面積較小時，采用全面分層法；構件截面面積超大，設備供應緊張時采用斜面分層法；下料高度不能必須小于 1.5m ，布料厚度必須小于 50cm ，一般超大體積混凝土施工時，建議控制在 30cm ，更有利于初期混凝土的散熱，否則需采用串筒或

32、者溜槽等進行輔助下料。邊下料邊振搗。上層混凝土澆筑要在下層混凝土初凝前進行，不允許出現(xiàn)冷縫。3.2.2 混凝土振搗大體積混凝土施工時，振搗是關鍵。既不能過振，也不能漏振。插入混凝土的振搗棒要求垂直，要做到“快插慢拔” ，每點振動的時間控制在1520s ，應以混凝土表面呈水平且不再顯著下沉、不再出現(xiàn)氣泡，混凝土表面泛漿、且氣泡較少為宜。振搗過程中，使振搗棒上下略為抽動，使振搗均勻?；炷恋恼駬v緊跟布料進行，在振搗上層混凝土時，將振搗棒插入下層混凝土約 35cm ，使上下層混凝土能夠更好的結合。振搗棒插點應該比較規(guī)則，可采用行列或交錯式。兩個振點間的距離應為振搗棒振動有效半徑的1.5倍。對于模板邊

33、緣的混凝土，建議采用25的小振搗棒在模板與鋼筋之間進行振搗，將模板邊緣的氣泡趕盡。同時在條件允許的情況下，可以掌握好混凝土初凝前的二次振搗技術，以增加混凝土的密實度，減少內部細微裂縫的產生，提高混凝土的強度和抗?jié)B性。3.2.3 混凝土的壓面在混凝土初凝前用木抹子將以澆筑到預定標高的混凝土上表面進行抹壓， 以避免混凝土表面產生風干裂縫和沉降裂縫。要掌握好壓面時間，壓得過早，不能避免因收縮產 生的裂縫， 壓的過完， 混凝土已經凝結。 一般以手指能按動， 感覺有塑性時開始壓為準。由于澆筑混凝土較厚，要隨時注意觀察混凝土表面，發(fā)現(xiàn)明顯裂縫，要及時進行二次抹 壓。3.3 混凝土養(yǎng)護階段質量控制措施3.3

34、.1 為保證已澆筑好的混凝土在規(guī)定齡期內達到設計要求的強度和耐久性，并防止產生收縮和溫度裂縫，必須認真做好養(yǎng)護工作。3.3.2 大體積混凝土澆筑完畢后，在混凝土初凝后其強度達到一定強度的要求時開始養(yǎng)護。福清核電工程主要采用濕麻袋+ 塑料薄膜 + 干麻袋組合保溫、保濕的養(yǎng)護工藝。濕麻袋保證了在混凝土表面形成一層水分子膜，起到了混凝土保濕作用，塑料薄膜切斷了熱量的對流，且可以防止其下層養(yǎng)護水蒸發(fā)散失，干麻袋減緩了熱量傳導，起到了保溫作用。3.3.3 保溫、保濕養(yǎng)護是大體積混凝土施工的關鍵環(huán)節(jié)。保溫養(yǎng)護的主要有兩個目的，一是通過減少表層混凝土的熱擴散，降低大體積混凝土澆筑體的里表溫差值以及表層混凝土

35、與環(huán)境的溫差值，減小混凝土澆筑體的自約束應力；二是降低大體積混凝土澆筑體的整體降溫速率，延長散熱時間，充分發(fā)揮混凝土強度的潛力和材料的松弛特性，利用混凝土的抗拉強度，以提高混凝土承受外約束力時的抗裂能力，達到防止或控制溫度裂縫的目的。同時，在養(yǎng)護過程中保持良好溫度和防風條件，使混凝土在適宜的溫度和濕度環(huán)境下養(yǎng)護。據(jù)此，要求對保溫措施所應滿足的條件規(guī)定：施工人員應根據(jù)事先確定的溫控指標的要求，來確定大體積混凝土澆筑后的養(yǎng)護措施。3.3.4 根據(jù)多年的核電大體積混凝土施工經驗及其采取的養(yǎng)護措施，結合國家現(xiàn)行的相關標準、規(guī)范，筏基大體積混凝土覆蓋順序宜為：覆蓋12層濕麻袋-1層塑料薄膜-2-4層干麻

36、袋-1層塑料薄膜-2-4層干麻袋。麻袋鋪設要整齊、平整并且和表面要有很好的接觸，要一層壓一層，不漏縫隙的密鋪，不許有遺漏、翹角和空鼓處。3.3.5 麻袋覆蓋層數(shù)原則：混凝土水化熱一般集中在前三天，以后減緩并持續(xù)進行水化，即 3 天后水化熱反應減小、 減慢， 混凝土降溫速度超過其水化熱升溫速度， 故 3 天后混凝土溫度開始出現(xiàn)下降趨勢。如果混凝土表面保溫材料覆蓋過厚，混凝土溫度無法傳遞到空氣中，其降溫速度非常小，仍然小于水化熱升溫速度，故混凝土表現(xiàn)為持續(xù)緩慢升溫，此階段應該酌情減小保溫材料厚度，以有利于熱量的擴散，縮小內外溫差。降溫階段要根據(jù)每天的降溫梯度及時添加保溫材料，一般降溫梯度應控制在1

37、.5-2 /d 之間；3.3.6 對于插筋密集且面積和厚度較大的大體積混凝土，應搭設擋風保溫棚或遮陽降溫棚。在保溫養(yǎng)護中，應對混凝土澆筑體的里表溫差和降溫速率進行現(xiàn)場監(jiān)測，當實測結果不滿足溫控指標的要求時，應及時調整保溫養(yǎng)護措施。3.3.7 大體積混凝土澆筑完畢后，應由專人負責保溫保濕養(yǎng)護工作，并應按本規(guī)范的有關規(guī)定操作，同時應做好測試記錄；3.3.8 在大體積混凝土澆筑之前應做好測溫元件埋設工作：（ 1 ）測溫點布置原則：應選擇在溫度變化大，容易散失熱量的部位和受環(huán)境溫度影響大的地方，絕熱溫升最大和產生收縮預應力最大的地方。（ 2 ）測溫點埋設：應按埋點位置圖基本準確埋設，上下測溫點均位于距

38、混凝土表面510cm 處， 中間測點位于混凝土底板厚度的中心處， 麻袋內測點位于麻袋下、 混凝土上，空氣中測點位于混凝土表面以上 1.5m 左右的空氣中。為了防止所埋設的測溫遭到損傷或破壞，應在其它工序完工之后，混凝土澆筑之前進行埋設。在埋設有測溫點的部位設置標示牌，以防止在澆搗時將其破壞。（具體情況見附圖 10 ）（ 3 ）測溫點的埋設方法：測溫頭必須在鋼筋綁扎完畢后，按測溫平面布置圖的編號埋設在規(guī)定的位置處。測溫頭在埋設完成后需設置標識牌，注意保護，防止吊物等其他工 序施工時將其破壞。3.3.9 混凝土測溫：大體積混凝土澆筑完畢后，應及時準確撐握混凝土內部溫度、表面 溫度及內外溫差情況，做

39、到信息化施工，使其處于受控狀態(tài)，以便發(fā)現(xiàn)問題及時采取措施。在預防混凝土產生裂縫方面實現(xiàn)溫差和溫度應力雙控制，需要對混凝土進行溫度監(jiān)測。（ 1 ）測溫：混凝土的溫度從澆筑起（測溫頭埋入混凝土時）就進行監(jiān)測，包括混凝土內部溫度從升溫、高溫、降溫、趨近于環(huán)境溫度及拆除保溫，進入安全范圍的全過程。測溫時間原則上延續(xù)14d ，但根據(jù)測溫情況和氣候變化情況必要時適當延長測溫時間，具體根據(jù)現(xiàn)場情況而定。測溫時間前7 天每 2 小時測一次，后7 天每 4 小時測一次。升溫及高溫期間隨時觀察溫度變化，必要測溫時間隔時間可縮短到 1h （由現(xiàn)場技術員根據(jù)具體情況確定） 。 測溫人員， 每測完一次應立即向有關方面

40、（技術部門， 質檢部門）報告溫度場情況和溫度變化趨勢，著重報告混凝土中心和表面、表面和環(huán)境溫度之間的最大溫差、混凝土降溫的最大速度，測溫中如發(fā)現(xiàn)混凝土溫度指標不符合規(guī)定要求，由技術員報告上級領導以及技術部， 最后根據(jù)測溫結果由技術部制定出應急措施并下達指令（如：根據(jù)實際的測溫情況，對降溫太快的區(qū)域及時加蓋麻袋）。（ 2 ）保溫覆蓋層的拆除應分層逐步進行，當混凝土的表面溫度與環(huán)境最大溫差小于20 時，可全部拆除。（ 3 ）保濕：由于混凝土表面覆蓋了濕麻袋，在混凝土表面形成了一層水分子保濕膜，而濕麻袋上覆蓋的塑料薄膜有效地阻礙了水分和空氣的對流， 混凝土水化熱升溫導致混凝土表面水分蒸發(fā)，但是蒸發(fā)的

41、水分子在塑料薄膜處形成冷凝水，冷凝水又可以被濕麻袋吸收再次在混凝土表面形成水分子保濕膜， 這樣就可以在養(yǎng)護階段不再需要持續(xù)澆水保濕，避免了外來澆水時混凝土表層溫度的急劇散失。養(yǎng)護工程中可以抽查部分區(qū)域，一旦發(fā)現(xiàn)混凝土表面泛白或出現(xiàn)干縮細水裂紋時，要立即適量澆水并仔細加以遮蓋養(yǎng)護。4 大體積混凝土裂縫處理篇4.1 裂縫形成原因4.1.1 大體積混凝土結構中，由于結構截面大，水泥用量多，水泥水化所釋放的水化熱會產生較大的溫度變化和收縮作用， 由此形成的溫度收縮應力是導致鋼筋混凝土產生裂縫的主要原因。這種裂縫有表面裂縫和貫通裂縫兩種。表面裂縫是由于混凝土表面和內部的散熱條件不同，溫度外低內高，形成了

42、溫度梯度，使混凝土內部產生壓應力，表面產生拉應力，表面的拉應力超過混凝土抗拉強度而引起的。貫通裂縫是由于大體積混凝土在強度發(fā)展到一定程度，混凝土逐漸降溫，這個降溫差引起的變形加上混凝土失水引起的體積收縮變形，受到地基和其他結構邊界條件的約束時引起的拉應力，超過混凝土抗拉強度時所可能產生的貫通整個截面的裂縫。 這兩種裂縫不同程度上， 都屬有害裂縫。4.1.2 高強度的混凝土早期收縮較大，這是由于高強混凝土中以 30%60% 礦物細摻合料替代水泥，高效減水劑摻量為膠凝材料總量的 1%2% ，水膠比為 0.250.40 ，改善了混凝土的微觀結構，給高強混凝土帶來許多優(yōu)良特性，但其負面效應最突出的是混

43、凝土收縮裂縫幾率增多。高強混凝土的收縮，主要是干燥收縮、溫度收縮、塑性收縮、化學收縮和自收縮?；炷脸醅F(xiàn)裂紋的時間可以作為判斷裂紋原因的參考：塑性收縮裂紋大約在澆筑后幾小時到十幾小時出現(xiàn)；溫度收縮裂紋大約在澆筑后 2 到 10d 出現(xiàn)；自收縮主要發(fā)生在混凝土凝結硬化后的幾天到幾十天； 干燥收縮裂紋出現(xiàn)在接近1 年齡期內。4.1.3 干燥收縮：當混凝土在不飽和空氣中失去內部毛細孔和凝膠孔的吸附水時，就會產生干縮，高性能混凝土的孔隙率比普通混凝土低，故干縮率也低。4.1.4 塑性收縮：塑性收縮發(fā)生在混凝土硬化前的塑性階段。高強混凝土的水膠比低，自由水分少，礦物細摻合料對水有更高的敏感性，高強混凝土

44、基本不泌水，表面失水更快，所以高強混凝土塑性收縮比普通混凝土更容易產生。4.1.5 自收縮：密閉的混凝土內部相對濕度隨水泥水化的進展而降低，稱為自干燥。自干燥造成毛細孔中的水分不飽和而產生負壓，因而引起混凝土的自收縮。高強混凝土由于水膠比低，早期強度較快的發(fā)展，會使自由水消耗快，致使孔體系中相對濕度低于80% ，而高強混凝土結構較密實，外界水很難滲入補充，導致混凝土產生自收縮。高強混凝土的總收縮中，干縮和自收縮幾乎相等，水膠比越低，自收縮所占比例越大。與普通混凝土完全不同，普通混凝土以干縮為主，而高強混凝土以自收縮為主。4.1.6 溫度收縮：對于強度要求較高的混凝土，水泥用量相對較多，水化熱大

45、，溫升速率也較大，一般可達3540 ，加上初始溫度可使最高溫度超過7080 。一般混凝土的熱膨脹系數(shù)為10x10-6/ c,當溫度下降2025 c時造成的冷縮量為22.5 x10-4 ,而混凝土的極限拉伸值只有11.5 x10-4 ,因而冷縮常引起混凝土開裂。4.1.7 化學收縮：水泥水化后，固相體積增加，但水泥-水體系的絕對體積則減小，形成許多毛細孔縫，高強混凝土水膠比小，外摻礦物細摻合料，水化程度受到制約，故高強混凝土的化學收縮量小于普通混凝土。4.1.8 當混凝土發(fā)生收縮并受到外部或內部約束時，就會產生拉應力，并有可能引起開裂。對于高強混凝土雖然有較高的抗拉強度，可是彈性模量也高，在相同

46、收縮變形下，會引起較高的拉應力，而由于高強混凝土的徐變能力低，應力松弛量較小，所以抗裂性能差。4.2 有害、無害裂縫判別標準原則上與核安全有關的鋼筋混凝土不允許出現(xiàn)裂縫，尤其是反應堆廠房底板、安全殼筒身及穹頂、汽輪機廠房蝸殼泵等重要部位嚴禁產生裂縫，其他部位應盡可能控制裂縫的產生。但是由于各種原因不可避免的產生各種裂縫，為了明確當混凝土出現(xiàn)裂縫時如何判別其是否有害、無害？為此，福清核電各單位（業(yè)主、監(jiān)理、工程公司、施工單位）經過認真研討，確定了混凝土裂縫判別標準：4.2.1 無害裂縫 6f00.3mm 深度 h。5h 6f00.2mm 貫穿（自愈性） 1.0mm > f>0.3mm

47、l <0.1b4.2.2 有害裂縫（滿足下列條件之一）6f>0.3mm 縱深裂縫、h>0.5h;6f>0.2mm 貫穿全截面；裂縫影響使用功能（有滲透、透氣、透射線等要求，且滿足其中之一即可）6f>0.3mm非貫穿，可能引起鋼筋銹蝕裂縫；降低結構承載力的裂縫。4.2.3 各符號的含義af裂縫寬度l裂縫長度h 裂縫深度h 裂縫深度b沿裂縫長方向的結構寬度，如澆筑后的沉縮（塑性裂縫）4.3 無害裂縫處理方法4.3.1 二次壓面法對于新澆混凝土收縮裂縫，該裂縫多在新澆筑并暴露于空氣中的結構構件表面出現(xiàn)，有塑態(tài)收縮、沉降收縮、干燥收縮、碳化收縮、凝結收縮等收縮裂縫，這種裂

48、縫不深也不寬，處理方法如下：（ 1 ）如混凝土仍有塑性，可采取壓抹一遍的方法，并加強養(yǎng)護。（ 2 ）如混凝土已硬化，可向裂縫內滲入水泥漿，然后用鐵抹子抹平壓實。4.3.2 表面涂抹砂漿法處理時將裂縫附近的混凝土表面鑿毛或沿裂縫鑿成深15 20mm 寬 100200mm 凹槽，掃凈并灑水濕潤。先刷水泥凈漿（業(yè)主批準適用的界面劑）一度，然后用1: 12水泥砂漿分23層，涂抹總厚1020mm壓光。有滲漏水時，應用水泥凈漿（厚 2mm ）和 1 ： 2.5 水泥砂漿（厚 4-5mm, 可慘入 1 3%于水泥重量的氯化鐵防水劑）交替抹壓4-5 層，涂抹后3-4 小時進行覆蓋并灑水養(yǎng)護。4.3.3 表面涂

49、抹環(huán)氧膠泥（或粘貼環(huán)氧玻璃布）法涂抹前，將裂縫附近表面清洗干凈（油污應用丙酮或二甲苯擦洗凈） 、干燥。較寬裂縫用環(huán)氧膠泥填塞，并將膠泥均勻地涂刮壓裂縫表面，寬 80-100mm 。基層干燥有困難時可以用環(huán)氧煤焦油膠泥。需要粘貼環(huán)氧玻璃布時，先將玻璃布脫鈉、干燥，視具體情況可作成一布二油（或二布三油，第二層布的周圍應比下一層寬 1015mm ）。4.3.4 表面鑿槽嵌補法當裂縫稀少，但深度較深時，沿混凝土裂縫鑿一條v 型或 u 型槽，槽內表面應修理平整，清洗干凈，并保持槽內干燥。槽內嵌入剛性材料如水泥砂漿、環(huán)氧膠泥，或填灌柔性材料如聚氯乙烯膠泥、瀝青油膏等密封。密封材料嵌入前，先涂刷與嵌填材料混

50、凝土性質的稀釋涂料（表面可作砂漿保護層或不作保護層） ，具體做法見圖 1 。圖 1 表面鑿槽修補裂縫的處理方法（a）一般裂縫處理（b）滲水裂縫處理（c）活動裂縫處理（d）活動裂縫擴展后的情況1 裂縫 ;2 水泥砂漿或環(huán)氧膠泥;3 聚氧乙烯;4 1:2.5 水泥砂漿或剛性防水五層做 法;5密封材料；6一隔離緩沖區(qū)；b一槽寬；6裂縫活動距離注：對于施工縫表面的裂縫，處理時可在與其連接的施工段混凝土澆筑前，按表面鑿槽嵌補法的要求在裂縫位置處鑿v 型或 u 型槽，該槽內不再填充其他填充物，由該連接施工段澆筑的結構混凝土填充，以保證施工縫處混凝土。4.3.5 表面貼條法對于裂縫移動范圍不限于一個平面并有

51、防水要求不便鑿槽修補的活裂縫， 可將一條具有柔性的聚丁橡膠密封條置于裂縫上面，用聚丁橡膠粘結劑將周邊粘結于混凝土上（見圖 2 ） ，使密封條中部能隨裂縫活動而自由活動，長的裂縫可分段為粘結，分段為密封條的連接采用聚丁橡膠粘貼搭接， 搭接處上下壓搓應切成斜面搭接， 長度 100mm 。 圖 2 柔性密封帶表面粘貼1 裂 縫 2 油氈或塑料隔離層；3 聚丁橡膠密封條； 4 粘結劑4.4 有害裂縫處理方法4.4.1 水泥灌漿法鉆孔：采用風鉆鉆孔，孔距 1-1.5m 除淺孔采用騎縫孔外一般占孔軸線與裂縫呈30 45斜角（見圖3）,孔深應穿過裂縫面0.5m以上，當鉆孔 有兩排或兩排以上時，宜交叉或呈梅花

52、形布置。圖 3 鉆孔示意圖1 裂縫； 2 騎縫孔； 3 斜孔沖洗：鉆孔完畢后，應用水沖洗，按豎向排列自上而下逐孔進行。密封：縫面沖洗凈后，在裂縫表面用1: 12水泥砂漿或環(huán)氧膠泥涂抹。埋管：一般用 ?19 -38 的鋼管作灌漿管（鋼管上端加工絲扣） ，安裝前在鋼管外壁用生膠帶纏緊，然后旋入孔中，孔中管壁周圍的空隙用水泥砂漿或硫磺砂漿封堵，以防冒漿或灌漿管沖孔中脫出。試壓：用0.1-0.2mpa壓力水作滲水試驗，采取灌漿孔壓水，排水孔排水的方法檢查裂縫和管路暢通情況，然后關閉排氣孔檢查止?jié){堵漏效果，并濕潤縫面，以利粘結。灌漿：合格的經設計批準使用的填縫用注射性水泥，水泥凈將水灰比為0.4,灌漿壓

53、力0.3 0.5mpa。在整條裂縫處理完畢后，孔內應充滿凈漿，并填入凈砂用棒搗實。4.4.2化學灌漿法 鉆孔：采用風鉆鉆孔，孔距 1-1.5m 除淺孔采用騎縫孔外一般占孔軸線與裂縫呈30 45斜角(見圖3),孔深應穿過裂縫面0.5m以上，當鉆孔有兩排或兩排以上時， 宜交叉或呈梅花形布置； 密封：縫面沖洗凈后，在裂縫表面用1: 12水泥砂漿或環(huán)氧膠泥涂抹。 埋管：一般用？19-38的鋼管作灌漿管(鋼管上端加工絲扣)，安裝前在鋼管外壁用生膠帶纏緊，然后旋入孔中，孔中管壁周圍的空隙用水泥砂漿或硫磺砂漿封堵，以防 冒漿或灌漿管沖孔中脫出。一試壓：用0.2-0.3mpa壓縮空氣進行壓力實驗； 灌漿：采用環(huán)氧樹脂漿液進行灌漿環(huán)氧樹脂漿液配比：材料名稱重量配合比備注環(huán)氧樹脂(g)煤