臺(tái)山電廠變壓器直流偏磁研究與防治_0

1、臺(tái)山電廠變壓器直流偏磁研究與防治馬志強(qiáng)1 李占元2 郭渭彬1趙偉2彭橋2(1 廣東省電機(jī)工程學(xué)會(huì)，廣州510600 2 廣東國華粵電臺(tái)山發(fā)電有限公司，臺(tái)山529200)摘 要：文章簡(jiǎn)要回顧臺(tái)山電廠幾起典型直流偏磁事件，討論直流輸電大地電流對(duì)交流電網(wǎng)影響等效網(wǎng)絡(luò)的簡(jiǎn)化原則，應(yīng)用極地電阻網(wǎng)絡(luò)分析高肇直流對(duì)臺(tái)山電廠變壓器直流偏磁的影響以及臺(tái)山電廠變壓器中性點(diǎn)直流電流的變化規(guī)律，比較小電阻限流法、電容隔直法、反向電流限制法和電位補(bǔ)償方法的優(yōu)缺點(diǎn)，提出抑制臺(tái)山電廠變壓器中性點(diǎn)直流電流的工程建議。關(guān)鍵詞：電力系統(tǒng)；直流輸電；變壓器直流偏磁Transformer biasing analysis and l

2、imitation in Taishan power plantMa Zhiqiang1 Li Zhanyuan2 Guo Weibin1 Zhao Wei2 Peng Qiao 2(1 Guangdong Branch of CSEE, Guangzhou, China 510600; 2 Taishan Power Plant, Taishan, Guangdong, China 529200)1Abstract:This paper discusses the equivalent principle of AC power network under DC ground current

3、, analyzes transformer biasing in Taishan power plant raised by Gaozhao HVDC transmission line fault, describes the basic characteristic of Taishan transformer neutral current, compares the strongpoint and shortage of resistance, capacitor, reverse DC injection and potential compensation methods to

4、eliminate the neutral DC current in transformers, and recommends a scheme to be applied in Taishan power plant.Keyword: Power System, HVDC, Transformer Biasing7臺(tái)山電廠變壓器直流偏磁研究與防治7前言臺(tái)山電廠近年來屢屢發(fā)生直流輸電大地電流串入中性點(diǎn)接地變壓器，導(dǎo)致變壓器直流偏磁的事件，其中受高肇直流輸電系統(tǒng)的影響最為嚴(yán)重，主變中性點(diǎn)電流最高達(dá)58A，影響設(shè)備安全。如何定量分析直流輸電大地電流對(duì)臺(tái)山電廠變壓器的影響？臺(tái)山電廠變壓器中性點(diǎn)直流

5、電流與哪些因素有關(guān)，變化規(guī)律如何？臺(tái)山電廠適宜采用何種限制變壓器中性點(diǎn)電流的工程措施以保障主變的安全？所有這些電廠極為關(guān)注，為此展開了相關(guān)研究【20】。本文簡(jiǎn)要回顧臺(tái)山電廠幾起典型直流偏磁事件，討論交流電網(wǎng)等效簡(jiǎn)化原則，應(yīng)用極地電阻網(wǎng)絡(luò)算法和電位曲線擬合算法分析高肇直流、天廣直流對(duì)臺(tái)山電廠變壓器的影響，比較抑制變壓器中性點(diǎn)電流的小電阻限流法、電容隔直法、中性點(diǎn)注入反向電流法以及電位補(bǔ)償法的特點(diǎn)，最后提出臺(tái)山電廠限制直流偏磁的工程推薦方案。直流偏磁事件與仿真臺(tái)山電廠自投運(yùn)以來不時(shí)發(fā)生變壓器噪聲增大事例，其中絕大多數(shù)情況與南方電網(wǎng)直流輸電單極大地回路運(yùn)行有關(guān)。據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，自2005年7月至200

6、6年8月之間發(fā)生變壓器直流偏磁事件44起，其中變壓器中性點(diǎn)電流超過15A的事件30起，單臺(tái)變壓器中性點(diǎn)最大電流達(dá)58A。表1為臺(tái)山電廠三起典型直流偏磁事件。表1 臺(tái)山電廠典型直流偏磁事件事件時(shí)間主變中性點(diǎn)電流（A）直流線路臨近變電站主變中性點(diǎn)入地電流（A）1號(hào)變2號(hào)變3號(hào)變4號(hào)變故障極入地電流(A)唐美站臺(tái)山站開平站A2006-5-16 581211高肇極23600*-13.8-13.5-17.0B2006-5-28 1899天廣極11184C2006-8-22 4.72.495.52三鵝極21514由臺(tái)山電廠變壓器空載試驗(yàn)數(shù)據(jù)，計(jì)算出變壓器勵(lì)磁特性曲線。其中臺(tái)電12號(hào)變壓器勵(lì)磁特性的飽和度約

7、為45，正常工作點(diǎn)接近飽和特性的拐點(diǎn)，在額定電壓下，折線拐點(diǎn)勵(lì)磁電流值0.05%，約有名值0.86A，峰值1.215A；34號(hào)變壓器勵(lì)磁特性的飽和度約為50，正常工作點(diǎn)接近飽和特性的拐點(diǎn)，折線拐點(diǎn)勵(lì)磁電流值0.05%，約有名值0.4A，峰值0.56A。采用文獻(xiàn)8的勵(lì)磁曲線折線化模型，計(jì)算不同中性點(diǎn)電流變壓器勵(lì)磁電流的畸變，結(jié)果見表2。表2 臺(tái)山電廠變壓器直流偏磁分析主變飽和度每相直流電流(A)倍值偏磁電流(A)勵(lì)磁電流直流分量(A)勵(lì)磁電流峰值(A)勵(lì)磁電流有效值(A)勵(lì)磁電流有效值的倍數(shù)124521.6460.2731.72713.2186.5223.45143.2920.4403.5602

8、0.56411.2735.57986.5840.7037.29632.17119.76410.4571613.1691.11514.88450.29634.77618.40019.3315.9091.26218.06856.75540.55221.456355011.7680.1250.8756.6943.2813.18523.5360.2011.79910.4285.6855.51947.0730.3213.67916.3299.9819.690814.1420.5107.49025.53217.56317.051由表2可以看出，實(shí)際偏磁電流只占直流電流中的小部分，隨著繞組中的直流電流的增大

9、，偏磁電流增長趨于飽和，勵(lì)磁電流中的直流分量則隨繞組直流電流增長很快，勵(lì)磁電流峰值及有效值上升迅速。外部強(qiáng)制流入變壓器繞組的直流電流僅一小部分成為偏磁電流，大部分轉(zhuǎn)換為畸變勵(lì)磁電流的直流分量。變壓器的這一負(fù)反饋特性有利于其抵御外部直流電流的沖擊，但是以變壓器振動(dòng)與噪聲增大為代價(jià)的。等效電網(wǎng)的選取原則基于廣東電網(wǎng)復(fù)雜而龐大，地電流對(duì)臺(tái)山電廠變壓器的影響宜采用適當(dāng)簡(jiǎn)化的等效網(wǎng)絡(luò)來進(jìn)行分析，在保證工程準(zhǔn)確度前提下減少計(jì)算工作量。簡(jiǎn)化網(wǎng)絡(luò)須遵循一定原則，避免主觀性。通常的做法是保留與待分析發(fā)電廠（變電站）有輸電線路連接的變電站，保留一級(jí)、乃至二級(jí)相鄰變電站以及關(guān)鍵樞紐變電站，保留通過大容量輸電線路與待

10、分析廠站電網(wǎng)片連接的遠(yuǎn)方發(fā)電廠（變電站），特別需要保留臨近大海且接地網(wǎng)良好的大型發(fā)電廠（變電站），這些廠（站）往往是直流電流流回大地的主要通路。忽略與待分析廠站非一級(jí)、二級(jí)相鄰的變電站，忽略通過大電阻值輸電線路與主網(wǎng)連接的遠(yuǎn)方變電站。通過以上選擇，可以消去主網(wǎng)中與待分析發(fā)電廠（變電站）不直接相關(guān)的電網(wǎng)片，獲得簡(jiǎn)化的等值計(jì)算網(wǎng)絡(luò)。臺(tái)山電廠直流偏磁仿真計(jì)算最終采用包括臺(tái)山電廠、江門220kV電網(wǎng)、保留江門和香山500kV變電站的500kV局部電網(wǎng)共1個(gè)電廠、21個(gè)220kV變電站、8個(gè)500kV變電站的等效計(jì)算網(wǎng)絡(luò)。計(jì)算方法直流輸電工程設(shè)計(jì)采用傳統(tǒng)場(chǎng)-路經(jīng)典算法14 分析地中電流對(duì)交流電網(wǎng)影響。場(chǎng)

11、-路算法按大地分層結(jié)構(gòu)電特性模型先進(jìn)行電流場(chǎng)計(jì)算，解算出交流電網(wǎng)變電站的地表電位，以此作為電壓源與交流電網(wǎng)的直流電阻網(wǎng)絡(luò)和變電站地網(wǎng)電阻進(jìn)行聯(lián)解，計(jì)算出直流電流在交流電網(wǎng)內(nèi)部的分布，求出各變壓器中性點(diǎn)的直流電流。場(chǎng)-路經(jīng)典算法理論嚴(yán)格，但需要收集大地分層結(jié)構(gòu)導(dǎo)電特性，實(shí)際運(yùn)行部門很難勘查交流電網(wǎng)廣大區(qū)域內(nèi)的土壤分層結(jié)構(gòu)和實(shí)際電阻率，正是這些地層的土壤電阻率影響著或者與接地極附近的土壤特性一起影響著交流電網(wǎng)地下和地上電流的分配，這是場(chǎng)-路算法應(yīng)用的困難之一。此外場(chǎng)-路算法很難模擬交流電網(wǎng)大范圍地區(qū)內(nèi)土壤特性不均衡性，影響場(chǎng)-路算法仿真精度，而近年來發(fā)生的變壓器嚴(yán)重直流偏磁事件大都與大地導(dǎo)電特性不

12、均衡性直接相關(guān)。極地電阻網(wǎng)絡(luò)分析算法12是為簡(jiǎn)化電流場(chǎng)計(jì)算而提出的新方法，算法的核心是將地中電流對(duì)交流電網(wǎng)的影響用直流接地極與交流接地網(wǎng)之間的耦合互電阻來仿真，一旦該耦合互電阻被確定，場(chǎng)-路計(jì)算就變換為純電路計(jì)算，變壓器直流偏磁分析就成為直流電路問題。該算法能充分利用交流電網(wǎng)變壓器中性點(diǎn)的實(shí)測(cè)電流值來推算直流接地極與交流變電站地網(wǎng)之間的互電阻，因而具有工程實(shí)用意義。設(shè)電力系統(tǒng)有m座發(fā)電廠（站），保留廠站地網(wǎng)母線，消去交流電網(wǎng)無源直流電阻網(wǎng)絡(luò)的所有其他節(jié)點(diǎn)，可得廠站地網(wǎng)母線的m×m階完全型電導(dǎo)矩陣Gee，建立以下矩陣方程式： （1）式中Gee交流電網(wǎng)地上電阻網(wǎng)絡(luò)和地下電阻網(wǎng)絡(luò)簡(jiǎn)化到廠站

13、地網(wǎng)母線的直流電導(dǎo)矩陣，Ged 交流地網(wǎng)與直流接地極互電導(dǎo)矩陣，Gdd 直流接地極電導(dǎo)矩陣，Ve 交流電網(wǎng)地網(wǎng)母線直流電壓向量，Vd 直流接地極電壓向量，Id 直流接地極注入電流向量。只考慮本側(cè)直流接地極的影響，并認(rèn)為直流接地極電阻恒定，在接地極注入電流Id作用下，直流接地極電壓Vd （2）將式(1)展開得第一等式 （3）將矩陣Gee分解為交流電網(wǎng)電導(dǎo)矩陣Gaee和接地電阻網(wǎng)絡(luò)電導(dǎo)矩陣G0ee兩部分 (4)變壓器中性點(diǎn)電流Ie (5)將式（4）、（5）代入式（3）得 （6）已知Ie、Gaee、G0ee和Vd,可以由式(6)求出接地極與交流接地網(wǎng)的互電導(dǎo)Ged。計(jì)算時(shí)應(yīng)在交流電網(wǎng)選擇一個(gè)遠(yuǎn)離直流

14、接地極的發(fā)電廠（變電站）為基準(zhǔn)站，該站的地網(wǎng)電導(dǎo)加入矩陣Gaee，以保證Gaee矩陣可以求逆?；鶞?zhǔn)站變壓器中性點(diǎn)電流等于其他接地變壓器中性點(diǎn)的電流代數(shù)，其量測(cè)值可用于校核。在變壓器中性點(diǎn)電流量測(cè)不足情況下可以用擬合電位曲線來推算互電阻。極地電阻網(wǎng)絡(luò)分析算法避開了復(fù)雜電流場(chǎng)計(jì)算，分析簡(jiǎn)便，適合臺(tái)山電廠變壓器中性點(diǎn)電流仿真計(jì)算。直流偏磁事件分析采用簡(jiǎn)化等效網(wǎng)絡(luò)，地網(wǎng)電阻臺(tái)山電廠采用實(shí)測(cè)0.14，其他500kV站取值0.3，220kV站取值0.5，地理位置直接使用廠站和接地極經(jīng)緯度。表3為事件<A>的仿真計(jì)算結(jié)果，計(jì)算中采用臺(tái)山電廠2號(hào)主變中性點(diǎn)實(shí)測(cè)電流58A，唐美、開平、臺(tái)山變電站的主

15、變中性點(diǎn)實(shí)測(cè)電流，無實(shí)測(cè)電流的變電站采用大地電位擬合曲線推算互電阻。表3 事件<A>仿真計(jì)算結(jié)果廠站中性點(diǎn)電流(A)母線電位(V)地電位(V)開路電位(V)新會(huì)-1.83122.05022.45323.387水口-7.73922.67224.52228.413開平-17.00726.18929.37437.907臺(tái)山站-13.50422.27226.49633.274唐美-13.80317.26620.94827.871圣堂-4.97435.54336.73939.256恩平-12.20237.96741.60147.739臺(tái)電2號(hào)變58.00912.56411.6020.000對(duì)

16、事件<A>變壓器直流偏磁現(xiàn)象解釋如下：恩平、開平、水口、臺(tái)山站、唐美等變電站離直流接地極較近，位于大地電位的“上游”，呈現(xiàn)源極特性，其主變中性點(diǎn)電流與接地極電流方向相反，電流通過大容量輸電線路向位于海邊的“下游”臺(tái)山電廠流去，在臺(tái)山電廠2號(hào)主變中性點(diǎn)電流匯集為58A的入地電流，造成嚴(yán)重直流偏磁。如漏斗來形象比喻，接地良好的臺(tái)山電廠位于漏斗的嘴口，匯接來自上游各變電站的變壓器中性點(diǎn)電流，最后導(dǎo)致遠(yuǎn)離直流接地極的發(fā)電廠（變電站）變壓器中性點(diǎn)電流遠(yuǎn)大于接地極附近變電站中性點(diǎn)電流這一奇特情況。表4為事件<B>和<C>的仿真計(jì)算結(jié)果。計(jì)算中等效計(jì)算網(wǎng)絡(luò)不變，大地電位擬

17、合曲線參數(shù)與事件<A>相同，忽略臺(tái)山電廠與直流接地極的互電阻。表4 事件<B、C>仿真計(jì)算結(jié)果廠站變壓器中性點(diǎn)電流天廣直流入地 1184A三廣直流入地 1514A計(jì)算值(A)實(shí)測(cè)值(A)計(jì)算值(A)實(shí)測(cè)值(A)臺(tái)電2號(hào)變17.46318.08.3704.7臺(tái)電3號(hào)變8.7549.05.8442.49臺(tái)電4號(hào)變8.7559.05.8445.52可以看出，事件<B>和<C>仿真結(jié)果與實(shí)測(cè)值趨勢(shì)吻合，天廣直流事件吻合良好，三廣直流有一定誤差。仿真結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)基本吻合，證明算法和事件<A>確定的模型參數(shù)對(duì)分析其他直流線路的影響仍然有效。限制

18、直流偏磁的工程措施限制變壓器直流偏磁工程措施研究國內(nèi)近幾年取得進(jìn)展，包括廣東春城變電站的小電阻限流裝置15-16、大亞灣核電站的電容隔直裝置11,18、江蘇武南變電站的中性點(diǎn)注入反向直流電流裝置9-10，以及文獻(xiàn)19提出的電位補(bǔ)償方法，這些措施和方法在臺(tái)山電廠的應(yīng)用效果分析如下。1. 小電阻限流法該方法15是在變壓器中性點(diǎn)串接一個(gè)小阻值的電阻，增加交流電網(wǎng)直流通路的阻力，抑制直流電流。由表5可以看出，小電阻對(duì)抑制臺(tái)山電廠變壓器直流電流效果顯著：1小電阻便使中性點(diǎn)電流下降60%多，2小電阻就可以將中性點(diǎn)電流限制在安全電流12安培（按每相電流4安培計(jì)）以下，隨著電阻值的增加，電流衰減速度逐漸減慢。

19、表5 臺(tái)電2號(hào)變中性點(diǎn)接小電阻效果變壓器中性點(diǎn)直流電流(A) (小電阻 R= )01248臺(tái)電2號(hào)變57.6815.999.295.052.64臺(tái)電3號(hào)變11.5017.7118.7119.3419.69臺(tái)電4號(hào)變11.4817.6918.6919.3219.68小電阻方法的不足是不能完全消除中性點(diǎn)電流，電阻過大影響變壓器的過電壓能力和零序網(wǎng)絡(luò)參數(shù)。但就臺(tái)山電廠而言，變壓器中性點(diǎn)串接的小電阻阻值不大，對(duì)電網(wǎng)的負(fù)面影響有限。2. 電容隔直法電容隔直法11是在變壓器中性點(diǎn)串接一個(gè)電容器，直接阻斷變壓器的直流通路，徹底消除了變壓器的直流偏磁。由表6可以看出，用電容器阻斷變壓器中性點(diǎn)直流電流的效果是顯

20、而易見的，但如果僅對(duì)2號(hào)主變實(shí)施電容隔直，3、4號(hào)變壓器的中性點(diǎn)電流值會(huì)上升，必須對(duì)3、4號(hào)變壓器同時(shí)采取限制措施。表6 電容隔直效果變壓器配置隔直電容后的中性點(diǎn)電流（A）未裝設(shè)2號(hào)變?nèi)珡S配置臺(tái)電2號(hào)變57.67500臺(tái)電3號(hào)變11.49620.0930臺(tái)電4號(hào)變11.48420.0720電容隔直方法的不足是改變了變壓器中性點(diǎn)直接接地的特性，需要修改現(xiàn)有運(yùn)行規(guī)程，影響變壓器過電壓能力和繼電保護(hù)，為在事故情況下保護(hù)電容器需要配置自動(dòng)電流旁路回路，使裝置復(fù)雜，成本上升，自動(dòng)電流旁路回路動(dòng)作使零序阻抗跳變。3. 中性點(diǎn)注入反向電流法中性點(diǎn)注入反向直流電流方法9,10無須改變變壓器中性點(diǎn)接線，借助有源

21、注入抵消變壓器中性點(diǎn)的直流分量，抑制直流偏磁。注入電流中的一部分電流（通常是大部分）直接流入站內(nèi)地網(wǎng)，另一部分電流（通常是小部分）流入變壓器中性線，抵消直流輸電地中電流產(chǎn)生的中性線電流，并經(jīng)交流電網(wǎng)其他接地變壓器中性點(diǎn)流回大地，與前一部分直接入地的電流匯合，從輔助接地極流回。如果把輔助接地極設(shè)想成位于無窮遠(yuǎn)處的理想接地極，則可以把中性點(diǎn)注入電流看成是從無窮遠(yuǎn)處送電的另外一條小容量直流輸電線路的異極性單極大地運(yùn)行方式。反向直流電流注入法可以利用極地電阻網(wǎng)絡(luò)分析算法給出理論解釋。假設(shè)交流變電站地網(wǎng)配備了注入電流裝置，該注入電流向量用Ip表示，則文獻(xiàn)【12】式(3-1)可改寫為式(7) （7）解出地

22、網(wǎng)電位向量Vp（8）倘若注入反向電流滿足（9）則有Vp0，表明此時(shí)對(duì)直流分量而言交流電網(wǎng)全部母線處于零電位的等電位狀態(tài)，變壓器中性點(diǎn)直流電流被完全消除。表7 中性點(diǎn)注入反向電流效果變壓器地網(wǎng)注入反向電流（A）0100200臺(tái)電2號(hào)變57.67532.0686.461臺(tái)電3號(hào)變11.4960.810-9.876臺(tái)電4號(hào)變11.4840.809-9.866表7可以看出，注入100A時(shí)3、4號(hào)變中性點(diǎn)電流得到有效抑制，但2號(hào)變中性點(diǎn)電流仍超過30A；注入200A時(shí)2號(hào)變中性點(diǎn)電流抑制到6A，但3、4號(hào)變中性點(diǎn)電流已經(jīng)反向，說明注入反向電流難以同時(shí)良好抑制2號(hào)變與3、4號(hào)變的中性點(diǎn)電流。反向電流注入法

23、無須更改變壓器接線，對(duì)繼電保護(hù)無影響，但需建造輔助接地極，工程造價(jià)高，電流源容量大，注入電流增加了廠站地網(wǎng)的負(fù)擔(dān)，輔助接地極的入地電流可能造成二次污染，在有多臺(tái)主變中性點(diǎn)接地且主變連接不同出線間隔時(shí)補(bǔ)償效果不理想，不適合臺(tái)山電廠使用。4. 電位補(bǔ)償方法電位補(bǔ)償方法19是利用串接在變壓器中性點(diǎn)與地網(wǎng)之間由雙向可變直流電流源和小電阻構(gòu)成的電位補(bǔ)償元件，部分或全額補(bǔ)償?shù)刂须娏饕鸬慕涣麟娋W(wǎng)各接地極電位的差異，使交流電網(wǎng)變壓器中性點(diǎn)電位相近或相同，從而有效抑制變壓器中性點(diǎn)直流電流的一種方法。就其原理可以消減任何強(qiáng)度大地電流對(duì)交流電網(wǎng)的沖擊。由表8可以看出，電位補(bǔ)償方法效果良好。表8 電位補(bǔ)償法效果變壓

24、器補(bǔ)償電位(V)，補(bǔ)償電阻=0.5V2=0,V3、4=0V2=15,V3、4=10V2=27.5, V3、4=19臺(tái)電2號(hào)變57.67512.3230.376臺(tái)電3號(hào)變11.4965.2010.233臺(tái)電4號(hào)變11.4845.2000.233電位補(bǔ)償法原理新穎，與其他限制變壓器中性點(diǎn)直流電流方法相比，在保持變壓器中性點(diǎn)有效接地前提下能抑制和消除變壓器中性點(diǎn)的直流分量，對(duì)繼電保護(hù)以及電網(wǎng)短路故障時(shí)變壓器的過電壓能力的影響也較小電阻限流法、電容隔直法小，需要電流源設(shè)備但無需另建輔助接地極，不存在輔助接地極尋址困難以及輔助接地極入地電流對(duì)周邊環(huán)境的二次污染，適應(yīng)電網(wǎng)結(jié)構(gòu)和運(yùn)行方式變化的能力強(qiáng)，總體性

25、能價(jià)格比較優(yōu)，在全網(wǎng)變壓器直流偏磁的綜合治理中有應(yīng)用價(jià)值，應(yīng)積極試制掛網(wǎng)運(yùn)行。小結(jié)臺(tái)電變壓器直流偏磁分析可以采用局部等效網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行。為確保分析準(zhǔn)確度，網(wǎng)絡(luò)選取應(yīng)遵循一定的原則，避免主觀性。極地網(wǎng)絡(luò)分析算法能充分利用交流電網(wǎng)變壓器中性點(diǎn)的實(shí)測(cè)電流值來推算互電阻，避開了復(fù)雜電流場(chǎng)計(jì)算，能用擬合電位曲線來推算大地電位彌補(bǔ)量測(cè)量的不足，分析簡(jiǎn)便，適合工程應(yīng)用。臺(tái)山電廠變壓器直流偏磁呈現(xiàn)“漏斗”特性：距直流接地極較近而位于大地電位“上游”的變電站從地中“吸入”電流，通過大容量輸電線路流向位于海邊的“下游”臺(tái)山電廠，在臺(tái)山電廠主變中性點(diǎn)匯集，造成嚴(yán)重直流偏磁。大亞灣核電站直流偏磁與此類似。中性點(diǎn)注入反向直流

26、電流方法不適合臺(tái)山電廠，小電阻限流法、電容隔直法以及電位補(bǔ)償方法均能抑制臺(tái)山電廠直流偏磁，其中電位補(bǔ)償方法總體性能較優(yōu)。參考文獻(xiàn)：1 戴熙杰，直流輸電基礎(chǔ) 1990年 水利電力出版社.2 趙畹君. 高壓直流輸電工程技術(shù). 北京：中國電力出版社，20043 DL/T 5224-2005. 高壓直流輸電大地返回系統(tǒng)設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)定.中華人民共和國發(fā)改委 2005-06-014 Sakis Meliopulos A P, George Christoforidis. Effects of DC ground electrode on converter transformersJ. IEEE Transaction on power delivery, 1989, 4(2):995-10025 J. G. Kappenman, S. R. Norr, G. A. Sweezy, D. L. Carlson, V. D. Albertson, J. E. Harder, B. L. Damsky. GIC mitigation: a neutral blocking /bypass device to prevent the flow of GIC in power systems