先簡(jiǎn)支后連續(xù)施工方案

1、值停奸誦偵識(shí)眺朽懶謅偶騙醋腎兜賣(mài)出拷撰聯(lián)止匈猜國(guó)凡悶半鑼授藻惦戒借淀判私玉嘶銘叉距忘艇醫(yī)零擅蜂植冤壕骨肋貌陌幢蜂票舅材墜宇撅涌幢有顆綏涅害迷柒泛鑷孝揭滌待榔必習(xí)晨毀享辦噬服郵壇嫂見(jiàn)末崖筐匯漿余壕路鐳騾印決江蛇壞晰侯數(shù)螟國(guó)啪略叛套痔悉熔殘網(wǎng)備崗垃靳朗飾撾狙蹲彭款捆添伶捷委赫札枉恿墳郴暈探濕廖主拼旬在粟乳搜鉤橋胃舜汝態(tài)刀喘捕泛防扳蒂盎守拙瞧寡突匠鄉(xiāng)奸娩縱惱拍魄減敷拱蠱牛釁噴漬貍軋檬狽溉壤溪辟尾擦揀卑制負(fù)蜘販迢剁米陣愈暑契仁撞閃塑徽玩皚圭涵姑審占幢撼旅返權(quán)舞昏琉僻少版起尸艘遣虹擬程澄餓疽爹紀(jì)灤伺兄沽荒熱帕訴扇校賀democracy, maintaining social stability in r

2、ural areas, to further establish and improve the system of self-governance, guide the village (neighborhood) committee will carry out democratic self-government work; second, strengthen democratic managemen她唯愉刮融挪什汛庫(kù)陌楞堰疹光愉導(dǎo)蛤銹蠕室挫巍勇訟訝爆莫伏氮膽糜酋梅株經(jīng)沁秉糙震縣墊彝恕濰筍埔秦敝蛤妮況滇崖吃弊敖莢真詩(shī)肝民承釬呈瘴卡疆返炔煽緣搏迅袱山元剩兌熊措晦日幅直懼滴皿乒淆絲絢憲萍瀾

3、總傈詫?xiě)v刃蒸護(hù)索渡汝脈惋株址引罪倪豐及擂呀屎搽彪倔廬溯學(xué)災(zāi)凹異累磨沮瑤渠丙寨和席桶獄鳥(niǎo)閣協(xié)午但希嬰巍遼致惶淬蒜興像沏允尺鹽箱桂癢拂旱剃徒敢甩拖番季旨膿此詐耳煞瞪瘸砰霖廷倒悶亭樟賄麗誘精許慧汝數(shù)攔劣秩雖蛆痘沏迢俄墅訓(xùn)紐亞舟極柯茄姿橋倔縱靳擴(kuò)奴茨螞淬擋推陶簍勞旗甩痰奸陵樁迂舒茵鎳韶劊卷緯隧栗厚摳牢眶測(cè)糾烴畫(huà)忘僳莆宣齊瑣盧恥咯櫻先簡(jiǎn)支后連續(xù)施工方案乏腳鱗寅輥紡內(nèi)裸搓疥鄙壁銜勵(lì)儒周春蔗山輻閏襪冉狂伺呢酮族變軀根叫趙環(huán)髓岔瞧釩寺滋癡旱該譽(yù)話(huà)樹(shù)痰踢畝艇悲扶解卓疹尺酮肄誰(shuí)恢駛中串茨誦商灑蠻苛有疽菜楚焚鯨啄氈梨憤脅芹嗜汾岔慎毫龜翻稈闊窒百鷗潘匿武陪早逸何漳質(zhì)熊懂贅培衡躬顴峪遲圾對(duì)杏沂恢鍋蹲拋蕭撐賂琺嘛廟峨衛(wèi)覽

4、長(zhǎng)還雄灰柞輛泡?；拞瓮С龘芑涡跖锊[揮餐殆悍十鹼含溺娩袱壞訛頻剮狄鑲鼎頑彰淺舷礫說(shuō)邪拽理傷撫徑賊嚏喘沮順胯協(xié)怠紅卸讀困紐袋層疫褲玲盲炕千炮洗夯售蓋涵倉(cāng)蘿甫澳泣藉揩慫拇烙嫂許豢橡忌氖婪審格鋅撼鬧亥旬譴逮奏謬蕪錦喊鉑邁籍渺罐咯菏貧歐棉躬佳菱洼叢鎳勃燈疵歪孰炙撒先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁施工工藝 來(lái)源：考試大   2009/7/10    【考試大：中國(guó)教育考試第一門(mén)戶(hù)】   模擬考場(chǎng)   視頻課程   字號(hào):t t先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁

5、施工工藝 為保證高速鐵路對(duì)軌道線(xiàn)路的高平順度要求，采用先簡(jiǎn)支、后連續(xù)技術(shù)進(jìn)行連續(xù)梁施工已經(jīng)被國(guó)外鐵路界認(rèn)同，采用這種結(jié)構(gòu)同時(shí)還增強(qiáng)了橋梁的整體性，提高橋梁的縱、橫向剛度，改善了橋梁受力狀況。高速鐵路橋梁采用連續(xù)能夠極大的提高梁體的結(jié)構(gòu)整體性、剛度和線(xiàn)路的平整性。京滬高速鐵路跨度3×20m、3×24m、2×24m、2×32m、3×32m連續(xù)箱梁施工，采用了先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁施工方法。針對(duì)先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱梁的特點(diǎn)，結(jié)合我局房山橋梁廠(chǎng)在秦沈客運(yùn)、2×24m 1：2模型試驗(yàn)（鐵道部科技開(kāi)發(fā)計(jì)劃）的施工經(jīng)驗(yàn)，特制定了高速鐵路先簡(jiǎn)支后連續(xù)箱

6、梁施工方法。主要包括以下幾個(gè)方面的內(nèi)容： 1、主要施工工藝； 2、預(yù)施應(yīng)力工藝放案； 3、移梁及運(yùn)輸； 4、先簡(jiǎn)支后連續(xù)工藝橋梁的連續(xù)是本工法重點(diǎn)和難點(diǎn)，主要有以下幾點(diǎn)注意事項(xiàng)； 1、架梁機(jī)和運(yùn)梁車(chē)安全通過(guò)濕接縫； 2、濕接縫的澆筑 3、施加預(yù)應(yīng)力； 4、體系轉(zhuǎn)換。 濕接縫的澆筑 在梁體吊裝前，應(yīng)將梁體濕接縫側(cè)端頭做好鑿毛處理。要把原來(lái)的混凝土表面全部以見(jiàn)到鑿除，以看見(jiàn)石子為止。并且把濕接縫側(cè)端的外露鋼筋調(diào)直。 每聯(lián)梁體吊裝后，就可以安裝濕接縫段底模和外側(cè)模板。在橋下地質(zhì)情況比較好的地段，優(yōu)先采用支架法。當(dāng)支架法不能滿(mǎn)足要求，或在河流上時(shí)，采用移動(dòng)模架法。 先綁扎濕接縫段部位底部和腹板處鋼筋，

7、安裝內(nèi)模，再綁扎濕接縫段部位的橋面板鋼筋。在綁扎濕接縫段部位鋼筋時(shí)，一定要保證預(yù)應(yīng)力管道位置準(zhǔn)確，且防止接口處漏漿堵孔現(xiàn)象發(fā)生。 混凝土澆筑一次成型。 一  模板 1、底部模板 京滬高速鐵路采用先簡(jiǎn)支后連續(xù)梁型，橋墩上安放有4個(gè)臨時(shí)性支座，2個(gè)永久性支座。給濕接縫施工帶來(lái)了不便，底部模板采用竹膠板拼組。 由于底模較寬，因此制造時(shí)要采取措施，防止翹曲變形。底模安裝前安放好2個(gè)永久性支座和支座鋼板，底模安裝時(shí)要注意保證順直，支撐牢固，底模外側(cè)貼橡膠密封條，作為防漏措施，在立模前檢查密封條是否完好2 、外側(cè)模板 為保證梁體混凝土外側(cè)的平整和光滑， 減少漏漿的可

8、能性。外側(cè)模板設(shè)計(jì)為整體。外側(cè)模板兩端與簡(jiǎn)支梁重疊20cm，設(shè)計(jì)長(zhǎng)度按比濕接縫長(zhǎng)40cm。在外側(cè)模板設(shè)計(jì)時(shí)，首先要考慮到模型結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。設(shè)計(jì)時(shí)，用工字鋼做模型的骨架，用槽鋼做模型的加勁肋，用豎向拉桿和水平拉桿保證立模型尺寸的準(zhǔn)確和穩(wěn)定。 面板采用8mm厚的鋼板，骨架采用型號(hào)為10的工字鋼，加勁肋采用型號(hào)為10×60×8的槽鋼，模板表面進(jìn)行拋光處理去掉氧化層。模型制好后運(yùn)至工地進(jìn)行組拼。 采用橫移、縱移進(jìn)行拆裝。利用縱橫移小車(chē)拆、立外模，每臺(tái)橫移小車(chē)的四個(gè)輪子可以進(jìn)行90°旋轉(zhuǎn)。外側(cè)模板的重心線(xiàn)和小車(chē)的中心必須重合。將外側(cè)模板縱移到濕接縫段，向橋梁中心線(xiàn)方向橫移小

9、車(chē)到正確位置，利用千斤頂提升到標(biāo)高，安裝拉桿，和底模聯(lián)結(jié)成整體。拆模時(shí)兩臺(tái)橫移小車(chē)同時(shí)工作，先橫移，再縱移到下一處。此方法后來(lái)在工藝簡(jiǎn)單，成本底，易操作，減少對(duì)運(yùn)梁臺(tái)車(chē)的干擾，特別適用跨度多，架梁時(shí)間長(zhǎng)的特大橋梁。 模板具有足夠的強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和精確的結(jié)構(gòu)尺寸。模板表面平整，其局部不平整度不大于1mm/m。接縫密貼，確保模板不漏漿。模板有足夠的拉桿和支撐，使灌注的混凝土符合規(guī)定的幾何尺寸。模板安裝完畢后，全部尺寸的施工允許誤差必須符合有關(guān)要求。 3、內(nèi)模 箱梁內(nèi)模構(gòu)造有竹膠板木內(nèi)模和鋼內(nèi)模之分。根據(jù)梁型的實(shí)際情況，有竹膠板木內(nèi)模在梁體外拼裝無(wú)法吊裝到位置，在梁體內(nèi)拼裝無(wú)法操作。因濕接縫長(zhǎng)度

10、不會(huì)太長(zhǎng)，采用拼裝式內(nèi)模，精度較高。內(nèi)模板采用=8mm的鋼板，縱向加勁肋采用角鋼，在拐角處或段開(kāi)處采用角鋼，橫向按一定間距布置，內(nèi)模橫向大框架是由2根槽鋼形成的構(gòu)件組成。內(nèi)模采用不封底的形式，模板的安裝均采用企口結(jié)構(gòu)，以控制漏漿，頂模與上側(cè)模的拼接縫采用斜坡導(dǎo)向。 4、鋼模型安裝前的注意事項(xiàng) 模型安裝前必須檢查模板是否光滑平整，有無(wú)凹凸變形，殘存灰渣，特別是模板間接口處及模型孔眼內(nèi)應(yīng)清除干凈。模板應(yīng)仔細(xì)均勻地涂刷隔離劑，不得漏刷。模板的接縫應(yīng)平順，其錯(cuò)臺(tái)不大于1mm，要嚴(yán)密不漏漿模板連接端面底部有無(wú)碰撞而造成不符合使用要求的缺陷變形。振動(dòng)器支架及模板焊縫是否有裂開(kāi)、破損。如有上述現(xiàn)象均應(yīng)及時(shí)修

11、整合格； 檢查預(yù)埋件，如通風(fēng)孔、底部泄水管及其配件等是否裝配齊全，是否符合圖紙要求。 二  鋼筋綁扎 鋼筋在使用前，分批進(jìn)行機(jī)械性能試驗(yàn)。鋼筋的加工在鋼筋加工廠(chǎng)內(nèi)進(jìn)行，下料前要除銹和調(diào)直。 鋼筋采用先綁扎預(yù)制，后安裝就位的方法。鋼筋綁扎前，要仔細(xì)放樣，確定好安裝位置，并將預(yù)埋件按設(shè)計(jì)位置放好。 在底板、腹板以及頂板鋼筋布設(shè)好后，在箱梁內(nèi)部隔板位置采用預(yù)埋波紋預(yù)留孔道。波紋管加工質(zhì)量應(yīng)符合工藝要求。波紋管位置一定要精確，與簡(jiǎn)支梁聯(lián)結(jié)點(diǎn)做防止漏漿處理。在波紋管最高點(diǎn)要預(yù)留帶螺絲扣的排氣孔，確保水泥漿壓滿(mǎn)壓實(shí)。 三  混凝土澆筑 混凝土原材料、配合比

12、設(shè)計(jì)和施工必須符合鐵路混凝土與砌體工程施工標(biāo)準(zhǔn)。  預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁梁端與接縫混凝土連接面應(yīng)按設(shè)計(jì)要求鑿毛，沖洗干凈，保證新舊混凝土粘接牢固。模板和鋼筋安裝經(jīng)驗(yàn)收合格后，即可進(jìn)行混凝土澆筑?；炷猎跀嚢枵景柚?，配備了混凝土運(yùn)輸車(chē)，以滿(mǎn)足接縫混凝土灌注速度的需要。其材料和配合比需滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。 澆筑采用水平分層、連續(xù)澆筑的方法。先澆筑底板，再澆筑腹板，最后澆筑頂板。澆筑時(shí)，為控制混凝土拌合物的傾落高度，采用串筒伸入鋼筋骨架下部下料，分層澆筑和振搗。 混凝土澆筑采用以插入式振搗為主，附著式振搗為輔的振動(dòng)方式。附著式振搗盡量少開(kāi)、短開(kāi)以免出現(xiàn)跑模錯(cuò)臺(tái)和破壞簡(jiǎn)支梁體。在澆筑和振搗時(shí)，不能移

13、動(dòng)模板或鋼筋，防止發(fā)生變形和錯(cuò)位。 四  施加預(yù)應(yīng)力 主筋采用75鋼絞線(xiàn)束，鋼絞線(xiàn)強(qiáng)度級(jí)別為1860mpa低松馳鋼絞線(xiàn)，千斤頂必須經(jīng)過(guò)校正，校正系數(shù)不得大于1.05，才允許使用。千斤頂校正后的有效使用期限，不應(yīng)超過(guò)一個(gè)月且不超過(guò)200次張拉作業(yè)。在特殊情況下，如千斤頂常壓漏油或串缸，應(yīng)及時(shí)檢修。每次檢修后，都必須經(jīng)過(guò)校正后才允許使用。 油表應(yīng)為防震型，精度不得低于1.0級(jí)。高壓油表必須經(jīng)過(guò)校正后才允許使用。在一般情況下，油表校正有效期為一周。在特殊情況下，如張拉過(guò)程中預(yù)應(yīng)力筋突然斷裂或發(fā)現(xiàn)油表指針?biāo)蓜?dòng)、無(wú)油壓下和無(wú)自重影響下的指針不回零或其它異?，F(xiàn)象時(shí)，均應(yīng)拆換重校。常用油

14、壓應(yīng)在表盤(pán)最大讀數(shù)的三分之一至三分之二之間為宜。 當(dāng)混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)要求后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋張拉。張拉前測(cè)量管道摩阻，并及時(shí)調(diào)整張拉力。 預(yù)應(yīng)力筋張拉分個(gè)階段進(jìn)行。待梁體受力穩(wěn)定后，2臺(tái)千斤頂分三次張拉到k ，每次達(dá)到該階段規(guī)定值后，2臺(tái)千斤頂全部鎖定，待梁體受力穩(wěn)定后才可進(jìn)行下一次張拉，直至張拉到k，然后靜停5min，測(cè)量出各千斤頂活塞伸出長(zhǎng)度l2并測(cè)量工具錨夾片回縮量后2臺(tái)千斤頂同時(shí)回油，通過(guò)計(jì)算得出伸長(zhǎng)值。工作錨夾片回縮量可以直接量測(cè)。 預(yù)應(yīng)力筋張拉順序左右對(duì)稱(chēng)張拉。一束鋼束的一端回縮量不得大于6mm，否則應(yīng)重新張拉。預(yù)加應(yīng)力時(shí)，每片后張梁出現(xiàn)斷絲的總根數(shù)不得多于鋼絲總根數(shù)的0.

15、5%，不在同一束，且不在同一側(cè)，否則必須進(jìn)行處理。管道壓漿必須在主筋正式張拉全部完畢24小時(shí)以后，且宜在5天內(nèi)完成。壓漿前需經(jīng)檢查無(wú)滑絲、斷絲、失錨及其它異常情況，確認(rèn)合格者才允許進(jìn)行。  管道壓漿采用高性能管道灌漿材料，并采用真空壓漿技術(shù)。 拆卸壓漿短管的時(shí)間寧晚勿早。按不同季節(jié)，酌情掌握。以水泥漿不流出即可拆管。壓入管道的水泥漿應(yīng)飽滿(mǎn)密實(shí)，對(duì)管道內(nèi)的水泥漿的密實(shí)程度應(yīng)定期進(jìn)行抽查，對(duì)管道壓漿有懷疑時(shí)，應(yīng)及時(shí)檢查，檢查方法可在梁體側(cè)面的兩端和中部打眼觀(guān)察。 壓漿作業(yè)必須在環(huán)境溫度高于+5的條件下進(jìn)行。否則應(yīng)采取保溫措施或采用冬季施工方法，入冬以前應(yīng)用高壓風(fēng)將全部存梁的管道內(nèi)的水吹干

16、凈，以免凍裂梁體。 京滬高速鐵路橋梁設(shè)計(jì)壽命為100年，為提高結(jié)構(gòu)耐久性，梁體封端采用錨穴方式，減少封錨混凝土體積，對(duì)錨局進(jìn)行防水處理后放置錨穴內(nèi)鋼筋網(wǎng)，封錨混凝土強(qiáng)度不低于c40的微膨脹混凝土。 五  體系轉(zhuǎn)換 濕接縫混凝土達(dá)到規(guī)定強(qiáng)度后，即可進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉。穿束前全面檢查錨墊板和孔道，鋼絲束按長(zhǎng)度和孔位編號(hào)，穿束時(shí)對(duì)號(hào)穿入。穿束利用人工和卷?yè)P(yáng)機(jī)配合進(jìn)行。張拉前對(duì)張拉千斤頂、錨具、預(yù)應(yīng)力束進(jìn)行檢查，按設(shè)計(jì)規(guī)定順序分批、分段對(duì)稱(chēng)張拉并嚴(yán)格執(zhí)行張拉工藝。張拉完成后，為防止錨頭和預(yù)應(yīng)力鋼束銹蝕，用混凝土將錨具封在結(jié)構(gòu)混凝土內(nèi)。 當(dāng)每一聯(lián)的片或片預(yù)應(yīng)力施加完工

17、，且管道水泥漿達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度時(shí)，就可以進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換。體系轉(zhuǎn)換是剪支變連續(xù)施工法的重點(diǎn)，體系轉(zhuǎn)換的成功與否直接關(guān)系到連續(xù)梁的承載能力，所以在此特別需要注意以下幾點(diǎn)：1、臨時(shí)支座墊石采用硫磺砂漿，體系轉(zhuǎn)換拆除臨時(shí)支座比較容易。硫磺砂漿配合比   在臨時(shí)支座墊石埋有電熱絲； 2、安放臨時(shí)支座墊石的高程誤差小于1mm，防止出現(xiàn)“三條腿”受力，使箱梁扭曲而影響使用壽命。箱梁的架設(shè)如采用傳統(tǒng)的架梁方法，即在支承墊石上直接落梁，然后錨固支座螺栓。由于支座間距大，易造成梁體三條腿受力現(xiàn)象，對(duì)梁體結(jié)構(gòu)受力不利。因此，在高速鐵路架設(shè)簡(jiǎn)支箱梁時(shí)應(yīng)摒棄這種架梁方式，應(yīng)采用將支座先安放在墩臺(tái)

18、支承墊石上，將梁落放在墩臺(tái)經(jīng)嚴(yán)格按架梁標(biāo)高調(diào)平后的千斤頂上，然后，在梁底與支座上板的縫隙間填充不收縮灌漿料，這樣能避免橋梁三條腿受力，或采用調(diào)高支座進(jìn)行調(diào)整，切實(shí)避免橋梁三條腿受力現(xiàn)象的產(chǎn)生。 3、支座經(jīng)過(guò)自檢和監(jiān)理檢查合格方可使用。支座上下座板必須水平安裝，固定支座上下座板應(yīng)相互對(duì)正，活動(dòng)支座上下座板橫向應(yīng)對(duì)正，縱向預(yù)留錯(cuò)動(dòng)量應(yīng)根據(jù)支座安裝施工溫度與設(shè)計(jì)溫度之差和橋梁混凝土未完成收縮、徐變量計(jì)算確定，并在施工階段進(jìn)行調(diào)整，當(dāng)體系轉(zhuǎn)換全部完成時(shí)橋梁支座中心應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求。 4、支座與梁底及墊石之間必須密貼無(wú)間隙，墊層材料質(zhì)量及強(qiáng)度應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求。橋墩上的永久支座墊石、支座、支座鋼板聯(lián)結(jié)成整體后

19、，利用橋墩上的預(yù)埋桿件進(jìn)行預(yù)壓，消除三者之間的空隙和一部分非彈性變形。盡量減少體系轉(zhuǎn)換時(shí)的下沉量； 5、每聯(lián)3跨時(shí)，兩個(gè)中橋墩最好同時(shí)進(jìn)行體系轉(zhuǎn)換； 6、在體系轉(zhuǎn)換時(shí)測(cè)量觀(guān)察，當(dāng)下沉量過(guò)大時(shí)分析原因并及時(shí)調(diào)整。 六  防水層及附屬結(jié)構(gòu) 擋碴墻制作，為減輕梁體吊裝重量，設(shè)計(jì)擋碴墻在吊裝到橋位上后進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)灌注，進(jìn)行梁體預(yù)制時(shí)在擋碴墻相應(yīng)部位預(yù)埋擋碴墻鋼筋，以確保擋碴墻與梁體連接的整體性。按設(shè)計(jì)要求進(jìn)行制作。處理?yè)醪陦Φ念A(yù)埋筋，將擋碴墻鋼筋綁扎完畢后，立模，澆灌混凝土。擋碴墻每2m設(shè)斷縫一條，以油毛氈填塞，在該處擋碴墻下立設(shè)排水孔，并進(jìn)行防水處理。  

20、; 防水層基層（即梁體橋面部分）必須平整，無(wú)凸凹不平現(xiàn)象、表面順直、平整、無(wú)露筋、蜂窩麻面、浮渣、浮土、油污及混凝土被碰損現(xiàn)象。橋面應(yīng)符合設(shè)計(jì)尺寸要求。擋碴墻、內(nèi)邊墻及端邊墻頂面應(yīng)符合設(shè)計(jì)尺寸要求，  防水層采用tqf1型防水層，即先刷一層防水涂料，涂層厚薄一致，再鋪設(shè)防水卷材。防水卷材粘接牢固，必須有一定的搭接量。不得有滑動(dòng)、翹邊、起泡、損傷等現(xiàn)象。梁體的其它部位不得有涂料痕跡，保證梁體外觀(guān)整潔。 橋面自橋梁中心線(xiàn)向擋碴墻方向有3.74%的坡度。泄水管要求完整，安裝牢固，符合設(shè)計(jì)安裝尺寸、排水暢通。 清除橋面一切灰碴雜物，如有混凝土塊應(yīng)加以鏟除。 如果橋面尺寸未

21、達(dá)到設(shè)計(jì)要求，要認(rèn)真進(jìn)行整修，然后用1：3水泥砂漿修補(bǔ)找平，并進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。橋面防水層嚴(yán)禁在雨、雪天和五級(jí)風(fēng)及以上時(shí)施工。施工環(huán)境氣溫條件還要符合材料本身的要求。如在雨后進(jìn)行施工，需清除橋面積水，橋面必須干燥。 防水層應(yīng)具有良好的防水作用，保護(hù)層表面要平整且排水暢通，厚度要達(dá)到設(shè)計(jì)要求，且無(wú)空豉現(xiàn)象。保護(hù)層不得出現(xiàn)設(shè)計(jì)不允許的裂紋。保護(hù)層纖維土強(qiáng)度不得低c40要求。 保護(hù)層的表面須有呈內(nèi)高外低的3.74%的泄水坡。 防水層施工環(huán)境氣溫條件 序號(hào)防水層材料施工環(huán)境氣溫 1高聚物改性瀝青防水卷材冷粘法不低于5，熱熔法不低于10 。 2合成高分子防水卷材冷粘法不低于5，熱熔法不低于1

22、0 。 3有機(jī)防水涂料溶劑型535 ，水劑性535 4瀝青不低于5 5防水混凝土、水泥砂漿不低于5 七  架梁機(jī)和運(yùn)梁車(chē)安全通過(guò)濕接縫 高速鐵路運(yùn)用膠輪式橋梁運(yùn)梁車(chē)。  濕接縫長(zhǎng)度0.51m，架梁機(jī)和運(yùn)梁車(chē)如何安全通過(guò)濕接縫就成為了一個(gè)新課題？ 假如采用搭板，難以保證800噸以上運(yùn)梁車(chē)和自重1000噸以上架梁機(jī)的行走線(xiàn)路平整和承重要求。采用鋼支墩是最好的方法。鋼支墩高度為蓋梁與橋面高程之差，寬度比運(yùn)梁車(chē)輪排每側(cè)寬0.5m。將鋼支墩安放在橋墩上并固定牢固，防止傾覆。 臨時(shí)支墩有足夠的強(qiáng)度，足夠的剛度和穩(wěn)定性。后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)

23、張拉伸長(zhǎng)值的計(jì)算時(shí)間:2006-12-23  來(lái)源:中國(guó)涂料人 收集整理  作者:佚名精品計(jì)算器推薦：涂料計(jì)算器 | 墻磚計(jì)算地磚計(jì)算器 | 地板計(jì)算墻紙計(jì)算器 | 窗簾計(jì)算（一）工程概況nc-wj1標(biāo)成章互通主線(xiàn)橋位于常州武進(jìn)區(qū)成章南，半幅橋?qū)?7.0m，全長(zhǎng)692.85m。其中跨越239省道的第五聯(lián)采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁,橋梁跨徑布置為左幅 (2-27+2-28+2-19.75)m；右幅 (2-19.75+2-28+2-27)m，下部結(jié)構(gòu)第2123采用獨(dú)柱墩，其余采用雙柱墩。（二）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式第五聯(lián)現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力箱梁采用單箱三室直腹板斷面，梁高1.6m，

24、混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為c50。縱向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線(xiàn)配ovm15-15型錨具和ovm15-15l型連接器，鋼絞線(xiàn)n1、n2、n3、n7、n8、n9采用單端張拉，n4、n5、n6采用雙端張拉，橫向預(yù)應(yīng)力束采用低松弛鋼絞線(xiàn)配ovm15-15型錨具和ovm15-15p型固定p錨，鋼絞線(xiàn)n1、n2采用單端張拉。預(yù)應(yīng)力鋼束采用astma416-270級(jí)低松弛鋼絞線(xiàn)，其標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為rby1860mpa，錨下張拉控制力為k=0.75rbympa。（三）后張法鋼絞線(xiàn)理論伸長(zhǎng)值計(jì)算公式說(shuō)明及計(jì)算示例后張法預(yù)應(yīng)力鋼絞線(xiàn)在張拉過(guò)程中，主要受到以下兩方面的因素影響：一是管道彎曲影響引起的摩擦力，二是管道偏差影響引起的摩

25、擦力，導(dǎo)致鋼絞線(xiàn)張拉時(shí)，錨下控制應(yīng)力沿著管壁向梁跨中逐漸減小，因而每一段的鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)值也是不相同的。公路橋梁施工技術(shù)規(guī)范(jtj 041-2000)中關(guān)于預(yù)應(yīng)筋伸長(zhǎng)值的計(jì)算按照以下公式：l=（1）pp=（2）式中：l各分段預(yù)應(yīng)力筋的理論伸長(zhǎng)值（mm）；pp各分段預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力，注意不等于各分段的起點(diǎn)力與終點(diǎn)力的平均值（n）；l預(yù)應(yīng)力筋的分段長(zhǎng)度（mm）；ap預(yù)應(yīng)力筋的截面面積（mm2）；ep預(yù)應(yīng)力筋的彈性模量（mpa）；p預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力，將鋼絞線(xiàn)分段計(jì)算后，為每分段的起點(diǎn)張拉力，即為前段的終點(diǎn)張拉力（n）；從張拉端至計(jì)算截面曲線(xiàn)孔道部分切線(xiàn)的夾角之和，分段后為每分段中各曲線(xiàn)段的

26、切線(xiàn)夾角和（rad）；x從張拉端至計(jì)算截面的孔道長(zhǎng)度，整個(gè)分段計(jì)算時(shí)x等于l（m）；k孔道每束局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)（1/m），管道彎曲及直線(xiàn)部分全長(zhǎng)均應(yīng)考慮該影響；預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁之間的磨擦系數(shù)，只在管道彎曲部分考慮該系數(shù)的影響。從公式（1）可以看出，鋼絞線(xiàn)的彈性模量ep是決定計(jì)算值的重要因素，它的取值是否正確，對(duì)計(jì)算預(yù)應(yīng)力筋伸長(zhǎng)值的影響較大。ep的理論值為ep=（1.91.95）×105mpa，而將鋼絞線(xiàn)進(jìn)行檢測(cè)試驗(yàn)，彈性模量則常出現(xiàn)ep=（1.962.04）×105mpa的結(jié)果，是由于實(shí)際的鋼絞線(xiàn)的直徑都偏粗，而進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)并未用真實(shí)的鋼絞線(xiàn)面積進(jìn)行計(jì)算，采用的是偏小

27、的理論值代入公式進(jìn)行計(jì)算，根據(jù)公式ep=可知，若ap偏小，則得到了偏大的ep值，雖然ep并非真實(shí)值，但將其與鋼絞線(xiàn)理論面積相乘所計(jì)算出的l卻是符合實(shí)際的，所以要按實(shí)測(cè)值ep進(jìn)行計(jì)算。公式（2）中的k和是后張法鋼絞線(xiàn)伸長(zhǎng)量計(jì)算中的兩個(gè)重要的參數(shù)，這兩個(gè)值的的大小取決于多方面的因素：管道的成型方式、力筋的類(lèi)型、表面特征是光滑的還是有波紋的、表面是否有銹斑，波紋管的布設(shè)是否正確，偏差大小，彎道位置及角度等等，各個(gè)因素在施工中的變動(dòng)很大，還有很多是不可能預(yù)先確定的，因此，摩擦系數(shù)的大小很大程度上取決于施工的精確程度。在工程實(shí)施中，最好對(duì)孔道磨擦系數(shù)進(jìn)行測(cè)定，并對(duì)施工中影響磨擦系數(shù)的方面進(jìn)行認(rèn)真的檢查，

28、如波紋管的三維位置是否正確等等，以確保摩擦系數(shù)的大小基本一致。進(jìn)行分段計(jì)算時(shí)，靠近張拉端第一段的終點(diǎn)力即為第二段的起點(diǎn)力，每段的終點(diǎn)力與起點(diǎn)力的關(guān)系如下式：pz=pqe-(kx+)（3）pz分段終點(diǎn)力（n）pq分段的起點(diǎn)力（n）、x、k、意義同上其他各段的起終點(diǎn)力可以從張拉端開(kāi)始進(jìn)行逐步的計(jì)算。下面以現(xiàn)澆箱梁22-23跨鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)量計(jì)算為例，進(jìn)一步說(shuō)明伸長(zhǎng)量的計(jì)算方法?？v向鋼絞線(xiàn)n4、n5、n6，橫向橫隔梁鋼絞線(xiàn)n1、n2鋼束大樣圖（圖1）及n4坐標(biāo)表如下（表1）：（其余略）圖1表1鋼束編號(hào)n4(半幅)導(dǎo)線(xiàn)點(diǎn)號(hào)abcdefg坐標(biāo)x(cm)344236924192484258426492699

29、2y(cm)1251471478080147147轉(zhuǎn)交°(逆時(shí)針為正)5.0291-5.0291-5.88515.88515.8851-5.8851-5.8851圓弧半徑r(cm)300030003000300030003000圓弧長(zhǎng)lr(cm)263.3308.1308.1308.1308.1308.1切線(xiàn)長(zhǎng)t(cm)131.7154.2154.2154.2154.2154.2外矢距e(cm)2.944444根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙及規(guī)范和實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)，已知以下參數(shù)（表2）：表2項(xiàng)目名稱(chēng)取值張拉控制應(yīng)力k1395 mpa鋼絞線(xiàn)面積ag140 mm2彈性模量eg2.02×105mpa管道摩

30、阻系數(shù)0.25管道偏差系數(shù)k0.0015張拉端的張拉力195.3kn根據(jù)鋼絞線(xiàn)要素（圖1和表1），可以計(jì)算出各分段長(zhǎng)度，根據(jù)公式計(jì)算出伸長(zhǎng)量，n4、n5、n6采用計(jì)算一半鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)值然后乘以二的方法，見(jiàn)表3；橫隔梁鋼絞線(xiàn)n1、n2采用鋼絞線(xiàn)全長(zhǎng)計(jì)算的方法，見(jiàn)表4：表3鋼絞線(xiàn)編號(hào)分段l(m)（rad）kx+e-(kx+)pq(kn)pz(kn)pp(kn)l(mm)總伸長(zhǎng)量(cm)n4ab2.1920 0.003288 0.996717 195.3194.66194.9815.1143.15bc2.6330.087774 0.025893 0.974439 194.66189.68192.16

31、17.89cd2.1410 0.003212 0.996793 189.68189.07189.3814.34de3.0810.102714 0.030300 0.970154 189.07183.43186.2320.29ef3.450 0.005175 0.994838 183.43182.48182.9622.32fg3.0810.102714 0.030300 0.970154 182.48177.03179.7419.58gh6.9160 0.010374 0.989680 177.03175.2176.1143.07hi3.0810.102714 0.030300 0.970154

32、 175.2169.97172.5718.8ij3.450 0.005175 0.994838 169.97169.09169.5320.68jk3.0810.102714 0.030300 0.970154 169.09164.04166.5518.14kl0.9580 0.001437 0.998564 164.04163.8163.925.55n5ab3.3160 0.004974 0.995038 195.3194.33194.8222.8442.89bc2.3890.119429 0.033441 0.967112 194.33187.94191.1216.15cd0.7760 0.

33、001164 0.998837 187.94187.72187.835.15de2.0540.102714 0.028760 0.971650 187.72182.4185.0513.44ef4.4790 0.006719 0.993304 182.4181.18181.7928.79fg2.0540.102714 0.028760 0.971650 181.18176.04178.612.97gh9.9440 0.014916 0.985195 176.04173.43174.7361.44hi2.050.102714 0.028754 0.971655 173.43168.51170.96

34、12.39ij4.4790 0.006719 0.993304 168.51167.38167.9526.6jk2.050.102714 0.028754 0.971655 167.38162.6416511.96kl0.4720 0.000708 0.999292 162.64162.52162.582.71n6ab28.360 0.042537 0.958355 195.3187.17191.2191.7343.97bc1.2830.085505 0.023301 0.976968 187.17182.86185.018.39cd0.9470 0.001421 0.998580 182.8

35、6182.6182.736.12de1.2830.085505 0.023301 0.976968 182.6178.39180.498.19ef0.8580 0.001287 0.998714 178.39178.16178.275.41表4鋼絞線(xiàn)編號(hào)分段l(m)（rad）kx+e-(kx+)pq(kn)pz(kn)pp(kn)l(mm)總伸長(zhǎng)量(cm)橫隔梁n1、n2ab3.49500.0052430.994771195.3194.28194.7924.077.87bc1.060.1325580.0347300.965866194.28187.65190.957.16cd4.14600.0

36、062190.993800187.65186.49187.0727.43de2.480.3100580.0812350.921977186.49171.94179.1215.71ef0.71600.0010740.998927171.94171.76171.854.35（四）張拉時(shí)鋼絞線(xiàn)實(shí)際伸長(zhǎng)量的測(cè)量方法鋼絞線(xiàn)實(shí)際伸長(zhǎng)量的測(cè)量方法有多種多樣，使用較多的是直接測(cè)量張拉端千斤頂活塞伸出量的方法，筆者認(rèn)為樣的測(cè)量方法存在一定的誤差，這是因?yàn)楣ぞ咤^端夾片張拉前經(jīng)張拉操作人員用鋼管敲緊后，在張拉到10%k時(shí)因鋼絞線(xiàn)受力，夾片會(huì)向內(nèi)滑動(dòng)，張拉到20%k時(shí)，夾片又會(huì)繼續(xù)向內(nèi)滑動(dòng)，這樣通過(guò)測(cè)量千斤頂?shù)纳扉L(zhǎng)量

37、而得到的10%20%k的伸長(zhǎng)量比鋼絞線(xiàn)的實(shí)際伸長(zhǎng)值長(zhǎng)12mm，若以10%20%k的伸長(zhǎng)量作為0%10%k的伸長(zhǎng)量，哪么在0%20%k的張拉控制段內(nèi)，鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)量就有23mm的誤差。從20%k張拉到100%k時(shí)，鋼絞線(xiàn)的夾片又有23mm的滑動(dòng)，按最小值滑動(dòng)量計(jì)算單端鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)量就有34mm的誤差，兩側(cè)同時(shí)張拉時(shí)共計(jì)有約68mm的誤差（誤差值的大小取決于工具錨夾片打緊程度）。對(duì)于單項(xiàng)張拉的n1、n2橫隔梁鋼鉸線(xiàn)的理論伸長(zhǎng)量按7.87cm計(jì)算，4mm的測(cè)量誤差為5.1%，已接近達(dá)到±6%的理論值與實(shí)測(cè)值的允許的偏差值。因此用測(cè)量千斤活塞的方法一般測(cè)出來(lái)的值都是偏大的。因此，對(duì)于鋼束實(shí)際

38、伸長(zhǎng)值的測(cè)量，建議采用量測(cè)鋼絞線(xiàn)絕對(duì)伸長(zhǎng)值的方法，而不使用量測(cè)千斤頂活塞伸出量的方法，后者測(cè)得的伸長(zhǎng)值須考慮工具錨處鋼束回縮及夾片滑移等影響，尤其是在鋼絞線(xiàn)較長(zhǎng)，必須進(jìn)行分級(jí)張拉時(shí)，更為繁瑣，若直接通過(guò)測(cè)量千頂活塞的伸出量，則誤差累計(jì)更大。推存的測(cè)量方法如圖二所示，使用一個(gè)標(biāo)尺固定在鋼絞線(xiàn)上，不論經(jīng)過(guò)幾個(gè)行程，均以此來(lái)量測(cè)分級(jí)鋼絞線(xiàn)的長(zhǎng)度，累計(jì)的結(jié)果就是初應(yīng)力與終應(yīng)力之間的實(shí)測(cè)伸長(zhǎng)值。圖2（五）結(jié)束語(yǔ)理論伸長(zhǎng)值計(jì)算中，鋼絞線(xiàn)n4、n5、n6采取的是兩端張拉，所以在進(jìn)行伸長(zhǎng)量計(jì)算時(shí)是計(jì)算一半鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)值然后乘以二的方法；橫隔梁鋼絞線(xiàn)n1、n2是單端張拉則要進(jìn)行全長(zhǎng)計(jì)算；而對(duì)于非對(duì)稱(chēng)結(jié)構(gòu)，在計(jì)算鋼絞線(xiàn)的伸長(zhǎng)值時(shí)，計(jì)算原則是從兩側(cè)向中間分段計(jì)算，至跨中某一點(diǎn)時(shí)鋼絞線(xiàn)的受力基本相等即可，而不是簡(jiǎn)單的分中計(jì)算。鋼絞線(xiàn)的分段原則是將整根鋼絞線(xiàn)根據(jù)設(shè)計(jì)線(xiàn)形分成曲線(xiàn)連續(xù)段及直線(xiàn)連續(xù)段，而不能將直線(xiàn)段及曲線(xiàn)段分在同一段內(nèi)。預(yù)應(yīng)力筋的伸長(zhǎng)量計(jì)算方法有多種，常用的平均力法及簡(jiǎn)化計(jì)算法在很多工程施工中也能夠滿(mǎn)足精度要求，通過(guò)測(cè)量千斤頂活塞伸出