高大模板安全管理及方案編制

1、重慶建工第三建設有限責任公司重慶建工第三建設有限責任公司 高大模板支撐系統(tǒng)技術(shù)安全管理高大模板支撐系統(tǒng)技術(shù)安全管理及安全專項方案編制及安全專項方案編制唐唐 清清20012.09.2120012.09.21 目錄目錄 一一. .高大模板工程定義高大模板工程定義 二二. .高大模板支撐架坍塌事故案例高大模板支撐架坍塌事故案例 三三. .模板支架坍塌事故技術(shù)原因分析和技術(shù)安全責任模板支架坍塌事故技術(shù)原因分析和技術(shù)安全責任 1.1.技術(shù)原因技術(shù)原因 2.2.直接起因和主要誘發(fā)點直接起因和主要誘發(fā)點 3.3.項目總工（技術(shù)負責）的技術(shù)安全責任項目總工（技術(shù)負責）的技術(shù)安全責任 四四. .杜絕高支模架坍塌

2、事故的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點杜絕高支模架坍塌事故的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點 五五. .高大模板支架工程安全專項方案編寫綱目及內(nèi)容要點高大模板支架工程安全專項方案編寫綱目及內(nèi)容要點 六六. .高大模板支撐系統(tǒng)設計計算實例高大模板支撐系統(tǒng)設計計算實例 一、高大模板的定義一、高大模板的定義 建質(zhì)建質(zhì)200987200987號號 規(guī)定：規(guī)定： 搭設高度搭設高度5m5m及以上；搭設跨度及以上；搭設跨度10m10m及以上；施工總荷及以上；施工總荷載載10kn/m10kn/m2 2及以上；集中線荷載及以上；集中線荷載15kn/m15kn/m及以上；高度大于及以上；高度大于支撐水平投影寬度且相對獨立無聯(lián)系構(gòu)件的混凝

3、土模板支支撐水平投影寬度且相對獨立無聯(lián)系構(gòu)件的混凝土模板支撐工程。編制安全專項施工方案撐工程。編制安全專項施工方案 搭設高度搭設高度8m8m及以上；搭設跨度及以上；搭設跨度18m18m及以上；施工總荷及以上；施工總荷載載15kn/m15kn/m2 2及以上；集中線荷載及以上；集中線荷載20kn/m20kn/m及以上的混凝土模及以上的混凝土模板支撐工程。編制安全專項施工方案并組織專家論證。板支撐工程。編制安全專項施工方案并組織專家論證。 二、模板支架坍塌事故案例二、模板支架坍塌事故案例1.1.模板支架是重大傷亡事故的多發(fā)領(lǐng)域，一直占有較高的比例。模板支架是重大傷亡事故的多發(fā)領(lǐng)域，一直占有較高的比

4、例。 高大廳堂樓（屋）蓋模板支架由于澆筑作業(yè)面上的施管人員較多，在發(fā)生坍塌時，傷亡人數(shù)往往會超過20人。在建筑工程重大安全事故警示錄一書收集的2000年到2003年6月發(fā)生的100起一次死亡3人以上的重大事故中，腳手架坍塌事故為15起，亡66人和傷137人（平均每起亡4.4人和傷9.1人）。分別占15.45%和43.63%。 2.2.近年來發(fā)生的典型模板支架坍塌事故近年來發(fā)生的典型模板支架坍塌事故 2000年10月25日發(fā)生的南京某演播廳屋蓋模板支架坍塌事故：面積624，支架高36.4m，任由工人憑經(jīng)驗搭設，立桿間距達1.5m以上，步距1.5-2.0m（漏設水平桿處竟達3.9m），且未設置掃地

5、桿。在澆筑作業(yè)剛過中部大梁時突然發(fā)生坍塌，整個過程僅延續(xù)4秒鐘，造成6人死亡，25人受傷。3. 20053. 2005年年9 9月月5 5日發(fā)生的北京西西工程日發(fā)生的北京西西工程4#4#地中庭樓蓋模板支架坍塌事故：地中庭樓蓋模板支架坍塌事故： 面積423，總高21.9m，使用扣件鋼管支架，步距1.5m，立桿間距為0.6m（梁下）和1.2-1.5m（板下），立桿頂部伸出長度達1.4-1.7m。支架方案未經(jīng)審批就進行搭設，在其三面鄰跨樓蓋未澆筑的情況下，臨時改變先澆筑中庭，在澆筑快接近完成時，從樓蓋中偏西南部位發(fā)生凹陷式坍塌（圖1），造成死亡8人，重傷21人的重大事故。 坍塌現(xiàn)場全貌 西西工程相應

6、地下室結(jié)構(gòu)的支架受損與變形情況 各類施工支架在承載和使用中發(fā)生坍塌事故時，大多都會造成相當嚴重的后果。特別是高大的混凝土樓屋蓋和橋梁模板支架在澆筑中發(fā)生的整體坍塌事故，往往都會造成慘重的人員傷亡、巨大的經(jīng)濟損失和不良的社會影響。不僅會給遇難人員家庭造成難以彌合的創(chuàng)傷，而且嚴重危及企業(yè)的生存與發(fā)展。 因此，無論從那個方面來講，我們都必須高度重視對模板支架坍塌事故，特別是高大模板支撐系統(tǒng)坍塌事故的預防，將引發(fā)支架坍塌事故的直接和間接原因、技術(shù)和管理原因以及各種可以蘊育和引發(fā)坍塌事故的安全隱患表現(xiàn)及其存在情況（嚴重程度）搞清楚，并相應采取強有力的技術(shù)保障和管理監(jiān)督措施，預防和杜絕模板支架坍塌事故的發(fā)

7、生。 三三. .模板之間發(fā)生坍塌事故原因分析和技術(shù)安全責任模板之間發(fā)生坍塌事故原因分析和技術(shù)安全責任 1.1.技術(shù)原因技術(shù)原因 單從技術(shù)角度來講，腳手架結(jié)構(gòu)模板支架坍塌之所以會發(fā)生，不外出現(xiàn)以下兩種情況，或者二者兼而有之：一是架體或其桿件、節(jié)點實際受到的荷載作用超過了其實際具有的承載能力、特別是穩(wěn)定承載能力；二是架體由于受到了不應有的荷載作用（側(cè)力、扯拉、扭轉(zhuǎn)、沖砸等），或者架體發(fā)生了不應有的設置與工作狀態(tài)變化（傾斜、滑移和不均衡沉降等），導致發(fā)生非原設計受力狀態(tài)的破壞。 引起模板支架實際荷載增加和實際抗力降低的主要因素 詳下表1 5 架體不應出現(xiàn)的主要設置與工作狀態(tài)變化架體不應出現(xiàn)的主要設置

8、與工作狀態(tài)變化 詳下表詳下表2 2 2.2.引發(fā)模板支架坍塌的直接起因和主要誘發(fā)點：引發(fā)模板支架坍塌的直接起因和主要誘發(fā)點： （1）支架因設計和施工缺陷，不具有確保安全的承載能力。這類支架在正常澆筑和荷載增加的過程中，隨時都會在任何首先達到臨界/極限應力或變形（位移）的部位發(fā)生失穩(wěn)和破壞，從而引起支架瞬間坍塌。 一旦開始進行混凝土澆筑作業(yè)，就將面臨坍塌破壞的危險境地、且難以監(jiān)控。除非因已發(fā)現(xiàn)異常變形、晃動或聲響（桿件、連接件和節(jié)點開裂、破壞）而立即停止作業(yè)和撤離人員（但往往已來不及做），則事故將不可避免。沒有施工方案設計或設計安全度不夠的、按一般作業(yè)架搭設的、任由工人憑經(jīng)驗搭設的以及在搭設中任

9、意加大構(gòu)架尺寸和隨意減少桿件的支架，如南京事故就屬于這一方面。 （2） 支架因設計和施工原因，使其承載能力沒有多大富裕，使其難以在支架的實際荷載增加和實際承載能力降低因素影響下確保安全。 當遇有顯著的實際荷載增大或?qū)嶋H的承載能力降低時，就會由局部失穩(wěn)開始、迅即引發(fā)模板支架整體坍塌。這種情況多出現(xiàn)在立桿計算應力170n/mm2以及由一側(cè)向另一側(cè)整體推進澆筑工藝、并澆筑至高重大梁和在澆筑的最后階段、過多集中澆搗設備與作業(yè)人員時，所謂“被最后一根稻草壓垮”的臨界加載，是其主要特征。不少事故就屬于這種情況； （3）因承載構(gòu)造和支架的設計或施工原因，使其存在較為危險的起因物或薄弱部位。 即使在較為正常的

10、荷載下，也極易在此部位出現(xiàn)局部垮塌，產(chǎn)生很大的沖擊和扯拉作用，連帶架體整齊垮塌。屬于這種情況的有模板和木格柵裂斷、頂橫桿和連接點破壞、立桿頂部伸出段失穩(wěn)扭轉(zhuǎn)等。北京西西事故就是由立桿伸出段失穩(wěn)扭轉(zhuǎn)引起的典型案例。 以上三個方面直接起因中的主要誘發(fā)點列于表以上三個方面直接起因中的主要誘發(fā)點列于表3 3中。中。 模板支架坍塌事故直接起因的主要誘發(fā)點模板支架坍塌事故直接起因的主要誘發(fā)點 表表3 3 注：該表所列主要針對扣件支架，其他支架情況納入不夠 模板支架坍塌破壞的常見模式模板支架坍塌破壞的常見模式 表表4 4序 坍塌破壞模式 12345 支架頂（中、底）部失穩(wěn)引起的整體（局部）坍（垮）塌破壞;模

11、板（木格柵、承傳分布構(gòu)造）破壞引起的支架整體（局部）垮塌破壞；基地沉降（或架底滑移）引起的整體（局部）垮塌破壞支架過大頂部或中部節(jié)點側(cè)移引起的整體（局部）傾覆垮塌（坍塌）破壞；突發(fā)沖砸作用引起的整體（局部）坍（垮）塌破壞 3.3.項目總工（技術(shù)負責）的技術(shù)安全責任項目總工（技術(shù)負責）的技術(shù)安全責任 項目總工是項目技術(shù)安全工作的總管，肩負著工程項目施工方案決策和技術(shù)安全掌管責任，應當把主要精力放在掌管好工程施工的技術(shù)安全和努力推動技術(shù)進步的工作上；并且應當有職有權(quán)，確保達到各項工作要求。當受到施工安排和經(jīng)濟考慮的沖擊時，也能堅守住起碼的安全保證要求、確保不出技術(shù)安全事故的底線！ 凡是一切工程安全

12、事故，項目總工都是事故責任的被追究者之一。因為任何一起模板支架坍塌事故的發(fā)生，都有其技術(shù)原因和相關(guān)施管人員的技術(shù)安全工作責任，而目前對施管人員的技術(shù)安全責任尚無明確的界定，當事故主要由技術(shù)安全責任引起時，就會被定為技術(shù)責任事故。北京西西工程事故的類型界定為：“由各種明顯的設計和施工存在的技術(shù)安全缺陷、特別是立桿伸出長度過大引發(fā)支架上部失穩(wěn)造成的模板支架整體坍塌事故”。是一起“技術(shù)責任事故”，土建總工被認定為第一責任人 。四四. .杜絕高支模架坍塌事故的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點杜絕高支模架坍塌事故的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點 1.1.關(guān)鍵環(huán)節(jié)關(guān)鍵環(huán)節(jié): : 1)落實安全責任制。把高支模按重要安全項目納入項

13、目統(tǒng)一管理。 2）方案措施的制定； 3）材料檢查驗收； 4）技術(shù)交底和搭設過程檢查； 5）澆筑工藝和施工安排； 6）澆筑施工的安全監(jiān)控； 2 2、安全控制點、安全控制點3838（交底明確技術(shù)安全控制點提供15項）： 設計安全保證度、立桿頂端外伸長度、掃地桿設置、可調(diào)底座和托座、扣件擰緊力矩、橫桿直接承載、架體結(jié)構(gòu)橫桿貫通、水平斜桿加強、桿件長細比、混凝土澆筑分層厚度、同時作業(yè)振搗棒數(shù)、高支架附著拉結(jié)措施、支架底部基礎(chǔ)要求、其他控制事項、其他禁止事項。 3 3、搭設驗收和使用安全監(jiān)控、搭設驗收和使用安全監(jiān)控36 1）分階段驗收34次； 2）澆筑過程中觀測和加固工作： 必須確保支架在澆筑時絕對安全

14、，而不是寄望于出問題時加固處理。 正確做法：一是確保支架在澆筑時絕對安全的保證與加固措施（前面提到的關(guān)鍵環(huán)節(jié)和安全控制點），將檢查提前，先行發(fā)現(xiàn)和處理；二是嚴格控制澆筑工藝，確保均衡加載；三是控制施工活荷載。 4.4.構(gòu)造要求構(gòu)造要求( (綜合綜合130130和和162,162,偏向遵守偏向遵守162162強條強條) ) 1）滿堂腳手架搭設高度36m，高寬比3。滿堂支撐架搭設高度30m，高寬比3 。 2）架體底、頂部橫桿：立柱底部離地200高設按縱下橫上設掃地桿；可調(diào)支托底部的立桿頂端縱橫設水平拉桿。 3）外側(cè)周邊：外側(cè)周邊由下至上豎向連續(xù)剪刀撐；中部10m設寬度46m豎向連續(xù)剪刀撐，且底、頂

15、設水平剪刀撐，形成格構(gòu)式鋼管骨架柱。4）剪刀撐： 水平向：頂部設置連續(xù)剪刀撐（通用）， h8m時，在底、頂、中間8m設置， q面 15kn/m2 、q線20kn/m時底部設； 豎向：h=820m時，用斜撐將中部剪刀骨柱連通； h20m時，用豎向連續(xù)剪刀撐替代中部斜撐；5）與周邊拉結(jié)： h5m 時，在架體外側(cè)和中間結(jié)構(gòu)柱按水平間距69m，豎向間距23m與建筑結(jié)構(gòu)剛性拉結(jié)。6）立柱：縱橫間距相等或成倍數(shù)。梁下立桿為主干分模數(shù)； 在滿足設計要求下，并900。 7）頂部支托螺桿外伸長度200，絲桿直徑36，支托板厚度5，承載力設計值40kn;8)長桿接長問題：掃地桿、水平桿應對接（在130中可搭接，適

16、用于腳手架），剪刀撐應搭接長度500，立桿應對接。區(qū)別于130中：水平桿、剪刀撐可搭接（1m）或?qū)?，立桿除頂層頂部可搭接外，其余對接，若是用于砼結(jié)構(gòu)施工架體顯然受力不合理。因此，130中規(guī)定主要針對防護用腳手架，模板支撐承重架建議按162規(guī)定。9）材料質(zhì)量問題：q235鋼管48.3(0.5)3.6 (0.36)現(xiàn)狀市場基本無，實測2.283.34，平均2.62，最低2.3，s削弱33%，幾何特性參數(shù)影響很大。扣件：直角和旋轉(zhuǎn)占標重（13.2n、14.6n）7075%,對接占標重（18.4n）5055%，顯著降低扣件剛度和節(jié)點力學性能，降低穩(wěn)定承載能力，出現(xiàn)節(jié)點先于桿件破壞的薄弱部位，在立桿節(jié)

17、點呈“”破壞。 扣件擰緊力矩：標準4060n.m,實際2530n.m，有些工程半數(shù)以上扣件達10n.m。要求抽檢合格率90%，梁下全檢。 三項因素使得架體穩(wěn)定承載力降低幅度達2040%。 標準中唯一材料強條：扣件進入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品扣件進入施工現(xiàn)場應檢查產(chǎn)品合格證，并應進行抽樣復試，技術(shù)性能應符合現(xiàn)行國家合格證，并應進行抽樣復試，技術(shù)性能應符合現(xiàn)行國家標準標準鋼管腳手架扣件鋼管腳手架扣件gb15831gb15831的規(guī)定?？奂谑褂们暗囊?guī)定?？奂谑褂们皯饌€挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用應逐個挑選，有裂縫、變形、螺栓出現(xiàn)滑絲的嚴禁使用。五五. .高大模板支架工程安全專項方案編寫

18、綱目及內(nèi)容要點高大模板支架工程安全專項方案編寫綱目及內(nèi)容要點 （一）編制說明及依據(jù)：（一）編制說明及依據(jù)：方案的名稱和編制單位，方案的選擇研討、編制、審核、論證和修改情況；編制依據(jù)不泛泛列出，只列確實涉及的，用表列出依據(jù)和參考資料。 （二（二 ）工程概況）工程概況 1.1.所在工程項目概況所在工程項目概況 ： 1）名稱、位置、環(huán)境和建筑面積、層數(shù)、高度等情況； 2）建設、設計、施工（總分包）和工程監(jiān)理單位； 2.2.高大模板支架工程情況及施工安排高大模板支架工程情況及施工安排 ： 1）所在位置； 2）所在工程結(jié)構(gòu)或構(gòu)件情況（外形和高度、跨度、厚度等設計參數(shù)）； 3）支架形式、面積、長度、高度（

19、h36m,h/a 3）、架型及地基和支承結(jié)構(gòu)情況； 4）施工安排（所處季節(jié)、工期、相關(guān)項目施工的配合等）。（三）方案設計和施工工藝技術(shù)（三）方案設計和施工工藝技術(shù) 1.1.工程特點和方案選擇工程特點和方案選擇 ： 1）工程特點、技術(shù)難點和關(guān)鍵環(huán)節(jié)； 2）方案的比較和選擇； 3）選用方案的要點。 2.2.支架設計的基本情況支架設計的基本情況 ： 1）支架選用的架種和材料及規(guī)格、質(zhì)量和性能要求； 2）支架的平面布置設計； 3）支架及其承傳載措施的結(jié)構(gòu)和構(gòu)造設計； 4）支架的平面圖、立面（各個具有代表性側(cè)面）圖、承傳載部位和節(jié)點的大樣圖； 5）支架不利（即驗算）部位的荷載情況和驗算項目； 6）基礎(chǔ)、

20、多層連支和附著拉結(jié)設計及驗算項目； 7）專項試驗和工程監(jiān)測安排。3.3.設計安全的控制與效果：設計安全的控制與效果： 1）材料的力學性能指標； 2）一般的設計指標； 3）設計安全度； 4）支架搭設質(zhì)量和偏差控制； 5）各個控制項目4.4.施工的程序與工藝要求：施工的程序與工藝要求： 1）支架施工的程序與安排； 2）混凝土澆筑的程序和工藝； 3）支架搭設方法與安全要求； 4）多層連支的工藝要求； 5）支架的拆除規(guī)定與工藝要求； 注：“設計安全度”,設計安全的保證度，支架的設計安全度應高于正規(guī)鋼結(jié)構(gòu)工程的要求，以符合腳手架結(jié)構(gòu)復雜、多變和難控的實際情況。 r r g g =1.35(jgj162-

21、2008 4.2.3條)（四）施工安全保證措施（四）施工安全保證措施 1.1.施工安全的組織和制度保證施工安全的組織和制度保證 ： 1）安全管理組織機構(gòu)； 2）安全管理崗位責任制度的相應規(guī)定 ； 2.2.施工檢查驗收和安全監(jiān)控、監(jiān)護措施施工檢查驗收和安全監(jiān)控、監(jiān)護措施 ： 1）確保支架工作安全的限控規(guī)定和保證措施； 2）材料模板和架體質(zhì)量的檢查和驗收控制； 3）支架搭設和拆除安全監(jiān)護措施； 4）混凝土澆筑施工階段的安全監(jiān)控和監(jiān)護施； 3.3.隱患整改和應急預案：隱患整改和應急預案： 1）安全隱患檢查和整改制度； 2）異常情況處置規(guī)定； 3）突發(fā)事態(tài)應急處置和救援預案 ；（五）施工組織和計劃：（

22、五）施工組織和計劃：1.施工人員配備（勞動力計劃和特殊作業(yè)人員；2.施工進度計劃； 3.材料和設備供應計劃(含檢測儀器)專項方案應匯總列出的支架工作安全的限控規(guī)定和保證措施項目專項方案應匯總列出的支架工作安全的限控規(guī)定和保證措施項目 類別應予匯總列出限控規(guī)定和保證措施的項目 支架工作安全的限控規(guī)定 1）支架設置地基的處理要求；2）墊板材料和規(guī)格；3）支架立桿的對中或?qū)ΨQ布置要求；4）構(gòu)架設計尺寸（縱距、橫距、步距）的施工允差；5）豎向和水平剪刀撐的設置和連結(jié)要求；6）可調(diào)底座、頂托絲桿的直徑和工作長度；7）掃地桿的設置高度；8）立桿頂部的伸出長度；9）扣件的單重和擰緊扭力矩；10）支架立桿的垂

23、直度允差和橫桿的水平度允差；11）鋼管桿件的規(guī)格和壁厚；12）方木及其他承傳梁件的規(guī)格；13）支架安裝順序；14）混凝土澆筑順序和分層厚度；15）澆筑時作業(yè)面上人員和設備數(shù)量的控制；16）樓蓋澆筑完畢至可以進行上層支架作業(yè)的間隔時間；17）支架可以拆除的條件；18）其他 類別應予匯總列出限控規(guī)定和保證措施的項目 支架施工安全的保主證措施 1）上架材料的檢查驗收措施；2）支架開始搭設、搭設完畢和開始澆筑前的檢查驗收措施；3）嚴格控制施工安排和澆筑工藝改變的保證措施；4）搭拆和澆筑作業(yè)期間的安全監(jiān)控（護）措施；5）異常情況和突發(fā)事態(tài)的應急處置措施 注：入表的保證措施應簡明列出。（六）計算書：（六）

24、計算書： 1）計算部位和驗算項目； 2）荷載計算和內(nèi)力分析； 3）桿件強度驗算； 4）立桿穩(wěn)定驗算； 5）基地和基礎(chǔ)驗算； 6）其他工程安全控制項目驗算 ( (七七) )附圖：附圖： 1）支架部位工程結(jié)構(gòu)平面、立面和剖面； 2）工程監(jiān)測布置圖； 3）支架的施工詳圖 “其他工程安全控制項目驗算”包括扣件抗滑驗算、重型和多層承傳載構(gòu)造、轉(zhuǎn)換層支撐結(jié)構(gòu)承載力驗算，水平力作用驗算等。 專項方案編制工作的其他注意事項專項方案編制工作的其他注意事項 1）避免將參考資料列入 “依據(jù)資料”。獲得批準的工法和專門為該工程設計進行的檢驗和試驗成果應列入“依據(jù)資料”。 2）不要將與方案設計無關(guān)的或者方案并未涉及的標

25、準規(guī)定納入方案。 3）當遇到相關(guān)標準的相應規(guī)定不一致時，應有說明。一般可取較為保守的采用。 4）方案編制人在使用市場軟件進行計算時，一定要認真核對其計算的條件和結(jié)果是否符合工程的實際情況，并與方案的相關(guān)闡述達到一致。 5）對方案各部分的相關(guān)內(nèi)容做好協(xié)調(diào)，避免出現(xiàn)不一致或者矛盾問題。 六六. .高大模板支撐系統(tǒng)設計計算高大模板支撐系統(tǒng)設計計算 ( (一一).).模板支撐架設計計算內(nèi)容：模板支撐架設計計算內(nèi)容： 1.根據(jù)梁板結(jié)構(gòu)平面圖，繪制模板支撐架立桿平面布置圖 2.繪制架體頂部梁板結(jié)構(gòu)及頂桿剖面圖； 3.面板、次楞和主楞等受彎構(gòu)件計算； 4.計算最不利單肢立桿軸向力和承載力； 5.斜桿扣件連接

26、強度驗算； 6.地基承載力強度驗算。參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標準值組合符合jgj162-2008表4.3.2的規(guī)定。項目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度1平板和薄殼的模板和支架g g1k1k+g+g2k2k+g+g3k3k+q+q1k1k+ +q q2k2kg g1k1k+g+g2k2k+g+g3k3k2梁和拱模板的底板及支架g g1k1k+g+g2k2k+g+g3k3k+q+q2k2k+ +q q1k1kg g1k1k+g+g2k2k+g+g3k3k3梁、拱、柱（邊長不大于300mm）、墻（厚度不大于100mm）的側(cè)面模板g g4k4k+q+q2k2kg g4k4k

27、4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長大于300mm）、墻（厚度大于100mm）的側(cè)面模板g g4k4k+q+q3k3kg g4k4k 根據(jù)模板安全技術(shù)規(guī)程，按極限承載力設計狀態(tài)： 結(jié)構(gòu)抗力公式： r0.sr (r0取0.9，s:荷載組合設計值，r:結(jié)構(gòu)抗力設計值) 高支模荷載組合（由永久荷載效應控制為主導）： （jgj162-2008 p18頁第4.3.1條說明） s=rg.gik+rqi.ciqik,(4.3.1-4)式中：rg取1.35，rqi一般取1.4，ci可變荷載組合值系數(shù)0.7,為簡化計算， 采用控制的組合：s=rg.gik+rqi.qik=1.35gik+1.4qik 特別強調(diào)：高支模、重荷載

28、、大跨度支撐架計算時，荷載組特別強調(diào)：高支模、重荷載、大跨度支撐架計算時，荷載組合按合按jgj162-2008 4.3.2jgj162-2008 4.3.2表規(guī)定表規(guī)定, ,但荷載組合應增加為：但荷載組合應增加為： 板：板：g g1k+ 1k+ g g2k+ 2k+ g g3k + 3k + q q1k+ 1k+ q q2k2k 梁底板及支架：梁底板及支架：g g1k+ 1k+ g g2k+ 2k+ g g3k + 3k + q q1k1k+ + q q2k2k 注：在jgj130-2011 4.3.2條強調(diào)，增加施工人員及設備q1k 、混凝土施工時荷載q2k兩項，更為嚴格。 （二）（二）.

29、.模板支撐架設計計算實例模板支撐架設計計算實例 40040012001200梁梁( (腹板高腹板高1000)1000)模板及支架計算書模板及支架計算書 一）主要參數(shù)一）主要參數(shù) 1）層高h=10m，立桿（所有鋼管規(guī)格483.5）步距h =1.5m，立桿縱距l(xiāng)a=0.6m，梁兩側(cè)立桿橫距l(xiāng)b=0.6m(梁底中部用1根立桿頂撐，詳示意圖)。橫桿中心線至立桿頂部距離a=150mm，底部采用500400木枋墊板，fgk按回填土取值160kpa(詳建筑地基基礎(chǔ)設計規(guī)范gbj7-89附表5-7)。 2）梁模板均采用t=18厚復合木纖維板，用b1h1=50100木枋直接支撐 模板 彈性模量e=6000n/2

30、 抗彎強度fm=14.0n/2 (詳建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范jgj162-2008表a.5.3) 木枋 彈性模量e=9500n/2 抗彎強度fm=13.0n/2 抗剪強度fv=1.4n/2 （jgj162-2008表a.3.1-3) 木枋間距s1：梁側(cè)250、梁底200 梁側(cè)主楞采用雙鋼管，間距s=la=600；用兩根14c級螺桿拉結(jié)（凈截面積an=1052 jgj162-2008表5.2.3) ，螺桿間距按l0h0=600500考慮，對拉螺桿抗拉強度設計值fbt =170n/2（jgj162-2008表a.1.1-4)梁底主楞（小橫桿）采用單鋼管，間距s=lb=600；中間鋼管以頂托支撐，兩

31、側(cè)鋼管以單扣件支撐rc=6.8kn （因扣件節(jié)點性能隨扣件質(zhì)量、安裝質(zhì)量的不同而存在較大差異，jgj130-2011表5.1.7取直角（旋轉(zhuǎn)）扣件抗滑rc=8kn乘以折減系數(shù)0.85)二）荷載參數(shù)二）荷載參數(shù) 模板自重標準值 g1k=0.5 kn/m2 混凝土自重標準值 g2k=24 kn/m3 鋼筋自重標準值 g3k=1.5 kn/m3 新澆砼側(cè)壓力標準值 ming4k=28.8 kn/m2 支撐系統(tǒng)立面圖支撐系統(tǒng)立面圖振搗標準值 底模q2k=2 kn/m2 側(cè)模q2k=4 kn/m2 以上荷載取值詳（jgj162-2008 4.1條）砼側(cè)壓力：f=ch =241.2 =28.8 kn/m2

32、 （jgj162-2008公式4.1.1-2） f=0.22ct012v1/2=0.222451.11.151.21/2 =36.6 kn/m2 （jgj162-2008公式4.1.1-1）梁澆注速度v取1.2；澆注溫度t取25（t0=200/(t+15)=5 jgj162-2008 4.1.4條）模板允許撓度 =l/400；木枋、鋼管支架體系取允許撓度=l/1000(詳jgj 162-2008 4.4.1條 )。 三）側(cè)模及支架計算三）側(cè)模及支架計算 1.1.面板面板 按3跨連續(xù)梁計算，跨度為木枋間距250；截面寬度600。 g4k=28.8 kn/m2，q2k=4 kn/m2 線荷載設計設

33、計值：g1.35g4ks +1.4q2ks =（1.3528.81.44）0.6 = 26.69 (kn/m)n/mm ；（jgj162-2008 4.2條） 線荷載標準值：gkg4ks = 28.80.6= 17.28 n/mm 彎 矩m=kmql2=0.125gs12 =0.12526.692502=208515.6 nmm 抵抗矩w=bh2/6=1/6st2=1/6600182=324003 慣性矩i=bh3/12=1/12st3=1/12600183 =2916004 =m/w=208515.632400=6.44 n/2fm=14.0n/2 模板抗彎強度滿足要求。 =0.677 gk

34、s14 /（100ei） =0.67717.282504(1006000291600) =0.261 =250/400=0.625 模板變形驗算滿足要求。 2. 2. 次楞木枋次楞木枋 按3跨連續(xù)梁計算，跨度為主楞間距600，荷載計算寬度為木枋間距250。 線荷載：g1.35g4ks11.4q2ks1 =（1.3528.81.44）0.25 = 11.12 kn/m(n/mm) ； gkg4ks1 = 28.80.25= 7.2 n/mm 彎 矩m=kmql2=0.125gs2 =0.12511.126002 =500400 nmm 抵抗矩w=b1h12/6=1/6501002=83333.3

35、3 慣性矩i=b1h13/12=1/12501003=4166666.74 =m/w=50040083333.3=6.0 n/2 fm=13.0n/2 木枋抗彎強度滿足要求。 =0.677gks4 /（100ei） =0.6777.26004(10095004166666.7)=0.16 =600/1000=0.6 木枋變形驗算滿足要求。 v=0.625gs =0.62511.12600=4170 n =3v/（2b1h1）=34170(250100) =1.25n/2 fv=1.4n/2 木枋抗剪強度滿足要求。 3. 3. 主楞扣件抗滑主楞扣件抗滑 r1=0.733f=0.733（1.35g

36、4k1.4q2k）s1s=0.733（1.3528.81.44）0.250.6=4.89kn rc=6.8kn 扣件抗滑驗算滿足要求。 4. 4. 對拉螺桿對拉螺桿 f(1.35g4k +1.4q2k)loho =（1.3528.81.44）0.50.6=13.34kn =f/an=13340/105=127 n/2 fbt =170 n/2 對拉螺桿設置滿足要求。 查結(jié)構(gòu)靜力學手冊易知，查結(jié)構(gòu)靜力學手冊易知，2 25 5跨等跨連續(xù)梁在集中荷載作跨等跨連續(xù)梁在集中荷載作用下邊支座的剪力系數(shù)用下邊支座的剪力系數(shù)kv1kv1（亦即支座反力系數(shù)（亦即支座反力系數(shù)rv1rv1）為）為 每跨單荷載圖每跨

37、單荷載圖a 0.312 0.350 0.339 0.342a 0.312 0.350 0.339 0.342 每跨雙荷載圖每跨雙荷載圖b 0.667 b 0.667 0.733 0.733 0.714 0.719 0.714 0.719 四）底模及支架計算四）底模及支架計算 1.1.面板面板 按2跨連續(xù)梁計算，跨度為木枋間距200；截面寬度取主楞間距600。 恒載：模板(g1k) +混凝土(g2k)+ 鋼筋(g3k) 活載： 施工人員和設備q1k、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(q2k) 計算單元：計算跨度取木枋間距s1、計算的截面寬度取主楞間距s 模板的線荷載標準值：g1k （2ht+b）/bs 混

38、凝土的線荷載標準值：g2khs 鋼筋的線荷載標準值：g3khs 施工人員和設備荷載: q1ks 振搗混凝土時產(chǎn)生的線荷載標準值：q2ks線荷載設計值： g1.35g1k（2ht+b）/b + g2kh + g3khs + 1.4(q1k+ q2k)s1.350.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.6 + 1.4(2+2.5)0.6=31 kn/m按集中荷載2.5kn考慮：g=27.2kn/m f=1.42.5=3.5kn線荷載標準值： gkg1k（2ht+b）/b + g2kh + g3khs0.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.6 =

39、20.16 kn/m 彎 矩m=kmql2=0.125gs12 =0.12531 =155000nmm（km詳jgj162-2008表c.1-1） 抵抗矩w=bh2/6=1/6600182=324003 慣性矩i=bh3/12=1/12600183=2916004 =m/w4.78/2fm=14.0n/2 =(0.125gl2+0.188fl)/w=(0.12527.22002+0.188 3.5200）/32400=4.2n/mm2 fm (按集中荷載考慮) 模板抗彎強度滿足要求。 =0.521 gks14 /（100ei）=0.52120.162004(10060

40、00291600) =0.096 =200/400=0.5 模板變形驗算滿足要求。 2.2.次楞木枋次楞木枋 按3跨連續(xù)梁計算，跨度為主楞間距600，荷載計算寬度為木枋間距200。 線荷載設計值：g1.35g1k（2ht+b）/b + g2kh + g3khs1 + 1.4(q1k+ q2k)s11.350.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.2 + 1.4(2.5+2)0.2=10.33kn/m 按集中荷載2.5kn考慮：g=9.1kn/m f=1.42.5=3.5kn 線性荷載標準值：gkg1k（2ht+b）/b + g2kh + g3khs10.5（21.0+0.4）/0.4 + 241.2+1.51.20.2=6.72kn/m 抵抗矩w=83333.33 慣性矩i=4166666.74(jgj162-2008 表5.2.2)彎 矩m=kmql2=0.125gs2 =0.12510.336002=464850n.mm=m/w=46485083333.3=5.57 n/2 fm=13.0n/2 =(0.125gl2+0.188fl)/w=(0.1259.16002+0.1883.5600)/w=4.9 n/2 fm=13.0n/2 （按集中荷載考慮）木枋抗彎強度滿足要求。=0.677gks4 /（100ei）=0.677